G302线珲至阿尔山公路乌兰浩特至阿力得尔段连续箱专项施工方案.doc

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1、G302线珲春至阿尔山公路乌兰浩特至阿力得尔段二期工程前锋中桥现浇箱梁专项施工方案 现浇箱梁专项施工方案一、工程概况1.1、K43+779.315（4-20m）前锋中桥，本桥平面分部位于半径R701m的圆曲线（起始桩号K43+736.015，终点桩号K43+743.065）和缓和曲线（起始桩号K43+743.065，终点桩号K43+823.015，参数A：244.1，右偏）上，纵断面坡度-1.56%，墩台等角度布置。桥梁起点桩号：K43+735.815；终点桩号：K43+822.815；。桥梁总长：87m，桥梁宽底宽为8m，顶宽为12米，跨径组合为：4孔20米。箱梁施工时采用满堂红支架施工。二

2、、编制依据 1、K43+779.315（4-20m）前锋中桥设计图； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 3、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86） 4、公路桥涵施工技术规范（JTJ/TF50-2011) 5、路桥施工计算手册 6、公路桥涵施工技术规范（JTG/TF502011）； 7、公路工程质量检验评定标准（JTGF80/12004）；三 、编制原则以满足施工设计的各项要求为目标，在仔细研究、深刻理解设计意图和项目本身所特有的工程特点、重点和难点的基础上，进行桩基施工方案的编制。3.1、质量保证原则执行ISO9001标准，进行施工全过程的质量控

3、制和管理。建立健全质量管理机构和管理体制，建立“横向到边，纵向到底，控制有序”的质量保证体系，明确工程质量方针、目标，结合本工程的特征与实际情况采取切实可行、行之有效的工程质量保证措施，精心组织施工，确保工程质量。3.2、工期保障原则根据业主对本工程的工期要求，运用网络计划技术，采取动态管理，科学组织施工，合理配置资源，实现均衡生产，使各项分部工程施工衔接有序，使本项目的资源利用充分，以确保总体施工计划和各阶段施工计划的实现，从而确保总工期目标的实现。3.3、技术可靠性原则根据桥梁工程的特点，吸收同类工程施工和管理的成熟技术，结合以往施工经验，选择可靠性高、可操作性强的施工技术方案进行施工，确

4、保工程安全、优质、快速地建成。3.4、经济合理性原则针对本工程的实际情况，本着可靠、经济、合理的原则，采用国内外先进装备，合理配备资源，制定适合本项目工程的施工方案，施工过程实施动态管理，从而使工程施工达到既经济又优质的目标。3.5、环保原则充分调查了解工程周边环境情况，施工紧密结合环境保护进行。施工中实施文明施工，减少废气、振动、噪声、扬尘污染，杜绝随意排放污水、胡乱丢弃垃圾等对环境的污染，维护交通运输，注重“景观感”。施工过程实施ISO14001标准，严格遵循有关环保和水保法规，采取有效的保护方案和保证措施，配合政府及有关部门做好环保和水保工作，进行环境管理。建立环境管理体系和控制程序，建

5、设“绿色工地”，实施“环保施工”。3.6、以人为本的原则建立、健全消防、安全、保卫、健康体系，以人为本，维护和保障施工人员的安全与健康。施工过程实施ISO18000标准，建立职业健康安全管理体系和控制程序并严格执行，保证职工的职业健康和安全。四、施工进度控制 施工进度计划K43+779.315（4-20m）前锋中桥桥长87m，桥面顶宽12m，脚手架搭设宽度为12m，全桥约960m2；钢筋153.2t，钢绞线15.24：17.7t，混凝土设为608.2m3混凝土基础搭设脚手架铺设箱梁底模和侧模绑扎底板、腹板、中横梁钢筋铺设波纹管穿预应力钢束箱梁混凝土浇筑预应力钢束张拉五、现场浇钢筋砼连续箱梁施工

6、工艺1、施工总体方案及顺序箱梁施工均采用满堂支架就地现浇施工。箱梁采用全断面一次浇筑混凝土，混凝土采用自拌混凝土，混凝土运输车运送至现场，砼输送泵送混凝土入模。箱梁底模安装完成后对支架进行预压，预压方式采用对应重量的袋装砂分段均布120%预压，考虑到支架的压缩变形及梁体自重变形的影响，在每跨中处设预拱度，预拱度数值根据预压的结果确定，按抛物线布置，墩顶处为零。2、支架施工(1)支架地基处理在桥跨与桥宽范围内，根据现场施工条件，将场地平整，软地基清除，换填碎石土，在原河道部位即第一跨埋设1.5m砼圆管并在圆管周围回填压实，采用18T以上振动压路机碾压45遍，压实度不小于90%，铺填一层厚度为约2

7、0cm C20混凝土。在基础外20处设置相应尺寸的排水沟，排水沟外侧设置砼路面，都是为了防止雨水浸泡基础而发生不均匀沉降。地基四周设排水沟，做好排水工作。待混凝土强度形成后，在其上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫方木。 (2)支架的设计与构造支架采用标准碗式支架，该支架轻巧，拼装方便，刚度好，为保证支架的强度及整体稳定性，纵向立杆布置间距以60cm为主，横向立杆在箱梁翼缘板所对应的位置间距90cm，底板处间距 60cm。在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆连成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑（可详见边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布

8、置图），并且剪刀撑与立杆的第一个交接点离地面的距离不得超过50cm，以防止由于立杆在偏心力矩的作用下底部发生位移。剪刀撑必须上下左右连续贯通不间断设置，直至到顶步大横杆。剪刀撑主要承受拉力和压力，并且是由斜杆上的旋转扣件的抗滑力来承担的，所以在杆件的搭接中要求有1米以上的有效搭接长度，并采用三只扣件连接，以保证各剪刀撑连接成整体，避免剪刀撑的扭动，当然，相邻剪刀撑的各接头也应在同一水平线上错开。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用，在墩柱及台身上用我全站仪准确测放出支座中心点位置，并按照设计图纸要求安装

9、支座。3、支架搭设采用人工搭设，搭设前先在基础上用墨线画出各立柱支点的网格线，然后依据网点搭设支架立柱，确保立柱位置正确。钢管支架立柱采用搭接，扣件必须无损伤，使用前应逐个进行检查，扣接牢固，立柱必须保证竖直、水平联系杆、斜撑等，必须按设计要求设置，确保支架稳固。图一 满堂支架示意图 图二 支架抗滑示意图4、 支架及地基承载力计算（一）支架设计承载力参数 1、立杆设计荷载横杆步距（m）立杆荷载（kN）0.6401.2301.8252.420 2、横杆设计荷载横杆（m）跨中集中荷载（kN）均布总荷载（kN）0.96.7714.811.25.0811.111.54.068.891.83.397.4

10、0 3、箱梁砼自重参数箱梁具体尺寸见设计院图纸。1、箱梁砼容重按26kN/m3，本次计算按箱梁腹板荷载计算，翼板因荷载偏小，不在验算范围内。2、箱梁普通截面段腹板每延米砼恒载计算：腹板下腹板处砼箱梁荷载（取1.3米厚砼厚度计算） P1=1.326=33.8kN/m2。3、横梁、端梁每延米砼恒载计算：(按最不利荷载截面即纵向的横截面计算)箱梁截面S=81.3=10.4m2每延米砼恒载P2=10.426=270.4kN/m，中横梁宽为1.5m，端梁宽1.2m。 4、荷载组合1、 人员及施工机械设备荷载P3=3.5kN/m22、 混凝土倾倒及振捣产生的荷载P4=0.2533.8=8.45荷载组合按照

11、类荷载组合计算，P1.2恒载+1.4活载（二）、支撑体系验算1、材料特性:钢管截面特性：A=4.89102mm2，I=1.219105mm4,W=5.078103mm3,i=15.78mm, E=2.06105mpa ,f=205mpa；5 cm8 cm方木截面特性：A=40cm2，I=213cm4，W=53cm3，E=1104mpa，=10mpa；2、模板受力计算取最大荷载中支点处梁截面计算：箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm,竹胶板方木备肋间距为250mm,所验算模板强度采用宽b=600mm平面竹胶板。（1）底板模板验算：模板荷载计算：P1.2*P1+1.4(P3+P4)*0.6=

12、1.2*33.8+1.4(3.5+8.45)*0.6=50.598KN/m2腹板宽度按450mm计算。q=50.598*0.45=22.77 KN/m1. 计算简图箱梁模板底横下58cm方木间距均为250cm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。BAC0.25m0.25mq = 22.77KN/m2. 截面特性 竹胶板容许应力为=10MP,=2MPA=bh=600*18=10800mm2 I=bh3/12=600*183/12=291600mm4 W=bh2/6=600*182/6=32400mm3 Sm=bh2/8=600*182/8=24300mm33. 截面验算(1) 抗弯强度验算 Mm

13、ax=M中=0.096qL2=0.096*22.77*0.32=0.137kNm =Mmax/W=0.137*106/32400=4.23Mpaw=10Mpa 满足要求(2) 剪切强度验算Qmax=1.25qL=1.25*22.77*0.25=7.12kNmax=QSm/Imb=7.12*103*24300/(291600*600)=0.99MPa =2 MPa满足要求(3) 挠度验算f max=0.521qL4/（100EI）=0.521*22.77*2504/(100*1.0*104*291600) =0.16mm f =L/400=250/400=0.63mm满足要求综上所述，底模选用竹

14、胶板满足要求。（2）侧板模板验算：混凝土等级为C50，坍落度选用100200mm，砼容重为c26 KN/m3，采用混凝土泵车运送混凝土至箱梁，浇筑速度V2m/h，砼温度为15，用插入式振捣器振捣。a荷载设计值计算：（1）砼侧压力：F=0.22cto12V F=cH F: 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） c：砼重力密度（KN/m3） to：新浇砼初凝时间，to200/（T+15）计算 ,T为砼温度 V：砼的浇筑速度（m/h） H：砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）1：外加剂修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.22：砼坍落度影响修正系数。当坍落度

15、30mm时2取0.85 坍落度5090mm时2取1.0 坍落度110150mm时2取1.15 F=0.22cto12V 0.22260006.671.21.152 74.46KN/m2 F2 = cH = 261.333.8KN/m2箱粱高度为1.3m，两者中取最小值即F2 =33.8KN/m2砼侧压力的设计值：FF1分项系数折减系数 33.81.20.95 38.53 KN/m2（2）倾倒砼时产生的水平荷载（采用泵送同） 取值为：4 KN/m2 荷载设计值：41.41.37.28KN/m2（3） 荷载组合：F38.53+7.2845.81KN/m2b.模板验算：(1)计算简图：模板侧面木楞为

16、5080mm定型方木支架，间距为250cm，模板计算宽度为600mm，按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算，面荷载化为线均布荷载，q1F0.645.810.627.486 KN/m。0.25m0.25mq =27.486KN/m(2) 截面特性： A=bh=50*80=4000mm2 I=bh3/12=50*803/12=2.13*106mm4 W=bh2/6=50*802/6=0.53*105mm3 Sm=bh2/8=50*802/8=0.4*105mm3(3)截面验算： 抗弯强度验算： Mmax=0.096ql2=0.09627.486 0.252=0.165kNm =Mmax/W=0.16

17、5106/0.53*105=3.11Mpaw=13.0Mpa 满足要求剪切强度验算： Qmax=1.25qL=1.25*27.486*0.25=8.59kNmax=QSm/Imb=8.59*103*24300/(291600*600)=0.78MPa =2 MPa满足要求挠度验算：f max=0.521ql4/（100EI）=0.52127.4862504/(1001.0104291600) =0.192mm f =L/400=250/400=0.63mm满足要求 综上所述，侧模选用竹胶板满足要求。因为现浇段桥墩高度为8米左右，所以应考虑支架、支承架荷载，碗扣支架顺桥向按60厘米步设，按4米高

18、计算，每一层均设水平横杆和纵向连接杆。a 支架计算顺桥向排数（80-2.6-1.2）/0.6+1=128排，横桥向翼缘板按90厘米布设，底板按60厘米布设， 横桥向列数20列，总数量为128*20=2560副，根据墩高及实际地面标高，除去顶托、模板、方木等可摆放4层支架，共25604=102400副，每延米碗扣支架质量为6Kg，则所有支架的重量6102400=61440Kg产生的力：碗扣架=61440101000=614.4KNb 连接杆计算顺桥向： 12740.620=6096m横桥向：124128=6144m所有连接钢管的质量：（6096+6144）5=61200Kg（每米连接杆的质量为5

19、 Kg）P=61200101000=612KNc 顶托计算顶托采用可调范围为0-50mm，每根质量为6.45 Kg，所有顶托质量为6.4525602=33024Kg，产生的力33024101000=330.24 KNd 方木计算小横梁采用方木5cm8cm，大横梁采用并排2根483.5钢管小横梁：8 KN/m30.050.08（80/0.25）12=122.88 KN大横梁：51028020=160 KN方木与钢管产生的力P=122.88+160=282.88KN模板采用覆膜竹胶板，模板厚18mm,模板总面积为960m2，查相关资料胶合板密度为0.56103Kg/m3，则竹胶板的质量为0.561

20、03（9600.018）=9676.8 Kg产生的力 9676.8101000=96.8 KN拉杆、芯模支撑等按10.4 Kg/m2计算，则产生的力为10.4960 101000=99.84KN支架与模板产生的力P1=614.4+612+330.24+282.88 +96.8+99.84=2036.16 KN现浇箱梁混凝土为608.2 m3，混凝土重力密度为26 KN/ m3，混凝土重力为15813.2KN每平米总荷载：两墩跨中部分P=1.2P1+1.4(P3+P4)=1.215813.2（8012）+1.4(3.5+8.45+32036.16）（8012)=22.7KN/m2则计算单元荷载q

21、=22.70.25=5.675KN/m两墩顶横梁实体部分P=1.2P1+1.4(P3+P4) =1.2261.3+1.4(3.5+8.45+2036.16）（8012)=43.55 KN/m2横向58cm木方间距为250mm，单根木方按集中荷载计算：P45.81*0.25=11.45KN则计算单元荷载q=43.550.25=10.89KN/m，偏于安全，选择计算单元荷载q=10.89KN/m进行验算 3、木方验算（1）、横向分配梁（小横梁）（50mm80mm木方）验算 底模下碗扣架立杆按照0.6米，计算按简支梁受力底板下间距25cm，则有： =q1L2/8W=43.550.256002/（80

22、.53*105）=9.24Mpa10Mpa抗弯强度满足要求。由矩形梁弯曲剪应力计算公式，则有： =3Q/2A=343.550.25600/（210000）=0.98Mpa2Mpa抗剪强度满足要求。由矩形简支梁挠度计算公式，则有： fmax= 5q1L4/384EI=543.550.256004/（3841.01042.13*106） =0.863f=L/400=600/400=1.5mm底板中间段木方5cm8cm间距为0.25米，跨径为0.6米，取最大荷载中支点处梁截面腹板位置计算，其他地方荷载均小于中支点处梁截面腹板，可不再计算。Ra=Rb=1/2ql=1/243.550.60.25=3.2

23、66KN(2)底模下次梁（顶托上大横梁）大横梁采用并排2根483.5，5cm8cm木方支撑在并排2根483.5上，间距25cm，立杆纵矩验算取顶实体处荷载最大处。纵向2483.5钢管通长，顶托纵向间距为600mm，上部荷载通过58cm木方传递至钢管上，每个相交点均为一个集中荷载，该集中荷载按2根483.5上的最大剪力计算，每根钢管所传递的的集中荷载为P= Qmax3.266/2=1.633kN按跨连续梁计算Mmax=0.1ql=0.110.890.62=0.39 KN.m Qmax=0.6ql=3.92KN= Mmax/ W= 38.4MPa = 205 Mpa = 3Q/2A =2.42MP

24、a =120MPaf=0.677* ql4/(100*EI)=0.198 mm2mm支点反力 RA=RD =1.733P=1.73310.89=18.87 KN RB=RC =3.267P=3.26710.89=35.58 KN4、 支架受力计算 支架稳定性验算脚手管（483.5）立杆的纵向间距为0.6m，单根立杆承受区域即为底板为0.6 m0.6m ，翼缘板 0.9m0.6m。箱梁均布荷载，由顺桥向钢管集中传至杆顶。根据受力分析，不难发现腹板对应的间距为 0.6m0.6m立杆受力比其余位置间距为0.6m0.9m的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m0.6m立杆作为受力验算杆件。立杆承受由纵

25、向分配梁传递的荷载和支架自重，P=43.55 KN，横杆布距为0.6米，钢管截面积A=489.3m/m2，回旋半径i=15.78 mm，f=205mpa,（长细比=L/i=1200/15.78=76.05，经查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C可知：=0.744，根据压杆稳定验算钢管，= P/A=43.55103/489.3=89 Mpa 0.744205=152.52 承载力满足要求。 N = Af =0.744489205 = 74.582 kN 而Nmax = P计A =43.550.60.6 = 15.678 kN可见 N N，抗压强度满足要求。另由压杆弹性变形计算公式得：（按

26、最大高度4m计算）L = NL/EA =15.6781034103/(2.061054.89102)=1.276 mm 压缩变形不大。钢管支架满足要求。支架材料强度验算根据上述分析，支架承受荷载为43.55 KN每根竖杆与地基承荷载为43.55（2560（8012）=16.33KN30 KN满足要求。5、 地基承载力验算为了保证地基有足够的承载力，避免因沉降过大和沉降不均匀引起连续箱梁横隔梁墩顶负弯矩区产生裂缝，以及如何控制连续箱梁施工标高是本工程的关键所在。地基处理首先平整施工场地，清除地表杂土。根据施工需要，采用压路机碾压密实地面后分层填筑碎石渣，并碾压密实。保证支架基础具有一定的承载能力

27、和抗沉陷能力,同时在固化层外侧挖好排水沟，做好地表排水，防止长时间浸泡地基造成翻浆冒泥，顶面浇注15cm厚C25素砼。5.1 地基承载力验算在施工时，为了确保万无一失，做到心中有数，我们决定在浇注顶面混凝土前对地基承载力进行标准贯入试验，根据标准贯入试验数据，绘制出贯击数N和深度的关系曲线；依据关系曲线和允许承载力表，分析地基承载力满足要求。再把基础认定为刚性基础，验算上述方案是否满足要求；其验算过程如下：5.2 基础顶面平均附加应力计算地基土层在上部荷载作用下发生压缩变形，上部荷载包括支撑体系重量、上部箱梁钢筋砼重量、施工时的产生动载以及等。根据本标段上部箱梁的结构特征，箱梁的结构断面同采用

28、标准断面进行验算。5.3 附加应力计算（1）主梁每延米自重+拟定的模板、支架自重+施工静荷载+混凝土浇筑的冲击力，则：静+动=43.55 KN/m213m=566.15KN/m（2）每延米基础顶面荷载N=k1k2(动+静)=1.11.5566.15=934.15KN其中：K1为不均匀系数，取为1.1。K2为安全系数为1.5。5.4 基础底面附加应力计算基础认为是刚性，扩散角为=45，则基础的受力计算宽度b=12 +0.4tan452=13.3m基顶压力视为均匀扩散；每延砼G=13.30.480=425.6KN/m因此，基础底面附加应力为：0=（N+G）/A=(934.15KN/延米1m+425

29、.6KN/延米1m)8=170KpafkN每延米基顶面压力G每延米回填的土石方自重F每延米地基受力面积fk地基承载力标准值，碎石土取500kpa。根据以上验算，所选方案满足施工要求。地基承载力满足要求。单幅箱梁80m跨混凝土608.2m3，自重约1581吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有130*20=2600根立杆，可承受7800吨荷载（每根杆约可承受30kN），安全比值系数为7800/1581=5 ，完全满足施工要求。 经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求。 (三)、支架的施工要点：a. 支点支架前首先检查每个支架及配件的完好性。b.杆件拼装要严格按照设计图实施，搭设前首先对

30、处理过的地基标高进行测量复测，并用水准仪将拼装方块四周各点调整到位，然后挂线调整其它立杆。c.支撑架拼装时，检查每根立杆是否松动，保证拼接紧密。d.支架立杆的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性。e.沿拼装方块四周及全高设置双向剪力杆、斜杆与地面夹角为45。-60。，剪力杆必须用扣件与立杆连接，连接必须牢靠。f.支架拆除应在管道压浆的强度达到设计强度的90%以上方可卸架，卸架时应从跨中向两端卸架。4、支座安装此桥支座型号规格不同，必须严格按设计图对号入座，安装前必须检查、清理干净、配套，在安装底模前，按设计位置和标高及规范要求安装就位。5、模板安制支座安装合格后，依据图纸尺寸加工并安装箱梁底

31、模板，模板均采用优质竹胶合板，表面光洁度、平整度、线条平顺均能满足美观要求,其刚度强度能满足要求。模板接缝处嵌填海绵条或采用胶条封缝，并设置斜撑和压脚，以防跑模和漏浆。模板安装前，检查其是否变形、污染。支架底模高程计入落地支架弹性、非弹性变形值，并加入2cm的预拱度，其他位置按抛物线设置预拱度，以确保箱梁的标高符合设计要求。预压完成后，卸去砂包，把模板清洗干净，并涂刷优质脱模剂。重新测量标高调整底板。6、支架预压桥梁为4孔20m，桥长87m，箱梁设计总工程量为：C50混凝土：608.2 m3，钢筋153.24t，钢绞线15.2：17.743t。预压时4孔整体预压，预压荷载为梁体钢筋混凝土重量的

32、1.2倍，预压时在现场做好防雨措施，避免砂袋受雨水影响发生质量变化。预压采用砂袋预压，用秤称其质量或根据其容重、密度计算砂质量，其荷载分布与现浇箱梁重量分布情况一致，预压期间每5m设置1个断面,每断面3个观测点。预压前先测量复核支点标高，称其每袋砂质量（1000kg/袋），砂袋用吊机吊放到支架上，试压分三次水平加载，第一次试压重40%，第二次为40%，第三次全部加完，然后观测3天，卸载按三次进行，第一次按试重的20%，第二次为40%，第三次全部卸完，每个观测点在每一次加载（卸载）完了及全部加载完（卸载完）均要观测，全部加载完成后先每一天观测一次，若连续3d观测结果在5mm以内，则可以认为地基沉

33、降基本稳定。6、钢筋、波纹管、钢绞线安装调整底板合格后、绑扎钢筋、绑扎时分两次，第一次绑扎钢筋底板、腹板钢筋和中横梁主筋绑扎，在安装内模侧模后，绑扎翼缘板钢筋、顶板钢筋。在安装绑扎完底板钢筋及横隔板骨架后，待波纹管，钢绞线安装完后，再绑扎肋板钢筋。钢绞线安装程序：先按其长度，编号穿入波纹管，分布在肋部位置，再将波纹管及应力钢束按曲线要素表准确定位，采用钢筋“#”字架50cm间距将钢束固定，弯曲部位间距为25cm，重复检查，穿钢束时波纹管是否有破裂，波纹管接口处采用橡胶条或封口胶布包裹密封，外用铁丝扎紧，当钢筋与钢束位置发生矛盾时，钢筋让位于钢束，在箱梁波纹管顶峰处引出气孔，（用小胶管引出），安

34、装好波纹管钢束后，重新检查其坐标位置是否符合要求，进行调整，后完善其他肋板及横隔板钢筋，待砼浇注后，及时将钢绞线在桥两头利用卷扬机来回拉动，施工时特别注意防止波纹管漏浆及压扁引起下一道工序的困难。7、箱梁混凝土浇筑箱梁混凝土设计强度等级为C50，施工时采用泵车泵运送至桥上，用插入式振捣棒振捣，浇筑砼时采用一次性浇筑，浇筑顺序为先浇底板砼、后浇腹板砼、最后浇面板砼，从箱梁较低的一端向高端推进，在浇腹板时，由于腹板较高应采用水平层分层，分层下料厚度不超过30cm，上层混凝土必须在下层混凝土初凝之前开始浇筑，以保证混凝土的整体性。浇筑到桥面后，应及时整平，抹面收浆。在混凝土浇筑完成后，采用土工布覆盖

35、洒水养护，洒水养护不应少于7天。混凝土浇筑施工，应注意如下事项：(1) 浇筑前，要对所有操作人员进行详细的技术交底，并对模板和钢筋的稳固性以及混凝土拌和运输，浇筑系统的所需机具进行详细检查，符合要求后方可开始施工。(2) 浇筑时，下料应均匀连续，不要集中猛投使混凝土阻塞。(3) 施工中随时注意检查模板、钢筋的位置和稳固情况，发现问题及时处理，捣固时应尽量避免碰撞波纹管。(4) 浇筑过程中，要随时检查混凝土的坍落度和和易性，严格控制水灰比，不得随意增加用水量，以保证混凝土的质量。(5) 在制作试件时除保留足够标准养护试件外，还应制作随箱梁同条件养护的试件，作为拆模、张拉等工序的强度控制依据。(6

36、) 认真填写混凝土浇筑施工原始记录。8、预应力筋的张拉与压浆a、预应力张拉桥梁砼经试验强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，支架尚未拆除时张拉预应力钢束，严格按照张拉顺序、张拉控制应力及工艺进行。由于所采用的钢绞线为高强低松弛预应力钢绞线，故不需超张拉。张拉设备在使用前须进行检查和校核。本桥预应力箱梁采用后张法，预应力筋为低松弛预应力钢铰线，张拉工艺根据设计图纸分别采用两端同时张拉。预应力张拉采用双控，以张拉力进行控制，以伸长量进行校核，实际伸长量值与理论伸长值之差若超过规范要求应暂停张拉，查明原因并采取措施加以调整后，再继续张拉。预应力钢绞线张拉时理论伸长值：=P.L/Ag.E

37、g式中P为预应力钢绞线平均张拉力(N)L为预应力钢材长度(cm)Eg为预应力钢材弹性模量(N/mm2) Ag为预应力钢材截面面积(mm2)预应力钢绞线实际伸长值=L1+L2,L1为从初应力至最大张拉力间的实测伸长值，L2为初应力时的推算伸长值，采用相邻级预拉力伸长值。预应力钢绞线张拉后每束的断丝或滑丝不超过1丝，每个断面断丝之和不得超过该断面钢丝总数的l%，如超过限制数，应进行更换。张拉吨位控制为0.75。张拉设备校核：张拉机具与锚具配套使用，在进场使用前进行检查与校核，每台千斤顶与压力表、压力盒、测力计及其他装置，应具有1%的读数精度。压力表精度不应低于1.5级。千斤顶一般使用超过6月或20

38、0次，以及在使用中出现不正常现象时，应重新校准。张拉筋制作：每根预应力钢筋应标签以编号及盘号或使用钢材的号码，钢绞线不得扭折、绞旋，不得松散，且每根钢绞线在构件每端要易于识别。因在两端同时张拉，钢绞线下料长度应把两端工作长度计算在 内、张拉后钢绞线的切割用高速手砂轮切割机，外露长度35mm。钢铰线张拉操作程序为：0初应力100%测伸长度油缸回零、测回缩量(持荷2分钟) 锚固为张拉控制应力(含锚口摩阻损失)，钢铰线张拉具体操作方法：将预应力钢绞线束穿入相应孔道中；在锚垫板上划出锚具轮廓的准确位置。将每根钢铰线从相应锚具孔中穿过，调整好锚具位置，放入夹片；将张拉千斤顶调整到正确位置，安装好临时夹具

39、、夹片；启动电动油泵，使两端张拉千斤顶开始同时张拉钢绞线达到初应力后张拉千斤顶液压缸暂停进油，在两端钢铰线上精确地标出测量伸长量的起点标记；预应力张拉采用双控，以张拉力控制为主，以伸长量进行校核，实际伸长量与理论伸长量之差应在6%之内。然后张拉千斤顶回油，锚具自锚，卸顶；预应力张拉过程中认真填写详细的张拉记录。在预应力施加过程中会遇到断丝、滑丝、预应力损失等问题，解 决好这些问题也就保证了预应力的施加效果。(1)处理断丝的方法双张钢束时先用卸锚器松锚，然后移动钢束，用单孔小顶进行张拉，这样就缩短了千斤顶占用长度。当本身就是单张的钢束发生断丝时，采用超张拉的办法加以解决，超张时可采用全断面超张或

40、同束号超张的办法。超张时应根据断丝数量计算超张值。计算时应以规范控制应力误差下限为准。(2)处理滑丝的方法滑丝处理一般采用单孔补张，补张不成功时可用叠加锚环法处理。(3)处理预应力损失的方法在预应力的六种损失中，混凝土干缩损失、徐变损失两种不易控制，但其损失值与其它四种相比也较小。其它四种处理的方法为：孔道摩阻损失在张拉锚固前先不上夹片，反复单张拉数次都可以有效的降低孔道摩阻系数。锚具回缩损失减小锚具回缩损失是选用机械顶锚的锚具及张拉机具，二是 当采用自锚体系时，适当减小锚环与限位板之间的间距（用与钢铰线直径的配套限位板），但调整时不能调整过大，否则锚具回缩损失虽然减小，但锚口损失增加，得不偿

41、失。混凝土压缩损失 在不影响结构受力状态的前提下，通过调整张拉顺序减小，一般 原则是先长后短、对称施压，次完成。松弛损失。及时饱满的灌浆并使水泥浆迅速达到设计强度。张拉钢绞线特别注意以下几点：现场养护的试块抗压强度达到设计强度的 100%后，才开始张拉。严格按照设计钢束张拉顺序进行，两端同时张拉。分级张拉。所有的钢束都拉到同一级荷载后再进行下一级的张拉。张拉到100%K后持荷2分钟再锚固，让钢束彻底舒展开从而减少钢束松弛应力损失。张拉钢束时仔细观察锚具夹片，不能打滑也不能将钢丝卡断，若有钢丝松散，说明钢束中有钢丝断裂，卸荷后更换钢绞线再张拉，不得有一根断丝现象发生，以确保预应力系统的准确性和完

42、整性。每一级张拉时都计算出对应的理论伸长量值，看实际伸长值与理论值差值是否在6%之间，若有出入，查明原因后再张拉，不得有丝毫马虎。由于张拉顺序有先有后，当一级张拉完后，先张拉的钢束拉力会变小，伸长量随之改变，在下一级张拉时必须补偿回来，否则，会出现伸长量与理论计算出入很大的情况。张拉钢绞线时，注意安全；钢绞线正面不得站立人员，以防不测。张拉作业时，两头工作面及现场指挥，均应配备音质清晰度较高的对讲机。b、孔道压浆 预应力筋张拉完成后,经检查合格,即可用切割机切割端头钢绞线。压浆前,梁两端锚具部位应用水泥砂浆封端,以免泻浆及降低浆压。压浆程序锚具封头进浆嘴安装制浆及过虑压浆机压浆排气口出浆关闭排

43、气口关闭进浆口完成压浆。设备孔道压浆采用灰浆搅拌机制浆、采用UB-3型活塞式压浆机压浆，压浆压力不得小于0.5Mpa0.6 Mpa，当压浆管长度大于30mm时，应提高压力0.10.2 Mpa 。材料采用52.5R普通硅酸盐水泥，筛除水泥中杂物、结块。水灰比一般宜采用0.40.45。水泥浆拌和：先下水再下水泥，拌和时间不小于1分钟，灰浆过筛后存放于储浆桶中低速搅拌，并经常保持足够的数量以保证每根管道能一次连续完成。压浆 当气温高于35C时，压浆宜在夜间进行。水泥浆自调制至压入孔道的持续时间，视气温情况而定，一般不宜超过3045min。水泥浆在使用前和压注过程中应经常搅动。每个压浆孔道两端的锚塞进

44、、出浆口均应安装一节带阀门短管，以备压注完毕时封闭使孔道内的水泥浆在有压状态下凝结。记录 操作人员应做好压浆记录，包括灌浆日期、作业时间、温度、灰浆的比例、灰浆数量、压浆压力及压浆过程中所发生的异常情况等，并在压浆后3天内送监理工程师核查。9、支架、模板的拆除在压浆强度达90%及封锚完成后拆除所有支架。拆除支架时从跨中开始对称向两头均匀拆卸，以便使桥体重量对称、均匀地由两端支座平均承担，同时预防箱梁因受力不均匀产生裂纹。拆除底模时防止损坏箱梁外观质量。六、施工防范措施1、安全防范类别根据本分项工程特点，安全防范重点有以下几方面：（1）防高处坠落事故（2）防起重伤害事故（3）防触电电击事故（4）防机械伤害事故（5）防坍塌事故（6）保证结构安全2、风天防范措施 加强对墩顶支架及挂篮上各配件，箱梁上的各种施工工具的检查，防止高空堕落。注意气象预报，风前作好预防准备工作，当风力大于六级时，停止高空工作。在风季加强支架与墩身的连接，确保其有