岸边集装箱起重机总体结构设计及小车驱动机构的选用机械制造毕业论文.doc
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1、岸边集装箱起重机总体结构设计及小车驱动机构的选用摘要:伴随着全球经济一体化和国际贸易的迅猛发展,集装箱吞吐量出现了高速增长的势头。作为资本密集型的经济实体,集装箱码头的资源优化和工作效率是集装箱运量畅通的必要保证,更关系到企业成本控制和客户需求的满足,进而影响码头企业的竞争力。 在强大的运输需求和良好的技术经济利益的推进下,船舶大型化十分迅速,与其是超巴拿马型的船舶得到了迅速发展。因此,这就需要发展超巴拿马型的岸桥以配合作业,对岸桥的装卸工艺和装卸技术也提出了更高更新的要求。为此,我们设计的岸桥,机型参数大型化、工作参数高值化、额定起重量重型化。并采用各种高新技术,提高超巴拿马型集装箱岸桥的工
2、作效率。以提高集装箱码头企业自身的竞争力、增加企业收益和客户满意度具有重要的现实意义和理论价值。所设计的是集装箱岸桥的总体机构及小车驱动机构,在大型化的基础上使整体系统更安全,更可靠,更高效。【关键词】 岸边集装箱起重机 总体设计 小车驱动Abstract【Abstract】Along with the rapid incorporation of the seven seas, the number of containers is proliferated. As the transport requirements is larger and the technology economy
3、 benefits higher, the shipping size is larger and larger. Thus the post-panamax quayside ships have been developing very speedily. Therefore we must develop the post-panamax quayside cranes to match it. It also brings more requirements of the load and unload technic and technology. Hence we design t
4、he container cranes like these: the parameters of the crane size are bigger (outreach 50.5m), the parameters of the work are higher and the rated hoist capacity is larger (rated hoist capacity 61t). Furthermore, we adopt many advanced new technology on order to improve the work efficiency of the pos
5、t-panamax quayside cranes.I design the collectivity of the crane and the trolley drive, and make it more safety, credibility and high-efficiency.Keywords: quayside container cranes collectivity design trolley drive design目 录1.绪论 52. 岸边起重机主要结构参数和基本技术 62.1岸边起重机几何尺寸参数 82.2速度参数 102.3其他参数 112.4双向防摇系统的运用
6、112.5设计准则 133. 起重机作业率 144. 集装箱起重机总体设计184.1 各独立载荷引起的轮压 184.2 总轮压计算 194.3 稳定性 214.4 小结22 5. 机构电机选用的主要功率 23 5.1 起升电机功率 23 5.2 小车电机功率 25 5.3 大车电机功率 276. 小车驱动机构的选用 29 7. 展望 37 8. 致谢辞 35参考文献 38 1绪 论 1.1 发展历史及前景在起重运输中,集装箱运输是运输方式的一场革命。它是于上世纪50年代中叶,在美国脱颖而出的。这种将货物放在特制箱子里再置于船上的运输方式,对于传统的用舱口式货船运输件杂货是一场挑战。它的强大生命
7、力正促成一场运输革命,正在并将一直改变世界港口、船舶、航道和装卸设备及装卸工艺的传统格局。它使世界各国的国际贸易往来有了大的发展,为全球一体化提供了重要条件。由于超巴拿马型船的发展,集装箱船的装载量由过去的11002000箱发展到现在的50006000箱,8000箱船也将在世纪之交诞生。据国际集装箱化年鉴的统计,目前全世界共有无吊杆的全集装箱船2245艘。其中3000箱以下的船为1932艘,约占86。在集装箱海上运输进入超巴拿马时代,由于其强大的生命力,在60年代,集装箱货运量在海运中的比重仅为12%14%;而进入90年代,已发展到30%(其余为散货和液体燃料)。90年代以来,随着全球经济贸易
8、的增长,集装箱运量激增,它也引起了船舶大型化及集装箱深水码头数量的增加。对集装箱港口装卸工艺和和装卸技术装备提出了更新更高的要求。岸桥的发展方向更趋向于大型化、高效化。1.2 超“巴拿马型”岸桥超巴拿马型集装箱运输船的诞生引发了航运和港口的一场革命,许多传统正在起变化,在航运界兴起的超巴拿马热中,不少港口不论水深航道和码头条件,一律采购超巴拿马型起重机。我的项目则是(上海振华港机公司)为新泽西马士基港口制造的61吨超巴拿马型集装箱岸桥。按照接卸船型分类,是超巴拿马型岸桥。所谓超“巴拿马型”岸桥是指:国际航运界习惯用巴拿马运河允许通过宽来定义船舶,凡超过32米限宽的船舶,就叫超巴拿马型船。而能装
9、卸超巴拿马型船的岸桥就叫超巴拿马型岸桥。大型起重机上小车的驱动方式主要有两种,即牵引小车或者自行式小车。采用的是是自行式载重小车。这种小车的驱动机构和主起升机构都安装在起重小车上,起升绳长度短,钢丝绳使用寿命长,结构紧凑,吊具易于对箱。不过,小车自重较大,自身产生的轮胎压力也较大。对于码头要求较高。按可限制岸桥高度分类,是俯仰式主梁。非工作状态仰起80度,好挂钩;工作风状态,仰起45度,其下净空可安全避开船舶的上层建筑,主梁的顶部高度不会影响航线。1.3 最新技术的运用在岸桥的各个设计细节中,越来越多地使用了机电方面的高新技术,提高自身的装卸效率。1. 采用了先进的电子信息技术来实现自动化控制
10、;2. 运用了吊具自动纠偏对位功能;3. 利用国际上最先进的有限元分析方法合理优化结构刚性,使岸桥整机结构具有很好的刚性 ;4. 安装了完善的降低设备风险的安全设施、故障显示装置;5. 采用目前国际上最先进的电子防摇,防风振技术。2岸桥的主要结构参数和基本技术岸桥的基本参数描述了岸桥的特征、能力和主要技术性能。基本参数主要包括几何尺寸、起重量、速度、控制与供电及防摇要求和生产率等。几何尺寸参数是表示岸桥作业范围、外形尺寸大小以及限制空间的技术数据,主要有以下8个参数: 外伸距(前伸距)轨距 后伸距 基距 轨上/轨下起升高度联系横梁下的净空高度门框内净宽 岸桥(大车缓冲器端部之间)总宽 此外,还
11、有门框下横梁表面离地高度,门框外档宽度,前大梁宽度/小车总宽度,梯形架顶点高度,仰起后岸桥总高,前大梁前端点离海侧轨道中心线的水平距离,后大梁尾端离陆侧轨道中心线的水平距离,前大梁下表面离地高度,缓冲器安装高,岸桥与船干涉限制尺寸以及岸桥与码头固定设施或流动设备干涉的限制尺寸等等。图表 1起重机总体参数简图2.1 岸桥几何尺寸参数 2.1.1 外 伸 距:R0 定义:小车带载向着海侧运行到前终点位置时,吊具中心线离码头海侧轨道中心线之间的水平距离。确定因素:船宽(甲板上集装箱排数)、层高、船的倾斜角a、船舶吃水、码头前沿(岸壁至海侧轨中心线)的距离F、码头防碰靠垫(也称护舷)的厚度f、以及预留
12、小车制动的安全距离等。根据码头实际情况,综合考虑以上因素,按用户要求取R0=50.5m2.1.2 后 伸 距:Rb定义:小车带载向着陆侧运行到后终点位置时,吊具中心线离码头陆侧轨道中心线之间的水平距离。确定因素:按搬运和存放集装箱船的舱盖板,以及特殊情况下为接卸车辆的一条通道或临时堆放集装箱的要求来确定。根据码头实际情况,综合考虑以上因素,按客户要求取Rb=23m2.1.3 轨 距:S定义:轨距是码头上海侧与陆侧两轨道中心线之间的水平距离。目前,世界各国已经形成了一些岸桥的轨距系列。但尚无国际标准。轨距越大,对起重机的稳定性越有利,轮压也可降低,但加大码头前沿区域的面积从而增加了投资。考虑新泽
13、西为一较大规模的专业化集装箱码头,宜取较大轨距,所以取S=30.48m(100ft)。2.1.4 起 升 高 度 H起升高度H包括轨上起升高度Hu 和轨下起升高度 Hd。定义:轨上起升高度:是指吊具被提高到最高工作终点位置时,吊具转锁箱下平面离码头海侧轨顶面的垂直距离;轨下起升高度:是指吊具被下降到最高工作终点位置时,吊具转锁箱下平面离海侧轨顶面的垂直距离。确定因素轨上起升高度Hu: 因满足在下列条件下能搬运最高层箱子到路侧区域:对象船处于高水位、轻载吃水、甲板上堆箱层数、船舶横倾到允许值a、并留安全过箱高度Ha。 按用户要求取Hu=37.5m轨下起升高度 Hd: 受码头标高、潮差、码头前沿水
14、深、对象船的装载特性等。 按用户要求取Hd=16.5m2.1.5 联系横梁下的净空高度 Chp(到海侧轨面上)定义:海陆侧门框联系横梁下平面与码头面的距离。 确定因素:它是为使岸桥门框之间可以通过流动搬运设备,如火车、集卡等。按用户要求取Chp16.75m2.1.6 门框内宽 Cwp定义:进入司机室平台以下的海陆侧门框左右门框内侧之间的距离。确定因素:它是门框内宽主要是为了保证船舶的仓盖板和超长集装箱能通过门腿之间。按用户要求取Cwp 18.3m。2.1.7 基 距 B定义:门框下横梁上与左右两侧大车行走机构大平衡梁支点之间的中心距离。确定因素:基距越小,岸桥在侧向风力或对角方向风力作用下的轮
15、压越大,侧向稳定性越差,因此,在岸桥总宽Wb允许下,B应尽可能的取大些行走支点越靠近门框立柱中心越好。根据经验及规范,我们取B=13775 mm2.1.8 岸桥总宽W b定义:岸桥同一侧行走轨道上的左右两组行走台车外侧缓冲器端部之间,在 自由状态下的距离。确定因素:为使多台岸桥同时作业,Wb应尽量取小。 一般为2627m,这时2台起重机可以能中间隔着一个40ft箱位而同时作业。我们取W b=27,000 mm2.1.9 门框下横梁上表面离地高度Hs定义:如上小标题确定因素:为了提高装卸速度,吊具带着集装箱经过门框下横梁上表面高度越低越好。因此,门框下横梁上表面离地高度Hs有一定限制,我们取Hs
16、=6,450 mm2.1.10 门框外挡宽度Wp定义:门腿左右立柱截面外侧翼缘表面之间的水平距离。确定因素:主要由门框两立柱内档净空尺寸、大车总宽度,以及两台岸桥紧靠在一起时不产生干涉为前提来决定。按用户要求取Wp=222,000 mm2.1.11前大梁宽度Bb或小车总成宽Bf的限制定义:如上小标题确定因素:为了装卸最近上层建筑的20ft的集装箱,前大梁总宽或小车总宽不能超过2X4.55=9.1m,再考虑余量,一般控制在8.9m以内。但根据实际情况可适当加宽。按用户要求取Bb=4200mm,Bf =9300 mm2.1.12 梯形架顶点高度H0和仰起后岸桥总高Hs定义:梯形架顶点高度H0是指前
17、大梁放平时梯形架的最高点离开海侧轨道顶面的垂直距离。仰起后岸桥总高Hs是指在非工作状态下前大梁处于仰起挂钩位置,前大梁的最高端点至海侧轨道顶面的垂直距离。确定因素:由所处码头上方有航空障碍高度限制决定。在非工作情况且无高度限制(125m以上时被认为无高度限制)时,可设计成全仰式普通前大梁(一般为80度仰角)。有高度限制的设计成鹅颈式折臂前大梁或小仰角前大梁。本次设计的为第一种。2.1.13 轮距:车轮与车轮之间的间距根据用户要求取1.1 m 2.2 速度参数2.2.1 起升(下降)速度定义:集装箱吊具提升或下降的线速度。1.1额定起升(下降)速度:吊具吊着额定起重量(通常称满载)的吊具,在起升
18、卷筒牵引下集装箱的起升或下降的线速度。1.2空吊具起升(下降)速度:吊具在起重卷筒的牵引下,吊具的起升或下降的线速度。由用户根据所需工作效率给出:90米/分(吊具下61吨);180米/分(空载)。2.2.2 小车额定运行速度定义:在作业工况下,带着额定起升载荷逆风运行时的最高稳定线速度。确定因素:装卸作业循环的时间,主要包括垂直运动的升(降)时间和小车水平运行时 间,故提高小车运行速度对减少作业循环时间、提高生产率效果明显。根据客户要求,小车采用自行式载重小车。具体介绍见第四章第一节概述部分。在50%的工作风载下,满载和空载时小车运行速度:240米/分。2.2.3 大车运行速度定义:在规定的作
19、业工况下,小车带着额定起升载荷,起重机逆风水平运行的最高稳定线速度。根据客户要求,满载和空载时大车运行速度:46米/分。在风压为q=450 N/m,空载并且大梁升起时大车运行速度:36米/分。2.2.4 前大梁俯仰时间定义:前大梁从水平位置运动到仰起的挂钩位置的时间。根据用户要求:从水平到80度单程5分钟,包括挂钩/抬钩的时间从水平到45度单程3分钟,包括挂钩/抬钩的时间2.3 其他参数2.3.1 额定起重量: 吊具下61吨,吊架下70吨,吊钩横梁下91吨;2.3.2 集装箱型号:20、40国际标准集装箱;2.3.3 挂舱:液压油缸防挂舱;2.3.4 岸桥的环境条件:起重机的设计和制造应使起重
20、机能完全承受下述自然条件,并使起重机在正常操作和维护保养得当的情况下,具有不低于20年的使用寿命。风 力: 最大工作风速 24.6米/秒, 最大非工作风速 53.6米/秒相对湿度:最大99%。室外温度: -26C+45C。2.4 双向防摇系统的运用:RTGRMG的双向防摇系统众所周知:悬挂物当悬点起制动时(小车、大车平移,起重臂作旋转),货物要发生摇晃,如何防止摇晃是所有起重机均要处理的共同问题。 好的“防摇”措施将会大大提高机械的生产效率。过去广泛采用的机械式、液压式、电子式以及用司机“手动跟钩”方式,实现防摇,都有其局限性,而且有的措施构造复杂,不但占用了RTGRMG(轮胎式集装箱龙门起重
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