液压系统设计.doc

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1、单面多轴钻孔组合机床液压系统设计摘要现代机械一般多是机械、电气、液压三者紧密联系，结合的一个综合体。液压传动与机械传动、电气传动并列为三大传统形式，液压传动设计在现代机械设计工作中占有重要地位。因此，液压传动课程是工科机械类各专业都开设的一门重要课程。它既是一门理论课，也与生产实际有着紧密联系。为了学好这门重要课程，除了在教学中系统讲授外，还应设置课程设计教学环节，使学生理论联系实际，掌握液压传动系统设计的技能和方法。关键词：现代机械 液压传动系统 液压传动课程设计1、技术要求自动线上的一台单面多轴钻孔组合机床的动力滑台为卧式布置（导轨为水平导轨，其静、动摩擦因数s=0.2；d=0.1），拟采

2、用液压缸驱动，以完成工件钻削加工时的进给运动；工件的定位、夹紧均采用液压控制方式，以保证自动化的要求。由液压与电气配合实现的自动循环要求为：定位夹紧快进工进快退原位停止夹具松开拔定位销。工作部件终点定位精度无特殊要求。工件情况及动力滑台的已知参数如表1所列。2、运动分析和负载分析以下着重对动力滑台的液压缸进行分析计算。 运动分析 与相近金属切削机床所类比，确定滑台液压缸快速进退的速度相等，且v1=v3=0.1ms；按D1=13.9mm孔的切削用量计表1 工件情况及动力滑台的已知参数工件情况动力滑台钻孔直径Dmm数量切削用量工况行程Lmm速度vms-1运动部件重力GN启动、制动时间ts主轴转速n

3、rmin-1进给量Smmr-1D1:13.914n1:360S1:0.147快进L1:100v1：待定98000.2D1:8.52n2:550S2:0.096工进L2:50v2：待定材料为铸铁，硬度HB240快退L3:150v3：待定算缸的工进速度为v2=n1=S1=3600.14760mms=0.88mms=0.8810-3ms。从而可计算出各工况的动作时间为：快进t1=L1v1=10010-30.1=1s；工进t2=L2v2=5010-3（0.8810-3）=56.6s；快退t3=（L1+L3）v3=（100+50）10-30.1=1.5s。由表1及上述分析计算得到的各工况运动速度及动作时

4、间可画出滑台液压缸的行程-时间循环图（L-t图）和速度-时间循环图（v-t图）1所示。 负载分析 滑台液压缸的工作负载为钻削阻力负载。利用如下铸铁工件钻孔的轴向钻削阻力经验公式 Fe=25.5DS0.8HB0.6计算得工作负载Fe=1425.5D1S10.8HB0.6+225.5D2S20.8HB0.6 =1425.513.90.1470.82400.6+225.58.50.0960.82400.6 =30468N式中，Fe为轴向钻削阻力，N；D为钻孔孔径，mm；S为进给量，mmr；HB为铸件硬度。表2 动力滑台液压缸外负载计算结果工况计算公式外负载N说明启动Ffs1960静摩擦负载：Ffs=

5、s（G+Fn）=0.2（9800+0）=1960N动摩擦负载：Ffd=d（G+Fn）=0.1（9800+0）=980N惯性负载：Fi=500N：平均加速度（ms2）加速Ffd+1480快进Ffd980工进Fe+Ffd31448反向启动Ffs1960加速Ffd+1480快退Ffd980依据负载计算公式可计算出摩擦负载、惯性负载及各工况下的外负载，计算过程及其结果一并列入表2综上分析计算结果，即可绘出图1所示液压缸的负载-时间循环图（F-t图）。3、确定液压缸主要参数 预选系统设计压力本钻孔组合机床属于半精加工机床，载荷最大时为慢速工进阶段，其他工况时载荷都不大，预选液压缸的设计压力P1=4MP。

6、计算液压缸的主要结构尺寸为了满足工作台快速进退速度相等，并减小液压泵的流量，将液压缸的无杆腔作为主工作腔，在快进时差动连接，则液压缸无杆腔与有杆腔的有效面积A1与A2应满足A1=A2（即液压缸内径D与活塞杆直径d间应满足D=d）。为防止工进结束时发生前冲，液压缸要保持一定回油背压。暂取背压0.6MPa，并取液压缸机械效率cm=0.9，则可算得液压缸无杆腔的有效面积 A1=9410-4（m2）液压缸内径 D=0.109（m）按GBT 2348-1993，将液压缸内径圆整为D=110mm=11cm。因A1=A2，故活塞杆直径为d=78.1mm80mm（标准直径）则液压缸实际有效面积为A1=95（c

7、m2）A2=（D2-d2）=（112-82）=44.7（cm2）A=A1-A2=50.3（cm2）差动连接快进时，液压缸有杆腔压力P2必须大于无杆腔压力P1，其差值估取P=P2-P1=0.5MPa，并注意到启动瞬间液压缸尚未移动，此时P=0,；另外，取快退时的回油压力损失为0.7MPa。 编制液压缸的工况图根据上述条件计算得到液压缸工作循环中各阶段的压力、流量和功率（见表3），并可编制其工况图（见图2）。4、拟定液压系统图 制定液压回路方案 调速回路 由工况图可以看到，液压系统功率较小，负载为阻力负载且工作中变化小，故采用调速阀的进油节流调速回路。为防止在钻孔通时负载突然消失引起滑台前冲，回油

8、路设置背压阀。由于已选用节流高速回路，故系统必然为开式循环。表3 液压缸工作循环中各阶段的压力、流量和功率工作阶段计算公式负载FN回油腔压力P2MPa工作腔压力P1MPa输入流量q（10-3m3s）输入功率PW快进启动P1=q=Av1；P=P1q1960_0.48_加速14801.270.77_恒速9801.160.660.5330工进P1=q=A1v2;P=P1q314480.63.960.8310-233快退启动P1=q=A2v1;P=P1q1960_0.48_加速14800.71.86_恒速9800.71.730.45780 油源型式 由工况图可知，系统在快速进、退阶段为低压、大流量的工

9、况且持续时间短，而工进阶段为高压、小流量的工况且持续时间长，两种工况的最大流量与最小流量之间比约达60，从提高系统效率和节能角度，宜选用高低压双泵组合供油或采用限压式变量泵供油。两者各有利弊，现决定采用双联叶片泵供油方案。图3 钻孔组合机床液压系统图1-双联叶片泵；2-三位五通电液动换向阀；3-二位二通机动换向阀（行程阀）；4-调速阀；5,6,10,13-单向阀；7-外控顺序阀；8,9溢流阀；11-过滤器；14-压力继电器 换向与速度换接回路 系统已选定差动回路作快速回路，同时考虑到工进快退时回油量较大，为保证换向平稳，故选用三位五通Y型中位机能的电液动换向阀作主换向阀并实现差动连接。由于本机

10、床工作部件终点的定位精度无特殊要求，故采用行程控制即活动挡块压下电气行程开关，控制换向阀电磁铁的通断电即可实现自动化换向和速度换接。 压力控制回路 在高压泵出口并联一溢流阀，实现系统的溢流定压；在低压泵出口并联一外控顺序阀，实现系统高压工作阶段的卸荷。 定位夹紧回路 为了保证工件的夹紧力可靠且能单独调节，在该回路上串接减压阀和单向阀；为保证定位夹紧的顺序动作，采用压力控制方式，即在夹紧缸进油路上接单向顺序阀，只有当定位缸达到顺序阀的调压值时，夹紧缸才动作；为保证工件确已夹紧后滑台液压缸才能动作，在夹紧缸进油口处装一压力继电器。 辅助回路 在液压泵进口设置一过滤器以保证吸入液压泵的油液清洁。 拟

11、定液压系统图在选定各种回路的基础上，经整理所组成的液压系统图如图3所示。5、液压元件的选择 液压泵及其驱动电机计算与选定 液压泵的最高工作压力的计算 由工况图2或表3可以查得液压缸的最高工作压力出现在工进阶段，即P1=3.96MPa，而压力继电器的调整压力应比液压缸最高工作压力大0.5MPa。此时缸的输入流量较小，且进油路元件较少，故泵至缸间的进油路压力损失估取P=0.8MPa.则小流量泵的最高工作压力PP1为PP1=3.96+0.5+0.8=5.26（MPa）大流量泵仅在快速进退时向液压缸供油，由图2可知，快退时液压缸的工作压力比快进时大，取进油路压力损失为P=0.4MPa，则大流量泵最高工

12、作压力PP2为PP2=1.86+0.4=2.26（MPa） 液压泵的流量计算 双泵最小供油量qp按液压缸的最大输入流量q1max=0.510-3m3s进行估算。取泄漏系数K=1.1，双泵最小供油流量qp应为qpqv=Kq1max=1.20.510-3m3s=0.610-3m3s=36Lmin考虑到溢流阀的最小稳定流量为q=3Lmin，工进时的流量为q1=0.8310-5m3s=0.5Lmin，小流量泵所需最小流量qp1为qp1qv1=Kq1+q=1.20.5+3=3.6(Lmin)大流量泵最小流量qp2为qp2qv2=qp-qp1=36-3.6=32.4(Lmin) 确定液压泵的规格 根据系统

13、所需流量，拟初选双联液压泵的转速为n1=1000rmin，泵的容积效率v=0.9，可算得小流量泵排量的参考值为Vg1=4.0（mLr）大流量泵排量的参考值为Vg2=36（mLr）根据以上计算结果查阅产品样本，选用规格相近的YB1-406.3型双联叶片泵，其小泵排量为V1=6.3 mLr；大泵排量V2=40 mLr；泵的额定转速为n=960rmin，容积效率v=0.90，反算得到大、小泵的额定流量分别为qp1= V1nv=6.39600.90=5.44(Lmin)qp2= V2nv=409600.90=34.56(Lmin)双泵流量为qp为qp= qp1 +qp2=5.44+34.56=40(L

14、min)与系统所需流量向符合。 确定液压泵驱动功率及电动机的规格 由工况图2知，最大功率出现在快退阶段，已知泵的总效率为p=0.90，则液压泵快退所需的驱动功率为P=1.883（kW） 选用电动机型号 查设计手册，选用Y系列（IP44）中规格相近的Y112M-6-B3型卧式三相异步电动机，其额定功率2.2kW，转速为940rmin。用此转速驱动液压泵时，小泵和大泵的实际输出流量分别为5.33 Lmin和33.84 Lmin；双泵总流量为39.17 Lmin；工进时的溢流量为5.33-0.5=4.83 Lmin，仍能满足系统各工况对流量的要求。 液压控制阀和液压辅助元件首先根据所选择的液压泵规格

15、及系统工作情况，算出液压缸在各工作阶段的实际进、出流量，运动速度和持续时间（见表4），以便为其他液压控制阀及辅件的选择及系统的性能计算奠定基础。根据系统工作压力与通过各液压控制阀及部分辅助元件的最大流量，查产品样本所选择的元件型号规格如表5所列。管件尺寸由选定的标准元件油口尺寸确定。本系统属于中压系统，但考虑到将泵组和阀组安装到油箱顶盖上，故取经验系数=10，得油箱容积量为V=qp=1039.17L=391.7L400L表4 液压缸在各阶段的实际进出流量、运动速度和持续时间工作阶段流量(Lmin)速度（ms）时间s无杆腔有杆腔快进q进=73.98q出=q进 =73.98 =34.81v1=0.

16、13t1=0.77工进q进=0.5q出=q进 =0.5 =0.24v2= =0.8810-3t2=56.6快退q出=q进=39.17=83.24q进=qp1+qp2 =5.33+33.84=39.17v3= =0.15t3=1.0表5 钻孔组合机床液压系统中控制阀和部分辅助元件的型号规格序号名称通过流量（Lmin）额定流量（Lmin）额定压力MPa额定压降MPa型号1双联叶片泵406.36.3YB1-406.32三位五通电液动换向阀73.981006.30.335DY-100BY3行程阀73.981006.30.322C-100BH4调速阀166.3Q-6B5单向阀83.241006.30.2

17、I-100B6单向阀34.81636.30.2I-63B7顺序阀33.84636.3XY-63B8背压阀1106.3B-10B9溢流阀4.83106.3Y-10B10单向阀33.84636.30.2I-63B11过滤器39.17506.3XU-5020012单向阀83.241006.30.2I-100B13压力继电器6.3DP1-63B14减压阀33.84636.3J-63B15单向阀33.84636.30.2I-63B16二位四通电磁换向阀33.84406.30.324D-40B17压力继电器6.3DP1-63B28压力继电器6.3DP1-63B6、系统油液温升验算由表4可知，本液压系统的进

18、给缸在其工作循环持续时间中，快速进退仅占3%，而工作进给达97%，所以温升可概略用工进时的数值来代表。工进阶段的回路效率c=代入数据c=0.067，前已取双联液压泵的总效率p=0.80，现取液压缸的总效率cm=A=0.95，则本液压系统的效率 =0.800.0670.95=0.051工进工况液压泵的输入功率为 Ppi= 代入数据得Ppi=611.34W。工进阶段的发热功率 Ph= Ppi（1-）=611.34（1-0.051）=580.16W当油箱的长、宽、高比例在1:1:1到1:2:3范围内，且油面高度为油箱高度的80%时，油箱散热面积近似符为 A=6.66 取油箱有效面积0.4m3，散热系数K为15W（m2）则温升t得t=10.7温升在许可范围内。参考文献：1王广怀.液压技术应用.哈尔滨：哈尔滨工业大学出版社，20012张利平.现代液压技术应用220例（第1版）.北京：化学工业出版社，20043陈松楷.机床液压系统设计指导手册.广州：广东高教出版社，19934李壮云.液压元件与系统（第2版）.北京：机械工业出版社，20055王春行.液压控制系统.北京：机械工业出版社，2004