毕业设计（论文）CA6140杠杆零件的加工工艺及夹具设计（含全套CAD图纸）.doc

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1、由于部分原因，说明书已删除大部分，完整版说明书，CAD图纸等，联系153893706杠杆的加工工艺及夹具设计摘 要：本设计是CA6140杠杆零件的加工工艺规程及一些工序的专用夹具设计。CA6140杠杆零件的主要加工表面是平面及孔。一般来说，保证平面的加工精度要比保证孔的加工精度容易。因此，本设计遵循先面后孔的原则。并将孔与平面的加工明确划分成粗加工和精加工阶段以保证孔的加工精度。基准的选择以杠杆外圆面作为粗基准，以孔及其下表面作为精基准。先将底面加工出来，然后作为定位基准，在以底面作为精基准加工孔。整个加工过程选用组合机床。在夹具方面选用专用夹具。考虑到零件的结构尺寸简单，夹紧方式多采用手动夹

2、紧，夹紧简单，机构设计简单，且能满足设计要求。关键词： 杠杆零件；加工工艺；夹具；定位；夹紧The Design of Leverage the MachiningProcess and Fixture Abstract：This paper is to design the craft processes of making the CA6140 lever spare parts and some specialized tongs in the process. The CA6140 lever spare part primarily processes the surface and

3、 bores. Generally speaking, to guarantee the accuracy of the flat surface process is easier than that of the bore. Therefore, this design follows the principle that surface first and then the bore, and definitely divides the process of flat surface and bore into coarse processes and precise processe

4、s to guarantee the bore processes. The basic choice is to consider 45 outside circle as rough basis and to consider 25 bore and its next surface as precise basis. The bottom is first processed out to be fixed position basis, and process the bore using the bottom as the precise basis. The whole proce

5、sses choose the machine bed. In the aspects of tongs choosing, specialized tongs are used. In consideration of the simple construction size of the spare parts, clipping by hands is adopted. It is simple, and the organization design is simple, and can satisfy the design request. Key Words：Lever spare

6、 parts；craft proces；tongs；fixed position；tight clip1 前言 材料、结构、工艺是产品设计的物质技术基础，一方面，技术制约着设计；另一方面，技术也推动着设计。从设计美学的观点看，技术不仅仅是物质基础还具有其本身的“功能”作用，只要善于应用材料的特性，予以相应的结构形式和适当的加工工艺，就能够创造出实用，美观，经济的产品，即在产品中发挥技术潜在的“功能”。工业的迅速发展，对产品的品种和生产率提出了愈来愈高的要求，使多品种，对中小批生产作为机械生产的主流，为了适应机械生产的这种发展趋势，必然对机床夹具提出更高的要求。2 杠杆加工工艺规程设计2.1 零

7、件的分析2.1.1 零件的作用题目给出的零件是CA6140的杠杆。它的主要的作用是用来支承、固定的。要求零件的配合要符合要求。2.1.2 零件的工艺分析 零件的材料为HT200，灰铸铁生产工艺简单，铸造性能优良，但塑性较差、脆性高，为此以下是杠杆需要加工表面以及加工表面的位置要求。现分析如下：（1）主要加工面：1）小头钻以及与此孔相通的14阶梯孔、M8螺纹孔；2）钻锥孔及铣锥孔平台；3）钻2M6螺纹孔；4）铣杠杆底面及2M6螺纹孔端面。（2）主要基准面：1）以45外圆面为基准的加工表面这一组加工表面包括：的孔、杠杆下表面2）以的孔为中心的加工表面这一组加工表面包括：14阶梯孔、M8螺纹孔、锥孔

8、及锥孔平台、2M6螺纹孔及其倒角。其中主要加工面是M8螺纹孔和锥孔平台。 杠杆的25孔的轴线合两个端面有着垂直度的要求。现分述如下：本套夹具中用于加工25孔的是立式钻床。工件以25孔下表面及45孔外圆面为定位基准，在定位块和V型块上实现完全定位。加工25时，由于孔表面粗糙度为。主要采用钻、扩、铰来保证其尺寸精度。本套夹具中用于加工杠杆的小平面和加工12.7是立式铣床。工件以 孔及端面和水平面底为定位基准，在长销、支承板和支承钉上实现完全定位。加工表面：包括粗精铣宽度为30mm的下平台、钻12.7的锥孔，由于30mm的下平台的表面、孔表面粗糙度都为。其中主要的加工表面是孔12.7，要用12.7钢

9、球检查。本套夹具中用于加工与25孔相通的M8螺纹底孔是用立式钻床。工件以孔及其下表面和宽度为30mm的下平台作为定位基准，在大端面长圆柱销、支承板和支承钉上实现完全定位。加工M8螺纹底孔时，先用7麻花钻钻孔，再用M8的丝锥攻螺纹。2.2 杠杆加工的主要问题和工艺过程设计所应采取的相应措施2.2.1 确定毛坯的制造形式零件的材料HT200。由于年产量为4000件，达到大批生产的水平，而且零件的轮廓尺寸不大，铸造表面质量的要求高，故可采用铸造质量稳定的，适合大批生产的金属模铸造。便于铸造和加工工艺过程，而且还可以提高生产率。2.2.2 基面的选择（1）粗基准的选择。对于本零件而言，按照粗基准的选择

10、原则，选择本零件的不加工表面是加强肋所在的肩台的表面作为加工的粗基准，可用装夹对肩台进行加紧，利用一个V形块支承45圆的外轮廓作主要定位，以限制z、z、y、y四个自由度。再以一面定位消除x、x两个自由度，达到完全定位,就可加工25的孔。（2）精基准的选择。主要考虑到基准重合的问题，和便于装夹，采用25的孔作为精基准。2.2.3 确定工艺路线 表1 工艺路线方案一 Table1 Process route plan 1工序 说明工序1铸件，成型，热处理工序2粗精铣25孔下表面 续表1工序 说明工序3钻、扩、铰孔使尺寸到达mm工序4 粗精铣宽度为30mm的下平台工序5 钻12.7的锥孔工序6加工M

11、8螺纹孔，锪钻14阶梯孔工序7粗精铣2-M6上端面工序8 钻2-M6螺纹底孔孔，攻螺纹孔2-M6工序9校验工序10 入库表2 工艺路线方案二Table2 Process route plan 2工序 说明 工序1 铸件，成型，热处理 工序2 粗精铣25孔下表面 工序3 钻、扩、铰孔使尺寸到达mm 工序4 粗精铣宽度为30mm的下平台 工序5 钻12.7的锥孔工序6 粗精铣2端面-M6上 工序7 钻2-5孔，加工螺纹孔2-M6 工序8 加工M8螺纹孔，锪钻14阶梯孔 工序9 校验 工序10 入库工艺路线的比较与分析：第二条工艺路线不同于第一条是将“工序5钻14孔，再加工螺纹孔M8”变为“工序7粗

12、精铣M6上端面”其它的先后顺序均没变化。通过分析发现这样的变动影响生产效率。而对于零的尺寸精度和位置精度都没有太大程度的帮助。 以25mm的孔子外轮廓为精基准，先铣下端面。再钻锥孔，从而保证了两孔中心线的尺寸与右端面的垂直度。符合先加工面再钻孔的原则。若选第二条工艺路线而先上端面， 再“钻14孔，加工螺纹孔M8”不便于装夹，并且毛坯的端面与轴的轴线是否垂直决定了钻出来的孔的轴线与轴的轴线是非功过否重合这个问题。所以发现第二条工艺路线并不可行。从提高效率和保证精度这两个前提下，发现第一个方案也比较合理想。所以我决定以第一个方案进行生产。具体的工艺过程如表3所示。表3 最终工艺过程Table3 F

13、inal process 工序说明工序1零件铸造，零件成型，零件热处理工序2粗精铣杠杆下表面。保证粗糙度是3.2选用立式升降台铣床X52K工序3 加工孔25。钻孔25的毛坯到22mm；扩孔22mm到24.7mm；铰 孔24.7mm到mm。保证粗糙度是1.6采用立式钻床Z535。采用专用夹具。工序4 粗精铣宽度为30mm的下平台，仍然采用立式铣床X52K，用组合夹具。工序5 钻12.7的锥孔，采用立式钻床Z535，为保证加工的孔的位置度，用专用夹具。工序6加工螺纹孔M8，锪钻14阶梯孔。用组合夹具，保证与垂直方向成10。工序7 粗精铣M6上端面。用回转分度仪加工，粗精铣与水平成36的台肩。用卧式

14、铣床X52K，使用组合夹具。工序8 钻2-M6螺纹底孔、攻2-M6螺纹用立式钻床Z535，为保证加工的孔的位置度，采用专用夹具工序9校验工序10入库2.2.4 机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定杠杆的材料是HT200，毛坯的重量0.85kg，生产类型为大批生产。由于毛坯用采用金属模铸造, 毛坯尺寸的确定如下：由于毛坯及以后各道工序或工步的加工都有加工公差，因此所规定的加工余量其实只是名义上的加工余量，实际上加工余量有最大加工余量及最小加工余量之分。 由于本设计规定零件为大批量生产，应该采用调整法加工，因此计算最大与最小余量时应按调整法加工方式予以确定。 毛坯与零件不同的尺寸有：(具体见零件

15、图1)故台阶已被铸出,铣刀类型及尺寸可知选用6mm的铣刀进行粗加工,半精铣与精铣的加工余量都为0.5mm。图1 零件图Fig.1 Parts drawing1）加工25的端面，考虑3mm，粗加工2mm到金属模铸造的质量和表面的粗糙度要求，精加工1mm，同理上下端面的加工余量都是2mm。2）对25的内表面加工。由于内表面有粗糙度要求1.6。可用一次粗加工1.9mm，一次精加工0.1mm就可达到要求。3）加工宽度为30mm的下平台时，用铣削的方法加工台肩。由于台肩的加工表面有粗糙度的要求，而铣削的精度可以满足，故采取分四次的铣削的方式，每次铣削的深度是2.5mm。 4）钻锥孔12.7时要求加工一半

16、，留下的余量装配时钻铰，为提高生产率起见，仍然采用12的钻头，切削深度是2.5mm。5）钻14阶梯孔，由于粗糙度要求，因此考虑加工余量2mm。可一次粗加工1.85mm，一次精加工0.15就可达到要求。 6）加工M8底孔，考虑加工余量1.2mm。可一次钻削加工余量1.1mm，一次攻螺纹0.1就可达到要求。7）加工2-M6螺纹，考虑加工余量1.2mm。可一次钻削加工余量1.1mm，一次攻螺纹0.1mm就可达到要求。8）加工2-M6端面，粗加工2mm到金属模铸造的质量和表面粗糙度要求，精加工1mm，可达到要求。2.2.5 确定切削用量 工序1：铸造，热处理，成型工序2：粗、精铣孔下平面（1）粗铣孔下

17、平面。工件材料： HT200，铸造。机床：X52K立式铣床。刀具：硬质合金三面刃圆盘铣刀（面铣刀），材料：， ，齿数，此为粗齿铣刀。因其单边余量：Z=1.9mm所以铣削深度：每齿进给量：，铣削速度：。机床主轴转速： （1）式中 V铣削速度； d刀具直径。机床主轴转速： 实际铣削速度： （2）实际铣削速度： 进给量： （3）进给量： 工作台每分进给量： （4） ：（2）精铣孔下平面。工件材料： HT200，铸造。机床： X52K立式铣床。刀具：高速钢三面刃圆盘铣刀（面铣刀）：， ，齿数12，此为细齿铣刀。精铣该平面的单边余量：Z=0.1mm铣削深度：每齿进给量：取铣削速度：取机床主轴转速： 实际

18、铣削速度：进给量有：此处已删除3.1.1 定位基准的选择由零件图可知，工艺孔位于零件中心偏左，其有尺寸精度要求和表面粗糙度要求并应与顶面垂直。为了保证所钻、铰的孔与顶面垂直并保证工艺孔能在后续的孔系加工工序中使各重要支承孔的加工余量均匀。根据基准重合、基准统一原则。在选择工艺孔的加工定位基准时，应尽量选择上一道工序即粗、精铣25下表面工序的定位基准，以及设计基准作为其定位基准。因此加工工艺孔的定位基准应选择选用45外圆面作为定位基准，用V型块定位限制4个自由度。再以25下表面加3个支撑钉定位作为主要定位基面以限制工件的三个自由度。为了提高加工效率，根据工序要求先采用标准高速钢麻花钻刀具对工艺孔

19、25进行钻削加工；然后采用标准高速钢扩孔钻对其进行扩孔加工；最后采用标准高速铰刀对工艺孔25进行铰孔加工。准备采用手动夹紧方式夹紧。3.1.2 切削力的计算与夹紧力分析由于本道工序主要完成工艺孔的钻、扩、铰加工，而钻削力远远大于扩和铰的切削力。因此切削力应以钻削力为准。钻削力 ： (29)钻削力矩 ： (30)式中： (31) (32) (33)本道工序加工工艺孔时，工件的45外圆面与V形块靠紧。采用带光面压块的压紧螺钉夹紧机构夹紧，该机构主要靠压紧螺钉夹紧，属于单个普通螺旋夹紧。夹紧力计算公式： (34)式中： 单个螺旋夹紧产生的夹紧力（N）； 原始作用力（N）； 作用力臂（mm）； 螺杆端

20、部与工件间的当量摩擦半径（mm）； 螺杆端部与工件间的摩擦角（）； 螺纹中径之半（mm）； 螺纹升角（）； 螺旋副的当量摩擦角（）。由式（34）接触的单个普通螺旋夹紧力： 3.1.3 夹紧元件及动力装置确定由于杠杆的生产量很大，采用手动夹紧的夹具结构简单，在生产中的应用也比较广泛。因此本道工序夹具的夹紧动力装置采用手动夹紧。采用手动夹紧，夹紧可靠，机构可以不必自锁。本道工序夹具的夹紧元件选用带光面压块的压紧螺钉。旋紧螺钉使其产生的力通过光面压块将工件压紧。带光面压块的压紧螺钉的结构如图2所示。 图2 带光面压块的压紧螺钉Fig.2 With smooth press block pressur

21、e of screws3.1.4 钻套、衬套、钻模板及夹具体设计工艺孔的加工需钻、扩、铰三次切削才能满足加工要求。故选用快换钻套（其结构如图3所示）以减少更换钻套的辅助时间。根据工艺要求：工艺孔25mm分钻、扩、铰三个工步完成加工。钻、扩、铰，加工刀具分别为：钻孔22mm标准高速钢麻花钻，磨出双锥和修磨横刃；扩孔24.7mm标准高速钢扩孔钻；铰孔mm标准高速铰刀。表4 铰工艺孔钻套结构参数Table4 Hinge technology hole drilling set of structure parameters H D公称尺寸 公差 2225 30+0.021+0.00846 42 12

22、5.5 18 1829.555 钻模板选用固定式钻模板，工件以底面及45外圆面分别靠在夹具支架的定位快及V型块上定位，用带光面压块的压紧螺钉将工件夹紧。钻套孔径结构尺寸如图3及表4所示。图3 快换钻套Fig.3 Quick change drill set衬套选用固定衬套其结构如图4所示。 图4 固定衬套 Fig.4 Fixed bushing衬套选用固定衬套其结构参数如表5所示。表5 固定衬套的结构尺寸Table5 Fixed bushing structure sizedDC 公称尺寸 允差 H 公称尺寸允差 30 +0.041+0.02025 42+0.033+0.0171 3固定V型块

23、的结构及主要尺寸如图5及表6所示。图5 V型块Fig.5 V type piece of表6 V型块的主要尺寸Table6 V type piece of the main dimensionsNDBHLllAA1dd1d2hb4245522068201426221011181012注：T=L+0.707D-0.5N 夹具体的设计主要考虑零件的形状及将上述各主要元件联成一个整体。这些主要元件设计好后即可画出夹具的设计装配草图。3.1.5 夹具精度分析利用夹具在机床上加工时，机床、夹具、工件、刀具等形成一个封闭的加工系统。它们之间相互联系，最后形成工件和刀具之间的正确位置关系。因此在夹具设计中，

24、当结构方案确定后，应对所设计的夹具进行精度分析和误差计算。由工序简图可知，本道工序由于工序基准与加工基准重合，又采用顶面为主要定位基面，故定位误差很小可以忽略不计。本道工序加工中主要保证工艺孔尺寸mm及表面粗糙度。本道工序最后采用铰加工，选用标准高速铰刀，直径为mm，并采用钻套，铰刀导套孔径为，外径为同轴度公差为。固定衬套采用孔径为，同轴度公差为。该工艺孔的位置度应用的是最大实体要求。即要求：1）各孔的实际轮廓受最大实体实效边界的控制即受直径为的理想圆柱面的控制。2）各孔的体外作用尺寸不能小于最大实体实效尺寸。3）当各孔的实际轮廓偏离其最大实体状态，即其直径偏离最大实体尺寸时可将偏离量补偿给位

25、置度公差。4）如各孔的实际轮廓处于最小实体状态即其实际直径为时，相对于最大实体尺寸的偏离量为，此时轴线的位置度误差可达到其最大值。即孔的位置度公差最小值为。工艺孔的尺寸，由选用的铰刀尺寸满足。工艺孔的表面粗糙度，由本工序所选用的加工工步钻、扩、铰满足。影响两工艺孔位置度的因素有：1）钻模板上两个装衬套孔的尺寸公差：2）两衬套的同轴度公差：3）衬套与钻套配合的最大间隙：4）钻套的同轴度公差：5）钻套与铰刀配合的最大间隙： 所以能满足加工要求。3.1.6 夹具设计及操作的简要说明钻铰25孔的夹具如夹具装配图ZJZ-01所示。装卸工件时，先将工件放在定位块上；再把工件向固定V行块靠拢，用带光面压块的

26、压紧螺钉将工件夹紧；然后加工工件。当工件加工完后，将带光面压块的压紧螺钉松开，取出工件。3.2 粗精铣宽度为30mm的下平台夹具设计本夹具主要用来粗精铣杠杆宽度为30mm的下平台。由加工本道工序的工序简图可知。粗精铣杠杆宽度为30mm的下平台时，杠杆宽度为30mm的下平台有粗糙度要求，杠杆宽度为30mm的下平台与工艺孔轴线分别有尺寸要求。本道工序是对杠杆宽度为30mm的下平台进行粗精加工。因此在本道工序加工时，主要应考虑提高劳动生产率，降低劳动强度。同时应保证加工尺寸精度和表面质量。3.2.1 定位基准的选择由零件图可知25孔的轴线所在平面和右端面有垂直度的要求是10，从定位和夹紧的角度来看，

27、右端面是已加工好的，本工序中，定位基准是右端面，设计基准是孔25的轴线，定位基准与设计基准不重合，需要重新计算上下端面的平行度，来保证垂直度的要求。在本工序只需要确定右端面放平。为了提高加工效率，现决定用两把铣刀对杠杆宽度为30mm的下平台同时进行粗精铣加工。同时为了采用手动夹紧。3.2.2 定位元件的设计本工序选用的定位基准为一面两销定位，所以相应的夹具上的定位元件应是一面两销。因此进行定位元件的设计主要是对固定挡销和带大端面的短圆柱销进行设计。带大端面的短圆柱销的结构尺寸参数如图6所示。 图6 带大端面的短圆柱销Fig.6 The main cylinder with short sale

28、s固定挡销的结构如图7所示。图7 固定挡销Fig.7 Fixed block pin主要结构尺寸参数如下表7所示。表7 固定挡销的结构尺寸Table7 Fixed block structure size pins1218142641243.2.3 定位误差分析本夹具选用的定位元件为一面两销定位。其定位误差主要为：销与孔的配合0.05mm，铣/钻模与销的误差0.02mm，铣/钻套与衬套0.029mm由公式e=(H/2+h+b)max/H （35） max=(0.052+0.022+0.0292)1/2 =0.06mm e=0.0630/32=0.05625可见这种定位方案是可行的。3.2.4

29、铣削力与夹紧力计算本夹具是在铣钻床上使用的，用于定位螺钉的不但起到定位用，还用于夹紧，为了保证工件在加工工程中不产生振动，必须对“17”六角螺母和”11”螺母螺钉施加一定的夹紧力。由计算公式 Fj=FsL/(d0tg(+1)/2+rtg2) （36） Fj沿螺旋轴线作用的夹紧力 Fs作用在六角螺母L作用力的力臂(mm) d0螺纹中径(mm)螺纹升角()1螺纹副的当量摩擦()2螺杆(或螺母)端部与工件(或压块)的摩擦角()r螺杆(或螺母)端部与工件(或压块)的当量摩擦半径()其回归方程为 FjktTs （37）其中Fj螺栓夹紧力(N)； kt力矩系数(cm1) Ts作用在螺母上的力矩(N.cm)

30、； Fj =52000=10000N （38） 3.2.5 夹具体槽形与对刀装置设计定向键安装在夹具底面的纵向槽中，一般使用两个。其距离尽可能布置的远些。通过定向键与铣床工作台U形槽的配合，使夹具上定位元件的工作表面对于工作台的送进方向具有正确的位置。定向键可承受铣削时产生的扭转力矩，可减轻夹紧夹具的螺栓的负荷，加强夹具在加工中的稳固性。定向键的结构如图8所示。 图8 定向键Fig.8 Directional keys夹具U型槽的结构如图9所示。 图9 U型槽Fig.9 U-shaped slot主要结构尺寸参数如下表8所示。表8 U型槽的结构尺寸Table8 U slot structure

31、 size螺栓直径12143020对刀装置由对刀块来实现，用来确定刀具与夹具的相对位置。由于本道工序是完成杠杆宽度为30mm下平台的粗精铣加工，所以选用直角对刀块。根据GB224380直角对到刀块的结构和尺寸如图10所示。图10 直角对刀块Fig.10 Right Angle of the knife塞尺选用平塞尺，其结构如图11所示。图11 平塞尺Fig.11 Flat feeler塞尺尺寸如表9所示。表9 平塞尺结构尺寸Table9 Flat feeler structure size公称尺寸H允差dC3-0.0060.253.2.6 夹紧装置及夹具体设计夹紧装置采用移动的A型压板来夹紧工

32、件，采用的移动压板的好处就是加工完成后，可以将压板松开，然后退后一定距离把工件取出。移动压板的结构如图12所示。图12 移动压板Fig.12 Mobile linking piece主要结构尺寸参数如表10所示。表10 移动压板结构尺寸Table10 Mobile linking piece structure size973011364081641.512 夹具体的设计主要考虑零件的形状及将上述各主要元件联成一个整体。这些主要元件设计好后即可画出夹具的设计装配草图。整个夹具的结构夹具装配图ZJX-02所示。3.2.7 夹具设计及操作的简要说明本夹具用于在立式铣床上加工杠杆的小平面和加工12.

33、7。工件以孔及端面和水平面底为定位基准，在短销、支承板和支承钉上实现完全定位。采用转动A型压板夹紧工件。当加工完一边，可松开螺钉、螺母、支承钉来加工另一边。一次加工小平面和加工12.7，如夹具装配图ZJX-02所示。3.3 钻M8螺纹孔夹具设计3.3.1 定位基准的选择在加工M8螺纹孔工序时，25孔和宽度为30mm的下平台已经加工到要求尺寸。因此选用和25孔及25孔下表面加上宽度为30mm的作为定位基准。选择25孔限制了工件的3个自由度，选择45外圆面定位时，限制了3个自由度。即一面两销定位。工件以一面两销定位时，夹具上的定位元件是：一面两销。其中一面为25孔下表面，两销为短圆柱销和固定挡销。

34、3.3.2 定位元件的设计本工序选用的定位基准为一面两销定位，所以相应的夹具上的定位元件应是一面两销。因此进行定位元件的设计主要是对短圆柱销和固定挡销进行设计短圆柱销的结构和尺寸，如图13所示。 图13 短圆柱销Fig.13 Short cylindrical pin主要结构尺寸参数如表11所示。表11 固定定位销的结构尺寸Table11 Fixed location pins structure size121814264124固定定位销的结构及主要尺寸如图14所示。 图14 固定定位销Fig.14 Fixed location pins3.3.3 定位误差分析机械加工过程中，产生加工误差的

35、因素有很多。在这些因素中，有一项因素于机床夹具有关。使用夹具时，加工表面的位置误差与夹具在机床上的对定及工件在夹具中的定位密切相关。为了满足工序的加工要求，必须使工序中各项加工误差之总和等于或小于该工序所规定的工序公差。本夹具选用的定位元件为一面两销定位。其定位误差主要为：销与孔的配合0.05mm，钻模与销的误差0.02mm，钻套与衬套0.029mm由公式e=(H/2+h+b)max/Hmax=(0.052+0.022+0.0292)1/2 =0.06mm e=0.0630/32=0.05625可见这种定位方案是可行的。3.3.4 钻削力与夹紧力的计算由于本道工序主要完成工艺孔的钻、攻螺纹加工

36、，而钻削力远远大于攻螺纹切削力。因此切削力应以钻削力为准。钻削力 钻削力矩 式中： 本套夹具采用移动压板夹紧，移动压板主要靠移动压板上的螺母来实现夹紧。该机构属于单个螺旋夹紧。由式（34） 3.3.5 钻套、衬套、钻模板及夹具体设计M8螺纹孔的加工需钻、攻螺纹两次切削才能满足加工要求。故选用快换钻套（其结构如图15所示）以减少更换钻套的辅助时间。根据工艺要求：M8螺纹孔分钻、攻螺纹两个工步完成加工。钻、攻，加工刀具分别为：钻孔7标准高速钢麻花钻，磨出双锥和修磨横刃；攻螺纹8的丝锥。钻套孔径结构如图15所示。图15 快换钻套Fig.15 Quick change drill set钻M8孔钻套结

37、构参数如表12所示。表12 钻M8孔钻套结构参数Table12 Drill hole drilling structure parameters of the M8H D d公称尺寸允差72012+0.018+0.0072218104771650衬套选用固定衬套其结构如图16所示。图16 固定衬套Fig.16 Fixed bushing 固定衬套结构参数如表13所示。表13 固定衬套结构参数Table13 Fixed bushing structure parametersdHD C 公称尺寸允差公称尺寸允差12 +0.034+0.0162018+0.023+0.0120.52夹具U型槽的结构

38、如图17所示。图17 U型槽Fig.17 U-shaped slotU型槽的结构尺寸参数如表14所示。 表14 U型槽的结构尺寸参数Table14 U slot size parameters of the structure螺栓直径121430203.3.6 夹紧装置的设计夹紧装置采用移动的A型压板来夹紧工件，采用的移动压板的好处就是加工完成后，可以将压板松开，然后退后一定距离把工件取出。移动压板的结构尺寸参数如表15所示表15 移动压板的结构尺寸参数Table3.12 The structure of the mobile linking piece size parameters1203011365081641.512移动压板（GB2175-80），其结构如图18所示。图18 移动压板Fig.18 Mobile linking piece 3.3.7 夹具设计及操作的简要说明 本套夹具用于加工M8螺纹