玉雕湾转换层施工方案.doc

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1、玉雕湾一期工程转换层专项施工方案编制： 审核： 批准： 编制单位：河南省建设集团有限公司 （章） 二00一二年十月十日目 录 一转换层工程概况.4 1设计概况.4 2转换层框支柱概况.4 3转换层框支梁概况.4 4转换层结构板概况.4 5转换层砼概况.4二转换层自重及施工荷载传递方式 .5三施工部署 .5 1.施工组织.5 2.模板及支撑方案.5 3.混凝土浇筑方案.5 4.施工进度安排.5 5.施工顺序.5四. 模板及支撑系统计算条件.5 1模板支撑及构造参数.6 2荷载参数.6 3材料参数.6 4粱底模板参数.6 5粱侧模板参数.6五粱模板荷载标准值计算.6 1.粱侧模板荷载.6 2.粱侧

2、模板的计算7 3.粱侧模板内外楞的计算.8 4.穿粱螺栓的计算.11 5.粱底模板的计算.12 6.粱底支撑的计算.13 7.立杆的稳定计算.17 8.粱模板高支撑架的构造及施工要求.20六主要施工方法.21 1.支撑系统工程.21 2.模板工程.22 3.钢筋工程.25 4.混凝土工程.28七. 有关技术及安全措施.30 1.保证质量措施.30 2.保证安全措施.31 玉雕湾一期工程结构转换层专项施工方案1. 转换层结构概况 玉雕湾一期高层工程(1#5#楼)转换层层高(5.1m)，框支柱、框支梁、框架梁的截面较大，楼层板厚度(0.18m)较厚，对模板制安、钢筋制绑及砼浇捣具有较高的技术要求，

3、为保证工程质量，避免安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施工!1.1 设计概况： 玉雕湾一期高层工程(15#楼)为“框支-剪力墙”结构，该工程转换层均设在主体结构四层，在一层上下部的柱截面尺寸、位置均作了较大的变化，在一层上部的大部分柱均为框支柱。1.2 转换层框支柱概况：分别设有矩形、长方形、及工字形等极不规则的形状，对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。框支柱的柱身断面尺寸较大，钢筋布置较密。框支柱钢筋全部为三级钢，钢筋直径为2025。1.3 转换层框支梁概况：框支梁截面尺寸分别有6001600、5001500、7001800、8001800，最大尺 寸为90020

4、00。框支梁跨度一般在5m、6m、7m等，最大跨度为7.8m。框支梁钢筋全部为三级钢，钢筋直径为2025。框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均为两排，梁底部最大配筋为20根25钢筋。框支梁面筋除部分一般梁只有一排外，其余大梁配筋均为两排。框支梁腰筋间距均为200mm。1.4 转换层结构板概况：转换层结构板100、120、大部分为180。转换层结构板底、面配筋均为12150。1.5 转换层砼概况： 框支柱砼强度C45，框架柱、梁板砼强度C40，砼强度不统一，浇捣难度较大。梁、柱钢筋多而密，梁截面相对较大。转换层层高为5.1M，相对较高,给柱砼的浇捣带来较大困难。2. 转换层自重，施工荷载传递方式

5、 转换层自重和施工荷载通过模板传向支撑体系，支撑体系传向下层楼面结构，设钢筋砼自重为q0，模板支撑重量为q1，按三层楼盖承接荷载，则每层楼盖承接荷载为（q0+q1）/n=（q0+q1）/3，因此，1/3部份荷载通过7.78m层楼面结构传递于框架柱、墙上,另2/3部份荷载则通过下层支撑架传向3.88m层的楼面结构，1/3部份荷载通过3.88m层楼面结构传递于框架柱、墙上，剩余1/3部份荷载则通过下层支撑架传向0.02m层的楼面结构，再传递于柱、墙上然后最终通过柱墙传给基础,基础传递给地基持力层。而支撑承接荷载为逐层递减,本层为q0+q1,下层为(1-1/n)( q0+q1)=（q0+q1）/3，

6、n为参加承接荷载的楼层数(n=3)。3. 施工部署 3.1 施工组织（1） 管理层:由项目技术负责人（总工）总负责，下设施工负责人（生产经理）一名，钢筋工长（刘军）一名,模板工长（懂安保）一名，砼工长（刘胜利）一名，质量员一名（史代保），安全员一名（徐斌）。（2） 作业层:选择技术熟练的工人组成一个木工班组长（李军，30人)，一个钢筋班(组长王辉，30人),一个砼班(组长刘胜利，10 人)，一个焊工组(组长张建设，5人)明确二名电工，一名水工，三名焊工专门配合施工，一个水电预埋班(组长张志刚，6 人) 3.2 模板及支撑方案（1）梁、柱、墙均采用组合钢模、板采用18MM厚竹胶板。（2）梁高大于

7、700mm 时必须设对拉丝杆拉双冒紧固，板底模下设支承木枋平铺(200一道)。（3）支撑架采用48 钢管搭设，搭设方法见支撑系统工程。在转换层结构未达到80强度前，下层结构支撑架必须保留。保证结构自重及施工荷载由三层楼面体系分担。 3.3 砼浇筑方案（1） 转换层施工中砼采取一次性浇筑方案，任何位置任何情况不得留设施工缝，如遇到意外情况，须经总监、项目总工同意后方可施工。（2） 砼采用当地恒基商品砼浇筑，采用一台砼输送泵(备用一台)同时浇筑，从西向东平行推移浇筑砼。 3.4 施工进度安排转换层进度安排为25天。其中：搭架、支模10天，钢筋机械连接加工，安装绑扎及焊接13天，验收1天，预埋及其它

8、穿插施工不排时间，砼浇筑20小时。 3.5 施工顺序 测量放线支撑系统及满堂架柱绑扎钢筋粱底模粱钢筋绑扎钢筋验收粱侧模板加固板底模板筋总验收浇筑砼养护模板拆除。4. 支撑系统及模板计算条件 4.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.90；梁截面高度 D(m):2.00；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底

9、增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 4.2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 4.3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N

10、/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：18；面板厚度(mm)：18.0； 4.5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：木楞,，宽度100mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；5.梁模板荷载标准值计算5.1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土

11、的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。5.2梁侧模板面板的计算 面板

12、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm) 5.2.1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(N.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41

13、20.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.36105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！5.2.2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l

14、= 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！5.3梁侧模板内外楞的计算 5.3.1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度1

15、00mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 217mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96216.672= 1.0410

16、5N.mm； 最大支座力:R=1.121.960.217=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.04105/8.33104 = 1.249 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.249 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 4.17106mm4；内楞的最大挠

17、度计算值: = 0.67721.965004/(100100004.17106) = 0.223 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.223mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！5.3.2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度100mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 101022/6 = 333.33cm3；I = 101032/12 = 1666.67cm4；（1）.外楞抗弯强度验

18、算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=3.843 kN.m；其中，F=1/4qh=10.98，h为梁高为2m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.84106/3.33105 = 11.529 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =11.529N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量

19、：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=10.98kN； l-计算跨度：l=700mm； I-外楞的截面惯性矩：I=16666666.667mm4；外楞的最大挠度计算值:=10980.000700.003/(10010000.00016666666.667)=0.226mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.226 mm外楞的最大容许挠度值: = 700/250=2.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.226mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.8mm，满足要求！5.4穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm

20、2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.51.35 =16.47 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=16.47kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！ 5.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁

21、计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 5.5.1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =52.94mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋

22、荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.902.000.90=49.57kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.900.90=0.34kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=49.57+0.34+2.27=52.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1052.180.0532=0.015kN.m； =0.015106/4.86104=0.301N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.301 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要

23、求！5.5.2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.000+0.35）0.90= 46.22KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =52.94mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =52.94/250 = 0.212mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67746.21552.94/(10095004.37105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最大允许挠度值: =

24、 52.9 / 250 = 0.212mm，满足要求！ 5.6梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 5.6.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)20.053=2.7 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.053(22+0.9)/ 0.9=0.101 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2

25、)0.053=0.238 kN/m； 5.6.2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.7+1.20.101=3.361 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.238=0.334 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 3.361+0.334=3.695 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.6950.90.9= 0.299 kN.m；最大应力 = M / W

26、= 0.299106/4490 = 66.651 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 66.651 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.63.3610.9 = 1.815 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21814.972/424.000 = 8.561 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 8.561 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求

27、!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.700 + 0.101 = 2.801 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6772.8019004 /(10020600010.78104)=0.56mm；钢管的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.56 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！5.6.3.支撑托梁的强度验算支撑托梁按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.000= 51.000

28、 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(51.000 + 0.350 )+ 1.44.500 = 67.920 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给托梁的集中力为P，梁侧模板传给托梁的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=4.73 kN，中间支座最大反力Rm

29、ax=23.534；最大弯矩 Mmax=0.868 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.664 mm；最大应力 =0.868106/4490=193.337 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 193.337 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 5.7 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 5.7.1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =4.73 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.1=0.911 kN； N =4.

30、73+0.911=5.641 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =

31、1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5641.299/(0.316424) = 42.104 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 42.104 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算

32、长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m；Lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5641.299/(0.551424) = 24.147 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.147 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的

33、轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =23.534 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.1-2)=0.911 kN； N =23.534+0.911=24.087 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完

34、全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=24087.477/(0.301424) = 188.738 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 188.738 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值

35、 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.4 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.2+0.12) = 1.671 m；Lo/i = 1670.613 / 15.9 = 105 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.551 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=24087.477/(0.551424) = 103.104

36、N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.104 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全5.8 梁模板高支撑架的构造和施工要求: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 5.8.1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 5.

37、8.2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 5.8.3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间

38、结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。5.8.4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔4-6m设置。5.8.5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。5.8.6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。5.8.7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制