地铁车站深基坑监测方案.doc

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1、目 录一、概述21.1 工程概况21.2 监测的目的及意义21.3 本监测方案编制依据3二、地铁工程建设影响分析32.1地铁车站明挖基坑工程支护桩（墙）后地表沉降规律分析32.2 地表移动和变形对建（构）筑物的影响分析6三、监测工作内容及工程量93.1项目组织93.2 工作内容11四、测点布置与监测方法114.1 监测控制网的建立114.2地面沉降、桩顶沉降量测监测124.3 邻近建筑物沉降监测144.4 地下管线沉降监测144.5 桩顶位移监测164.6 桩体结构变形监测164.7 钢支撑轴力监测174.8 地下水位观测184.9土压力监测204.10 爆破震速监测21五、技术要求及控制标准

2、235.1 建筑物变形测量的精度要求235.2 各级水准测量技术要求245.3 控制标准26六、监测频率27七 、现场安全巡视工作要求287.1 现场安全巡视工作范围297.2 现场安全巡视内容297.3 现场安全巡视频率317.4 现场安全巡视工作实施方法31八、监测质量管理328.1 质保规定328.2 作业规范328.3 监测反馈程序33九、 监测工作制度和质量保证措施369.1监测工作管理制度369.2 保证措施36十、 附图3710.1 XXX站监测点平面布置图37施工阶段XXX车站监测方案一、概述1.1 工程概况XXX站位于XXX西侧并与之平行，基本呈南北走向。车站主体东侧为美林园

3、小区，东南侧为美林园小学，西侧为大片温室绿地，北侧为XX市XXX区农业技术推广中心。车站总长488.9m，设计起迄里程为DK29+215.764DK29+704.664。XXX站主体分两部分，一部分客运线，另一部分为存车线。客运线标准段宽度为20.5m，存车线标准段宽度26m。XXX站为地下双层岛式站，客运线段分站厅层和站台层，存车线段分层只以横梁隔断。车站共设3个出入口和1个紧急疏散出入口以及2组风亭。1号出入口设置于温棚区；2号出入口位于车站东南侧，穿过XXX沿松江路设置。3号出入口下穿XXX设置于美林园小区门口附近；紧急疏散口位于1号出入口西侧；车站两组风亭均为矮风亭，沿线路方向布置。X

4、XX站所处地层主要为粘土层（Qa1+p1），碎石土层及泥质灰岩层（Zwhn）。岩土层分界面起伏较大，粘土层厚2.7m3.4m，风化碎石土层厚0.5m12m，车站基坑泥质灰岩层厚214m。地下水主要赋存于岩石裂隙及溶隙中，略具承压性，水量一般至中等。场地溶洞可形成导水通道，易发生涌水。XXX站位于路侧，路边房屋、温室、树木、管线拆迁量大。同时车站跨越一道明渠，明渠宽度约12m，深约2m。车站2个出入口需横穿XXX。1.2 监测的目的及意义为了更加清楚、详细的了解在地铁施工期间对周边重要的地下、地面建（构）筑物、管线、地面及道路的的影响程度；并对导致监测范围内建（构）筑物等对象遭破坏界定责任时，为

5、业主提供科学的基准数据和报告；应业主及多方要求我司对X标XXX车站进行了测点加密，以保证项目工程安全。1.3 本监测方案编制依据本实施大纲主要依据以下规范标准和文件编制：1) XX市地铁2号线工程第三方监测工程3标设计2) 城市轨道交通工程测量规范GB50308-20083) 工程测量规范GB50026-20074) 城市测量规范GJJ13-995) 全球定位系统（GPS）测量规范GB/T18314-20096) 新建铁路工程测量规范TB10101-997) 国家一、二等水准测量规范GB12897-20068) 地下铁道工程施工及验收规范GB50299-20039) 建筑变形测量规程JG J8

6、-200710) 城市地下水动态观测规程CJJ/T76-9811) 建筑基坑支护技术规程JGJ120-9912) 建筑基坑工程监测技术规范GB50497-200913) 地铁设计规范GB50307-200314) “XX市地铁工程第三方监测技术要求”（XX市轨道交通管理公司）15) 其他相关的国家、地方规范、法规、企业标准、管理文件。二、地铁工程建设影响分析本标段的地铁工程施工的工法主要有为明挖法基坑，根据地下工程安全监测设计原则要求，在实施安全监测前，必须对各种地铁施工方法引起的地表沉降规律及其对周边的建（构）筑物破坏进行认真分析和预测，指导安全监测的测点布设和数据处理分析，这样才能更好的达

7、到监测的目的。2.1地铁车站明挖基坑工程支护桩（墙）后地表沉降规律分析1、影响范围引起支护桩（墙）后地表沉降的主要原因：桩（墙）体的水平位移、地下水的损失和基坑开挖对周侧土体扰动。明挖基坑工程开挖过程中只要支护可靠，桩（墙）后土体的变形和坡顶地面的沉陷均可得到有效控制。深度相对较大的明挖基坑，不论从工程的重要性还是工程的难度上考虑，均应充分估计深基坑开挖对周边环境造成破坏的可能性。采用内支撑的基坑周边地面的变形（包括变形和沉降）与支护结构的结构刚度和所处场地的土层条件有关。受基坑挖土施工的影响，基坑周围的地层会发生不同程度的变形，基坑开挖对周边地表的主要影响范围可参照下式：L=Htg(45-/

8、2)，式中: L地表下沉范围；H基坑支护结构深度；土体的综合摩擦角。基坑支护结构的变形而引起的地面位移和沉降范围约在2.02.5倍基坑开挖深度。因基坑挖土和地下结构施工而引起的地层变形，以及地下水位的下降，会对周围环境（城市道路、地下管线和建（构）筑物等）产生不利影响。2、桩（墙）后地表沉降随时间的发展及预测方法地表沉降的变化为抛物线形，墙后地表沉降的抛物线都具有两个特点，即前期沉降速率大、变形快，后期沉降速率小、变形缓，并逐渐趋于稳定。目前墙后地表沉降的预测方法有很多，例如，时效抛物线法、动态施工粘弹性反演法、智能预测控制法、时空效应法和定点跟踪法等。一般采用时效抛物线法：在开挖初始阶段，由

9、于土体尚处于弹性阶段，随着荷载的增加，变形似乎成直线变化；随着开挖过程的进行，土中某些部位出现塑性区，塑性区的不断扩展，导致变形速率也在不断的增大；当开挖到底，开挖卸载完成，由于固结以及土体的流变特性，测点的位移将随时间继续增大，速率降低；最后，达到稳定极限状态。整个变形过程为抛物线型，即沉降和时间的关系为：S = a t2 + b t + c其中，t为时间，a、b和c为待定的正参数，采用最小二乘法来拟合曲线。a、b和c参数可以根据开挖开始到开挖某层的监测数据进行拟合求得，然后，预测下一个工况的沉降值，这样，可以根据观测过程的数据点不断地进行预测和调整预测，直至全过程。3、地下管线沉降预测的能

10、量法根据地层损失能量法的原理，在软土地区的基坑工程中，“墙体沿深度的水平位移所包括的面积墙后相应的地表沉降所包的面积基坑底隆起所包含的面积”这一概念是比较正确的（见图2.1-1）。根据这一概念，可近似估算地下管线的沉降。图2.1-1 地层损失能量法示意图地下管线埋设于地表以下一定深度内，因此，需要估算墙后地表以下某一深度的沉降。根据能量法，进行如下假设：墙后地表以下某一深度土层沉降所包的面积该深度以下的墙体沿深度的水平位移所包的面积，见图2.1-2。这样，根据墙体水平位移的实测数据，通过假设墙后沉降的曲线形式，即可近似估算原水管的沉降量。图2.1-2 改进的能量法近似估算地下管线沉降示意图为简

11、化起见，假设墙后沉降曲线为三角形沉间曲线，地表以下深度z处的沉降影响范围Lz为：Lz = (Hwz) 式中。Hw为围护墙的高度，为墙体所穿越土层的平均内摩擦角。则z深度处的土层沉降所包的面积S2为：S2 = vzmax式中。max为z深度处的土层最大沉降。根据墙体位移的实测数据可得深度z以下墙体水平位移曲线所包的面积S1为：S1 = 式中，hz为z深度处墙体水平位移的实测值。因此，根据假设S1S2，可得原水管沉降的估算值v为：v = m 式中，系数m根据基坑变形性状及原水管距墙体的距离等因素确定4、桩（墙）后地表沉降沿距离的分布地表沉降的最大值vmax一般发生在离墙一定距离的位置上，地表沉降的

12、最大值与开挖深度之比vmax/H约为5。随着基坑开挖深度的不断增大，地表沉降的影响范围也不断扩展，而且，深层土体的开挖使得远离基坑处的地表沉降速率加大，而靠近基坑处的地表沉降速率相对减小。2.2 地表移动和变形对建（构）筑物的影响分析地铁施工中伴随着地层应力状态的改变，因而相应地引起地层和地表位移与变形。这种位移和变形与土地自重以及附加应力作用引起的土的固结沉降在沉降速度和空间分布上有着不同的特点。通常，隧道施工可以在一段较短的时间内引起较大的位移，而这种快速变形对于建筑物的危害可能更大。隧道施工引起的地表沉降和变形对建筑物的影响因素很多。除地层特征以外，建筑物遭受损害的程度与建筑物的基础与结

13、构型式、建筑物所处的位置，以及地表的变形性质和大小有关。隧道开挖引起的地表以及建筑设施的损害可以分为直接开挖损害和间接开挖损害，在开挖影响范围内的对象（建筑物、管线、道路等）所受的损害称为直接开挖损害；但是在个别情况下，在主要影响范围以外比较远的地方，也可发现开挖影响的存在，这种影响也与隧道开挖有关，称为间接开挖损害，如开挖引起的大范围的地下水的变化对环境的影响等。常见的开挖损害可以下列形式表现出来。、地表沉降损害地表的均匀沉降使建筑物产生整体下沉。一般说来，这种均匀沉降对于建筑物的稳定性和使用条件并不会产生太大的影响，但是过量的地表下沉，即使是均匀的，也有可能从另一个方面带来严重问题，如下沉

14、量较大，地下水位又较浅时，会造成地面积水，不但影响建造物的使用，而且使地基土长期浸水，强度减低。、地表倾斜损害虽然地层沉降本身对结构物不至于产生严重的损害，但是地层不均匀的沉降所导致的地表倾斜改变了地面的原始坡度，将可能对建筑物产生危害。地表倾斜对于高度大而底面积小的高耸建筑物的均匀荷重将改变成非均匀荷重，导致建造物结构内应力发生变化而引起破坏。对于普通楼房，即使不丧失稳定性，过量倾斜会使建造物的使用条件恶化。某些大型精密设备在基础倾斜后，必须另行调平，以保证设备正常使用。同时地表倾斜会改变排水系统和铁路的坡度，造成污水倒灌和影响铁路的运营。、地表曲率损害由于曲率使得地表形成曲面，地表曲率对建

15、筑物有较大的影响。在负曲率（地表相对下凹）的作用下，建筑物的中央部分悬空，使墙体产生正八字裂缝和水平裂缝。如果建筑物长度过大，则在中立作用下，建筑物的将会从底部断裂，使建筑物破坏；在正曲率（地表相对上凸）的作用下，建筑物的两端将会部分悬空，使建筑物墙体产生倒八字裂缝，严重时会出现屋架或梁的端部从墙体或柱内抽出，造成建筑物倒塌。建筑物因地表弯曲而导致的损害时一种常见的开挖损害形式，这种损害与地基本身的力学性质有关，更主要的与开挖引起的地表变形有关。因地表弯曲又不同，不同之处在于开挖引起的地基地弯曲时在开挖影响下自行弯曲，它是独立于上部结构所施加荷载的弯曲，在这种前提下，由于叠加建筑物自重的影响，

16、便构成了弯曲损害。、地表水平变形损害地表水平变形有拉伸和压缩两种，它对建筑物的破坏作用很大，尤其是拉伸变形的影响，建筑物抵抗拉伸变形的能力远小于抵抗压缩变形的能力，压缩变形使墙体产生水平裂缝，并使纵墙褶曲，屋顶鼓起。由于建筑物对于地表拉伸变形非常敏感，位于地表拉伸区的建筑物，其基础底面受有来自地基的外向摩擦力，基础侧面受有来自地基的外向水平推力的作用，而一般的建筑物抵抗拉伸作用的能力很小，不大的拉伸变形足以使建筑物开裂（如下图2.4- a）。图2.4 拉伸变形使建筑物开裂地表压缩变形对于其上部建筑物作用的方式也是通过地基对基础侧面的推力与底面摩擦力施加的，但力的方向与拉伸时相反。一般的建筑物对

17、压缩具有较大的抗力，即建筑物对压缩作用不如拉伸作用敏感。但是如果压缩变形过大，同样可以对建筑物造成损害，而且，过量的压缩作用将使建筑物发生挤碎性的破坏，其破坏程度可以比拉伸破坏更为严重，这种破坏往往集中在结构薄弱处爆发。例如夹在两坚固建筑物之间的附加建筑物便有可能因地基的压缩变形而导致严重破坏(如图2.4-b)。地下水管及煤气管对其轴向的地表水平变形也非常敏感。在拉伸变形作用下，可以造成管接头漏气，甚至接头脱开；压缩变形可以使接头压入而漏损，严重的可以压坏接头，甚至使管道产生裂缝。地表水平拉伸与压缩变形对道路也可以产生损害，如使路面开裂等。同时铁路轨道可因拉伸而使接头破坏，因压缩而使轨线弯折。

18、对于桥梁，桥梁的活动支座可能需要更多的补偿位置，如果两端固定，则可能使支座与桥墩连接处发生破坏。建筑物的差异沉降和相应建筑物的反应见下表2.1。 表2.1 差异沉降和相应建筑物的反应 序号建筑物结构类型/L（L为建筑物的长度，为差异沉降）建筑物反应1一般砖墙承重结构，包括有内框架的结构：建筑物长高比小于10；有圈梁；天然地基（条形基础）达1/150分隔墙及承重砖墙发生相当多的裂缝可能发生结构性破坏2一般钢筋混凝土框架结构达1/150发生严重变形达1/500开始出现裂缝3高层刚性建筑（箱型基桩，桩基）达1/250可观察到建筑物倾斜4有桥式行车的单层排架结构的厂房天然地基或桩基达1/300桥式行车

19、运转困难，不调整轨面水平难运行，分隔墙有裂缝5有斜撑的框架结构达1/600处于安全极限状态6一般对沉降差反应敏感的机器基础达1/850机器使用可能会发生困难，处于可运行的极限状态注：、框架结构有多种基础形式，包括：现浇单独基础，现浇条形基础，现浇片筏基础，装配式单独基础，装配式条形基础以及桩基。不同基础形式的框架对沉降差的反应也不同。上表只提出了一般框架结构对差异沉降的反应，因此对重要框架结构在差异沉降下的反应，还要仔细调研其基础形式和使用要求，已确定允许的差异沉降。、各种基础形式的高耸烟囱、化工罐塔、气柜、高炉、塔桅结构（如电视塔）、剧院、会场空旷结构等特别重要的建筑设施要做专门调研，已明确

20、允许差异沉降值。、内框架（特别是单排内框架）和底层框架（条形或单独基础）的多层砌体建筑结构，对不均匀沉降很敏感，亦应做专门调研。三、监测工作内容及工程量3.1项目组织3.1.1安全监控组织XX市轨道交通二号线一期工程第X标段监测工程项目由中铁十一局XX地铁项目部测量人员、工程技术人员和管理人员组成。项目负责人1名、现场总负责人3名。在项目部领导机构下设监测管理部和监测信息整理分析部，负责日常的管理和信息资料分析工作。现场监测组分为3个，即沉降监测组、应力应变监测组、围护结构变形、位移监测组，除了现场监测小组以外另设一个信息管理系统组，负责监测信息管理系统的研制，以尽早在本项目中实现数据采集、数

21、据计算、变形分析、报表制作一体化，做到能对整个监测的数据进行实时、动态的管理。XX市地铁X标施工阶段监测组织机构、各机构负责人见下图：3.1.2监测仪器设备组织本项目监测工程仪器配置如下：序号仪器名称精度备注1全站仪22mm+2ppmD配套觇牌2套2精密水准仪0.3mm/km配套精密条码尺3测斜仪4mm/30m配套线缆4振弦式反力计2.0% FS5频率读数仪0.05Hz6水位计5mm7爆破测振仪0.05mv(0.5mm/s)仪器应经过检验合格，经过计量专业部门的检定，并在规定的检定有效期内，各仪器在每次工作之前均经过检校。测试元器件有出厂合格证，并在使用前进行标定。3.1.3人员组织技术人员配

22、备表序号岗位姓名职称备注1组长项目经理2副组长总程师3副组长安全总监负责现场施工安全4组员工程部部长5测量工程师外业测量6测量员数据整理、分析7测量员 8测量员 9测量员 3.2 工作内容（1）对地铁施工沿线现有的地面建（构）筑物、地下管线现状进行调查取证。（2）对地铁施工沿线站线结构外缘两侧30米范围内的地面建（构）筑物进行沉降、倾斜、裂缝监测，对地下管线、道路、地面进行沉降观测，对地下水位变化进行监测；当地铁施工对周边影响较大时，将监测范围拓展至80m。（3）施工进度进入关键期或遇不良地质时对土建承包商监测数据进行收集整理，与第三方（我方）资料进行关联分析，并提供最终报告。（4）当监测范围

23、内的监测对象被破坏时，需要根据监测数据做出科学的分析，向甲方提出专题报告，为界定责任提供科学的依据。（5）其它零星监测工作，解决与监测有关的问题。（6）按甲方要求编写监测技术工作总结。四、测点布置与监测方法4.1 监测控制网的建立本次变形监测原则上利用甲方提供的地铁测量控制点，为了更好地做好变形监测工作，首先须进行现场踏勘，了解原地铁测量控制点的情况。由于某些原因，少数原控制点可能找不到或不能满足本次监测的实际需要，需增补新的工作控制点。本次主要增补高程控制点，原则如下：1）对于建筑物较少的路段，将控制点连同观测点按单一层次布设；对于建筑物较多且分散的测区，按两个层次布网，由控制点组成控制网，

24、由观测点与所联测的控制点组成扩展网。2）控制网布设为闭合环，节点网或附合高程线路，扩展网布设为闭合或附合高程网。3）每一测区的水准基点不少于3个，每一测区的工作基点亦不得少于3个。它们埋在建（构）筑物基础压力影响范围以外，基坑和区间隧道施工影响范围以外，离开地下管道至少5m远，埋设深度至少要在地下水位变化范围以下0.5m。水准点离开观测点不要太远（不应大于100m），以便提高沉降观测的精度。4）对于在用的工作基点，每次在观测前都要进行复核。4.2地面沉降、桩顶沉降量测监测4.2.1 沉降点布设沉降监测根据监测对象周围的水准基点高程进行。水准基点从现场施工控制网基点引入。如果现场附近没有水准基点

25、，则根据现场条件和监测时间要求埋设专用水准基点。水准基点数量不少于3个，分别布设在工点两侧，并定期进行校核，防止其自身发生变化，以保证沉降监测结果的正确性。水准基点在沉降监测的初次量测前不少于15天埋设。水准基点的埋设按以下要求进行：（1）布置在监测工点的沉降范围以外，用f20钢筋打入冻土以下不少于0.2米，上部用C25砼包固，加盖保护，确保其稳固性；（2）水准基点与量测点通视良好，其距离小于100米，以保证监测精度；（3）水准基点的埋设避开松软、低洼积水处，以防变位。道路及地表监测点的埋设采取直接埋设法，将20*1000mm的钢筋直接打入土体中，顶部露出观测标，砌井保护，如图1所示：图 14

26、.2.2 沉降监测方法及技术要求沉降监测采用徕卡DNA 03高精密电子水准仪，以保证监测精度。视线长度不大于50米，闭合差小于士0.5 mm，测量数据保留至0.lmm。同时沉降监测满足下列要求：（1）观测前对所用水准仪、水准尺按规定进行校验，并作好记录，在使用过程中不随意更换；（2）首次进行观测增加测回数，且不少于3次，取其稳定值作为初始值；（3）固定观测人员、观测线路和观测方式；（4）定期进行水准点校核、测点检查和仪器校验，确保量测数据的准确性和连续性；4.2.3 沉降监测提供的相关资料（1）沉降监测计划，含水准点、测点的平面布置图；（见附图）（2）仪器校验记录资料；（3）监测记录及报告表；

27、（4）沉降曲线及图表；（5）监测结果的计算分析资料；（6）沉降监测报告。4.3 邻近建筑物沉降监测4.3.1 对基坑周边建筑物的调查在开工前对施工现场周边不小于3H（H竖井深度）范围内建筑物进行普查，根据建筑物的历史年限、使用要求以及受施工影响程度，确定具体监测对象。然后根据所确定的拟监测对象逐一进行详细调查，以确定重点监测部位。4.3.2 建筑物沉降监测（1）沉降观测点的位置和数量根据建筑物特征、基础形式结构种类和地质条件等因素综合考虑确定。为了反映沉降特征和便于分析，测点埋设在沉降差异较大的地方，同时考虑施工便利和不易损坏。（2）沉降观测标志根据建筑物的构造类型和建筑物材料确定。主要选用墙

28、柱标志、基础标志和隐蔽式标志。对于不便埋设时，选用射钉或膨胀螺栓固定在建筑物表面，涂红油漆作为观测标志。沉降观测标志埋设时特别注意保证能在点上垂直置尺和良好的通视条件，同时监测时还要注意：仪器避免安置在有震动影响的范围内和有安全隐患的地点；观测时水准仪成像清晰，前后视距相近，且不超过50米，前后视观测完毕应闭合在水准点上。4.4 地下管线沉降监测地下管线观测点采用带可移动式探针的“隐埋式”观测点，为真实反应管线的沉降，且不受周围土层沉降的影响，观测点结构示意图2如下：图2管线沉降点的布设图（1）管线资料调查通过建设、设计和施工单位了解地下管线的用途、材料、规格，管线的接头形式和对位移的敏感程度

29、，确定位移警戒值。（2）测点埋设对于煤气管、主水管等重要管道采用扁铁做成抱箍固定在管线上，抱箍上焊一测杆。测杆顶端不应高出地面，路面处布设窨井，既用于测点保护，又便于道路交通正常通行。抱箍式测点监测精度高，能如实反映管线的位移情况。对于通讯管线采用直接式测点，即在露出管线接头或保护管处，利用凸出部位涂上红漆作为测点。对于地下管线排列密集且管底标高相差不大或不便开挖的情况，采用模拟式测点，即选具代表性的管线，在其邻近打一fl00mm的钻孔，孔深至管底标高，取出浮土后用砂铺平孔底，先放入不小于f50 mm的钢板一片，以增大接触面积，然后放入f20mm的钢筋作为测杆，周围用净砂填实，以监测管线的位移

30、。4.5 桩顶位移监测（1）基坑内桩顶位移监测与桩顶沉降监测同步进行（2）建立平面控制网平面控制网按两级布设，由控制点组成首级网，由观测点与所连测的点组成扩展网。控制点是进行水平位移观测的基本依据，包括工作基点和基准点。工作点是直接观测的基础，基准点是检查工作点的依据，两者布设成控制网后按统一的观测精度施测。控制网采用导线网，扩展网和一级网采用基准线法，平面控制点采用普通标桩。（3）监测要求在位移监测中，由于允许位移量比较小（通常在1020mm），测量仪器精度要求较高。应采用有光学对中装置。计算位移值精度至0.1 mm，同时将同一位移值进行矢量叠加求出最大值与允许值进行比较。当最大位移值超出警

31、戒值时应及时报警，防止意外的发生。4.6 桩体结构变形监测4.6.1 测斜点的布设原则（1）测斜点在竖井平面上绕曲计算值最大位置，设置水平支撑结构的两道支撑之间；（2）设在重点监测对象最近的竖井围护段；（3）竖井挖深最大的围护段；（4）基坑围护桩桩体变形测孔埋设在桩身内；（5）测斜管中有一对槽口应自上而下始终垂直于竖井边线；（6）测斜管接口应避开探头滑轮停留处，以保证测量准确。4.6.2 测斜管的埋设对于车站基坑围护桩桩体变形测孔，在桩身浇注混凝土前将测斜管绑扎到桩身钢筋笼内，注意将测斜管管口露出桩身50厘米并用护口盖好，然后浇注混凝土，将其埋入桩身内。如下图4：图 44.6.3 测斜方法及步

32、骤（1）基坑开挖前，测斜仪应按规定进行严格标定，以后根据使用情况，每隔3个月标定一次；（2）测斜管在基坑开挖前2周埋设完毕，在开挖前3-5日内重复测量2-3次，待判明测斜管已处于稳定状态后，将其作为初始值，开始正式监测工作；（3）每次测量时，将探头导轮对准与所测位移方向一致的槽口缓缓放至管底，待探头与管内温度基本一致、显示仪读数稳定后开始测量；（4）以管口作为计程标志，按探头电缆线上的刻度分划，匀速提升，每隔一定距离（500mm或1000mm）进行仪表读数并做记录；（5）待探头提升至管口处，旋转180度后，再按上述方法测量一次，以消除测斜仪自身的误差；（6）以同一测斜管中不同深度处所测得的变位

33、值，点在坐标上得到原始变位H-曲线。根据不同二次测量的变位差值，绘制H-曲线。4.7 钢支撑轴力监测根据支护结构所采用的材料不同，选用不同的监测元件。对于钢筋混凝土支护杆件，采用钢筋计测量钢筋的应力或混凝土应变计测量混凝土的应变，然后计算支撑的轴力。对于钢结构支撑杆件，采用轴力计直接测量支撑轴力。4.7.1 监测元件的布设对于钢结构支撑体系，监测断面布置在支撑的两头，监测用轴力计与支撑杆件相连，如采用焊接时应采取降温措施，以避免钢筋传热引起轴力计技术参数的改变。采用频率计或电阻应变计进行测读。在正式测量前，应对轴力计逐一进行测量检查，并对同一断面的轴力计进行位置核定、编号。4.7.2 应力计算

34、测量采用FLJ-40型振弦式反力计,又称轴力计,是一种振弦式载重传感器。振弦式传感器主要由振弦,夹紧装置,受力机构,电磁回路及信号处理等几部分组成。振弦式传感器以张紧的钢弦作为敏感元件,其振弦的固有频率与张紧力有关。振弦式传感器正是利用振弦的固有频率随受力的大小而改变的特性将被测力转换为频率信号输出的测量元件。振弦置于永久磁场中,通过产生脉冲电流,使磁场发生变化,从而激发振弦振动。当激发脉冲断开时,振弦在磁场中的运动使线圈产生感应电动势,其频率与振弦的振动频率相同。测量过程中用ZXY-2型振弦读数仪测量出轴力计输出频率f,按下式求出支撑轴力p=k（f0-fi）。式中K为轴力计标定系数(kN/F

35、);F0原始频率模数;Fi实测频率模数。4.8 地下水位观测4.8.1水位观测孔施工方案依据供水水文地质钻探与凿井操作规程（CJJ13）的有关规定，水位观测孔的施工主要包括测量放线、成孔、井管加工、井管下放及井管外围填砾料等工序，其流程如图2水位观测孔施工流程图5所示。图5 水位观测孔施工流程图（1）成孔：水位观测孔采用清水钻进，钻头的直径为130，沿铅直方向钻进。在钻进过程中，应及时、准确地记录地层岩性及变层深度、钻进时间及初见水位等相关数据；钻孔达到设计深度后停钻，及时将钻孔清洗干净，检查钻孔的通畅情况，并做好清洗记录。（2）井管加工：井管的原材料为内径70、管壁厚度为2.5的PVC管。为

36、保证PVC管的透水性，在PVC管下端04m范围内加工蜂窝状8的通孔，孔的环向间距为12mm，轴向间距为12mm，并包土工布滤网，井管的长度比初见水位长6.5m，如图6所示。图6 水位观测井管结构图（3）井管放置：成孔后，经校验孔深无误后吊放经加工且检验合格的内径70的PVC井管，确保有滤孔端向下；水位观测孔应高出地面0.5m，在孔口设置固定测点标志，并用保护套保护；（4）回填砾料：在地下水位观测孔井管吊入孔后，应立即在井管的外围填粒径不大于5mm的米石；（5）洗井：在下管、回填砾料结束后，应及时采用清水进行洗井。洗井的质量应符合现行行业标准供水水文地质钻探与凿井操作规程（CJJ13）的有关规定

37、。并做好洗井记录。4.8.2 观测原理地下水位观测设备采用电测水位仪，观测精度为0.5cm，其工作原理图如图7所示为：水为导体，当测头接触到地下水时，报警器发出报警信号，此时读取与测头连接的标尺刻度，此读数为水位与固定测定的垂直距离，再通过固定测点的标高及与地面的相对位置换算成从地面算起的水位埋深及水位标高。图7 电测水位仪工作原理图4.8.3地下水位监测报警地下水位的监测报警值为累计变化5m；预警值为累计变化4.5m。当水位累计变化值接近报警值时，按实际情况加密监测；当累计变化值达到报警值时，在加密监测同时向有关单位提交书面报警文件，并初步分析其原因。4.8.4水位观测成果的报告在工程监测过

38、程中，实时对监测结果进行整理，按业主代表的要求以周报形式送达业主、设计、监理、承包商。工程结束时，提交完成的监测总报告。在成果报告中将（1）绘制地下水位与时程的关系曲线；（2）提供观测点的位置、编号及观测时间等相关数据。4.9土压力监测4.9.1 监测元件的布设 根据施工地质和周边环境将此项作为选测项目。土压力计的安装如图所示，测量侧压力的安装方式，土压力盒绑扎于钢筋上，接触面紧贴土体一侧。测量竖向压力时，土压力计安装也如图8。图8 土压力计的安装示意图根据以往施工经验，土压力计绑扎在围护结构的钢筋上，成功的机会不是很大，因为在浇混凝土时，难以保证混凝土不包裹土压力计。最好的安装方法还是在围护

39、结构的外面钻孔埋设土压力计，并在孔中注入与土体性质基本一致的物质，填实空隙。或采取预留孔后安装方式。4.9.2 监测元件安装要求1、根据结构要求先定测试点与测立方向。2、使压力盒受力面光面与受力方向垂直安装好。3、压力盒周围应由30cm左右的细砂里面不能有大颗粒硬物包裹并压实。4、将导线沿结构体引出，最好采用护套管保护好。4.10 爆破震速监测4.10.1 监测依据爆破安全规程（GB6722-2003）规定的“钢筋混凝土结构房屋”允许振动速度的下限（见下表），所以对于XX地区有抗震设计的建筑物完全可以按照GB6722-2003中“钢筋混凝土结构房屋”取值。但是考虑到商户感受，应取 2.0cm/

40、s 作为控制标准。爆破震动安全允许标准序号保护对象类别安全允许振速（cm/s） 10 Hz10 Hz50 Hz50 Hz100 Hz1土窑洞、土坯房、毛石房屋q0.51.00.71.21.11.52一般砖房、非抗震的大型砌块建筑物q2.02.52.32.82.73.03钢筋混凝土结构房屋q3.04.03.54.54.25.04一般古建筑与古迹b0.10.30.20.40.30.55水工隧道c7156矿山巷道x10207交通隧道c15308水电站及发电厂中心控制室设备c0.59新浇大体积混凝土d：龄期：初凝3d龄期：3d 7d龄期：7d 28d2.0 3.03.07.07.012注1：表列频率为

41、主振频率，系指最大振幅所对应波的频率。注2：频率范围可根据类似工程或现场实测波形选取。选取频率时亦可参考下列数据:酮室爆破20 Hz；深孔爆破10 H 60 Hz；浅孔爆破40Hz100 Hz 。a 选取建筑物安全允许振速时，应综合考虑建筑物的重要性、建筑质量、新旧程度、自振频率、地基条件等因素。b 省级以上(含省级)重点保护古建筑与古迹的安全允许振速，应经专家论证选取，并报相应文物管理部门批准。c 选取隧道、巷道安全允许振速时，应综合考虑构筑物的重要性、围岩状况、断面大小、深埋大小、爆源方向、地震振动频率等因素。d 非挡水新浇大体积混凝土的安全允许振速，可按本表给出的上限值选取。4.10.2

42、 爆破监测技术要求1爆破震速仪的使用1）仪器连接连接分为传感器和仪器的连接、数据通讯连接以及传感器的安装。传感器的连接需要将信号输入线连接在仪器和传感器之间才能保证传感器和仪器的连接。从信号输入口出来，首先连接的是航空接头的插头，插头的另一端是Q9头，也就是附件中的信号输入线。再分别接到不同传感器的Q9座上。这样就完成了仪器和传感器的连接。但是要注意：仪器处于采集模式时禁止插拔传感器或者信号输入线，否则会导致仪器故障。数据通讯和充电的连接是通过仪器的多功能数据接口实现的。在6针的航空接头的外面接上它的插头，另一端有两个口：一是USB口，需要连接PC机时将USB口插入PC机的USB口中，再选择仪

43、器菜单数据处理中的连接主机，作用是实现仪器和PC机的数据交换；二是电源的充电口，将充电器的输出端插入充电口中，充电器上的指示灯为红色是充电的警示标志，显示绿灯为充电完成。作用是对内部锂电池进行充电。2）传感器的安装爆破测点选择在爆破影响范围内的重要构筑物上，主要是深基坑周边的航站楼及现浇混凝土附近。传感器在工作现场安装的时候必须保证它与被测的物体是一个钢性连接，也就是要保证传感器与被测物体是一个整体。否则所采集的信号不能保证是有效的信号数据。我项目部采用的三向传感器是一个正方体结构，安装方式可以有多种，可以使用配套的夹具安装，可以使用粘接的方式安装等。安装的位置可以是地面，侧壁和拱顶等。但是安

44、装时请注意保持水平。3）参数设置参数设置包含了对采样信号的设置以及对传感器的参数的设定等。单个或一组连续信号采集前需要对采样参数设定，这样才能保证信号能被有效的采集以及能满足在恶劣环境下的信号采集。采样设定包含对采样频率的设定、对触发门限值的设定、触发方式的设定以及采样时间的设定。4）数据采集通过仪器本身固有的功能完成对采集到的信号主要信息的读取：峰值（由物理量表示的信号在某一通道的最大值）、主频（某一通道的信号在采集地点的频率）、通道号（可以任意切换的三个不同通道的号码）以及信号发生的时间（信号被记录的日期和时间）。以及对信号发生的波形粗略预览（同一时间不同通道的信息可以切换）。2数据分析通

45、过USB口连接好电脑和仪器后，选择连接主机，在屏幕上会显示出连机状态。这个时候就可以实现仪器和电脑之间的数据交换和对仪器进的参数行软件设置与分析。参照爆破安全规程中爆破震动安全允许标准，有无超限，以确定是否安全。五、技术要求及控制标准5.1 建筑物变形测量的精度要求建筑变形测量应先根据建筑物的变形允许值确定其相应的等级，然后根据下表5.1选择不同的精度指标、监测仪器和监测方法。 表5.1 建筑变形测量的精度要求变形测量等级沉降观测位移观测适用范围监测仪器及方法观测点测站高差中误差（）观测点坐标中误差特级0.050.3特高精度要求的特种精密工程变形观测使用徕卡精密电子水准仪、配置精密条码尺观测。

46、一级0.151.0高精度要求的大型建筑物变形观测应使用DSI或DS05型水准仪、因瓦合金标尺，按光学测微法观测二级0.503.0中等精度要求的建筑物，重要建筑物主体倾斜、场地滑坡观测应使用DSI或DS05型水准仪、因瓦合金标尺，按光学测微法观测三级1.5010.0低精度要求的建筑物变形观测，一般建筑物主体倾斜观测、场地滑坡观测可使用DS3型仪器，区格式木质标尺，按中丝读数法观测，也可使用DS1或DS05型水准仪、因瓦合金标尺，按光学测微法观测。根据本测区不同情况，采用一、二级沉降观测精度可以满足本次沉降监测精度要求。5.2 各级水准测量技术要求采用水准测量方法进行各级高程控制测量或沉降观测，应符合下列规定：1、各等级水准测量使用的仪器