《锅炉及锅炉房设备》课程设计北京市某燃煤厂区蒸汽锅炉房设计.doc

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1、目 录第1章 绪 论31.1设计概况31.2原始资料3第2章 锅炉型号及台数选择52.1热负荷计算52.2锅炉型号和台数的确定7第3章 锅炉汽水系统设计及设备的选择计算83.1水量及排污率的计算83.2水处理的任务143.3软化系统的选择及其计算153.4再生系统的选择及其计算163.5除氧方式及其设备选择计算173.6给水系统的确定及其设备选择计算193.7凝结水系统及其设备选择计算213.8蒸汽系统的确定其设备选择计算233.9排污系统的确定及其设备选择计算243.10汽水系统的主要管径26第4章 通风系统的设计374.1通风系统的设计374.2风烟道的截面积计算334.3除尘器的选择35

2、4.4烟囱的计算36第5章 上煤除渣系统的设计375.1运煤系统的设计375.2除渣系统的设计39第6章 锅炉房总体设计和布置406.1工艺条件406.2锅炉房外形的确定41第7章 设计对其它专业的技术要求及协作资料427.1对土建专业的要求427.2对给排水专业的要求437.3对电气及自控仪表专业的要求44总 结46参考文献47第1章 绪 论1.1设计概况1.1.1设计及城市说明 北京市属中温带大陆性季风气候。冬长严寒，夏秋凉爽。年均温9.3。海拔高度在32米左右。平均海拔31.2米。采暖室外计算温度-10，冬季空调计算温度-12。冬季平均风速为2.8m/s最大冻土深度为85cm。1.1.2

3、设计规模本设计是北京市某燃煤厂区蒸汽锅炉房设计1.2原始资料. 1.热负荷2.燃料 采用汽车运煤、煤种有变化的可能，混煤。煤的成分如下表CY%HY%OY%NY%SY%WY%AY%Vr%QkJ/kg54.263.325.520.880.335.2130.4828.221699854.433.122.000.80.396.632.6640.631782347.133.2511.990.950.4114.5721.747.871813348.473.425.352.870.36.3433.2540.29184223.水质总硬度mmol/L碳酸盐硬度mmol/L总碱度mmolLPH值溶解固形物mg/L

4、溶解氧 mg/L3.31.42.27.54468.94.52.72.37.74677.84.41.52.157.14617.72.71.32.167.34526.5悬浮物及含油量少，不予考虑,夏季平均水温10,冬季平均水温4自来水供水压力0.2MPa；室内采暖计算温度161.3设计规范及标准【1】陆耀庆.供暖通风设计手册S. 中国建筑工业出版社【2】建筑工程常用数据编写组.锅炉房实用设计手册S.1976【3】航天工业部第七研究院编.工业锅炉房常用设备手册S【4】国家技术监督局.中华人民共和国建设部联合发部.锅炉房设计规范S【5】暖通空调设计主编：张治江 吉林科学技术出版社第2章 锅炉型号及台数

5、选择2.1热负荷计算2.1.1最大计算热负荷 锅炉房最大计算热负荷是选择锅炉的主要依据，可根据各项原始热负荷、同时使用系数、锅炉房自耗热量和管网热损失系数求得：式中，, ，分别代表采暖、通风、生产和生活最大热负荷，t/h，由设计资料提供；锅炉房除氧用热，t/h，根据除氧方法及除氧器进出水的焓计算决定；K1，K2，K3，K4分别为采暖、通风、生产和生活负荷同时使用系数；锅炉房自耗热量和管网热损失系数。 表2.1 最大计算热负荷表 名称符号单位公式及数据来源结果采暖热负荷t/h设计给定4.7通风热负荷t/h设计给定0生产热负荷t/h设计给定9生活热负荷t/h设计给定2.1管网热损失系数热水管网，地

6、沟敷设1.05-1.081.07采暖同时使用系数锅炉为季节性锅炉1.0通风同时使用系数取0.81.11.0生产同时使用系数取0.80.8生活同时使用系数取0.5-0.60.5采暖期最大计算热负荷t/h13.8565非采暖期最大热负荷t/h8.822.1.2锅炉房采暖期平均热负荷采暖通风平均热负荷根据采暖期室外平均温度计算：=采暖或通风最大热负荷，t/h；采暖房间室内计算温度，；采暖期采暖或通风室外计算温度，；采暖期室外平均温度，。表2.2 平均热负荷表 名称符号单位公式及数据来源结果采暖室内计算温度给定16采暖室外平均温度查取，参2，附录四-12采暖室外计算温度查取，参2，附录四-10采暖平均

7、热负荷t/h5.06锅炉房平均热负荷t/h5.412.1.3采暖年热负荷表2.3 年热负荷表 名称符号单位公式及数据来源结果采暖天数天查取，参2，附录4120采暖全年热负荷t/h设计给定0通风全年热负荷t/h设计给定0生产全年热负荷t/h设计给定6.8生活全年热负荷t/h设计给定0.3年热负荷t/h02.2锅炉型号和台数的确定根据最大计算热负荷13.85t/h及非采暖期最大负荷8.82t/h及其生产，通风，采暖，生活压力均不大于0.8MP选择下面型号锅炉，其型号由三部分组成，各部分之间用短横线相连。在本次设计中采用SZL10-1.25-A锅炉两台，采暖季节联合运行，运载负荷率在70%左右。非采

8、暖季节单台运行，运载负荷率在80%左右。在全年运行中都处于安全的运行范围。该锅炉房设备的检修可以非采暖季节进行，故而本锅炉房不设置备用锅炉，将锅炉房的初投资减小，提高经济性。修建锅炉房初期时，预留一个锅炉的吨位出来，以便厂房的负荷增加时，增加锅炉房的设备的方便性。2.2.1燃烧设备选择我国是以煤为主要能源的国家，锅炉配置的燃烧设备主要是层燃炉和煤粉炉。对于供热锅炉重点在层燃炉，并且以链条炉排作为代表型试，本设计使用机械化层燃炉链条炉排炉。2.2.2锅炉容量和台数的确定锅炉台数和单台锅炉容量的选择，应根据锅炉房色设计容量和全年负荷低峰期间锅炉机组的工况等因素确定，并保证当其中最大的一台锅炉检修时

9、，其余锅炉应能满足连续生产用热所需要的最低热负荷及采暖通风，生活用热所需要的最低热负荷。锅炉房的锅炉台数不少于两台，当选用一台锅炉能满足热负荷和检修需要时候，可只设置一台。锅炉房的锅炉总台数，新建时不宜超过5台。本设计根据热负荷选用210t/h锅炉。锅炉的参数：名称额定蒸发量额定工作压力饱和蒸气温度给水温度受热面积炉排面积设计热效率主机外形尺寸（L*W*H）锅炉总重设计煤种单位t/hMPam2m2%mmKg类烟煤SZL10-1.25-A101.2519420233.611.8789380*4000*6200807003锅炉汽水系统设计及设备选择计算3.1各种水量、排污率的计算3.1.1水量及排

10、污率凝水：本设计涉及到采暖、生活、生产凝结水回水= （t/h）大气式热力除氧凝结水量 （Kg/h）式中：除氧水量，kJ/kg ； 进除氧器水焓，kJ/kg ； 出除氧器水焓，kJ/kg ； 进除氧器蒸汽焓，kJ/kg ；除氧器效率；余汽量；I.采暖季：按缄度计算排污率错误！未找到引用源。总凝结回水量：假设D=2.9 t/h;排污率P1=6， =+2.9=11.98t/h式中：采暖回水率，=70%生产回水率，=55%生活回收率，=40%错误！未找到引用源。总给水量的计算按碱度计算式中：假定采暖季排污率P1=6， 0.5 t/h错误！未找到引用源。总补给水量的计算=14.75-11.98=2.77

11、 t/h错误！未找到引用源。计算排污率碱平衡：式中： 补给水率，= A锅炉允许碱度，6-26mmol/L,取A=6 mmol/L; A补给水碱度，A=0.68 mmol/L; 5.83%混合水温：tx= = =49.7式中： t-补给水温度，由水质资料为10 t-凝结回水温度95计算D = =2.98 t/h式中：-根据=C t求得-本设计中除氧器工作压力0.02Mpa根据1P-(872873) =434.88 KJ/Kg-本设计中连续排污扩容器工作压力0.2 Mpa，同理=2724.9 KJ/Kg校核相对误差=2.98%3%=2.75%3%所选采暖季排污率P1=6, D=2.9 t/h 合理

12、II.非采暖季按缄度计算排污率错误！未找到引用源。总凝结回水量：假设D=4t/h;排污率P1=1， =5.54 t/h错误！未找到引用源。总给水量的计算按碱度计算式中：假定采暖季排污率P1=1， 0.5 t/h错误！未找到引用源。总补给水量的计=9.74-5.54=4.2t/h错误！未找到引用源。计算排污率碱平衡：式中： 补给水率，= A锅炉允许碱度，6-26mmol/L,取A=6mol/L; A补给水碱度，A=0.68 mmol/L; 1.02%混合水温：tx= = =15.9其中：t-补给水温度，由水质资料为10 t-凝结回水温度95计算D = =4.1 t/h其中：-根据=C t求得-本

13、设计中除氧器工作压力0.02Mpa根据1 P-(872873) =434.88 KJ/Kg-本设计中连续排污扩容器工作压力0.2 Mpa，同理=2724.9 KJ/Kg校核相对误差= =2%3%= =2.5%3%所选采暖季排污率P1=1 D=4 t/h 合理3.2水处理任务的确定根据水质资料，锅炉补给水总硬度HZ=2.7mmol/L,即使与凝结水混合后，其硬度0.17 mmol/L也远大于蒸汽锅炉水质标准要求的0.03mmol/L，因此补给水必须软化处理。根据采暖季排污率最大值P=6%，对于小容量锅炉房，排污率在10%左右，从经济角度考虑，一般不宜采取除碱措施，因此，无论从经济角度或防止锅炉发

14、生苛性脆化的角度，本设计均不考虑补给水的除碱。根据其含氧量为6.5mg/L，远大于水质标准要求的0.1ml/L，且锅炉额定蒸发量为15t /h因此为了防止发生水中溶解氧对锅炉的腐蚀，本设计确定采用补给水除氧。3.3软化系统的确定及选择计算低流速逆流再生钠离子交换系统具有出水水质好，再生液耗量低，效果好等优点，故本设计水处理软化系统确定选用“低流速逆流再生”钠离子交换系统。磺化煤交换剂交换容量小，化学稳定性差，机械强度差，宜碎，故选择0.01强酸型合成树脂作为交换剂，盐液为还原剂。软化设备生产能力的确定：G= （t/h）式中：G 需要软化处理等水量，t/h; G锅炉补给水量，G=14.75t/h

15、; G忽略 G水处理设备子用软水量，t/h。 G=F式中： 逆流冲选速度，无顶压低速逆流，取=1.8 m/h; F 钠离子交换器截面积，m2,预选1000的交换器,其F=0.785 m2; 水的密度，常温下G=1.413 t/h G= 19.39t/h钠离子交换器的选择：根据处理水量，选择多灵环保公司生产的DLN-25全自动离子交换器。处理水量23-28 t/h。交换罐的尺寸B*H=1220*2108. 原水温度：550，原水压力：0.20.6MPa出水硬度：0.03mmol/L原水硬度：6mmol/L功耗：1040W电源：220v/50H盐耗：100克/克当量 水耗：40）的要求 给水泵的型

16、号和台数应能满足锅炉放全年负荷变化的要求及设备的要求。本设计确定采用三台电动给水泵，分别为2GC-3.5型（其中一台为检修备用泵），流量20，扬程均为3138.82kPa,电机功率45kW 。电机型号：YM1601-2 转速：2950r/min两台锅炉运行时两台2GC-3.5泵联合运行，一台锅炉运行时，只运行一台2GC-3.5泵，另一台2GC-3.5泵为检修备用泵；另外再选一台蒸汽往复泵作为停电备用泵，其流量按20-40分钟给水量计算，取20分钟采暖季给水量时，其流量为，混合水温小于60C可选QB-5型蒸汽往复泵，其流量6-16.5 ，扬程1750 kPa。给水箱：本锅炉房为常年不间断运行的锅

17、炉房，给水箱设置2台，其中一台为备用水箱。按20分钟给水量计算，单台给水箱的有效容积m3.选一台R08(5) 型隔板方形开式水箱，其中有效容V= 12.3m3，水箱长宽 高=3.7凝结水系统的确定及设备的选择计算3.7.1 系统的确定本设计将凝结水箱和凝结水泵置于地下室以便自流回水。软水和凝水全部汇入凝水箱混合，以减少凝结回水的散热损失，并确保凝结水泵不发生气蚀，混合后的水由凝结水泵送入给水箱。为有利于散热，通风和采光，地下室采用全敞开结构，地下室地坪标高-3.5m，地坪坡向集水坑，以便散漏水的收集，并便于排水泵将其排出。3.7.2设备选择计算：凝结水泵： 流量：由于凝结水泵要满足的扬程不高，

18、使用单级泵在负荷变化时所需电功率变化不大，所以只按采暖季最大负荷是的锅炉补给水量及回水量计算，即: Q=29.6 m/h扬程： H= P+H+H+H式中：P除氧器要求的进水压力，本设计中P=0 kPa ； H管道阻力，本设计估算为 30 kP H凝结水箱最低水位与给水箱或出氧器入口处标高差相应压力，取50 kP H附加压力，取50 kP则 H=0 kPa +30 kPa +50 kPa +50 kPa=130 kPa根据,H=130kPa，选2台型单级离心泵，其中1台备用。泵的流量30-60，扬程176.56220.7kPa，电机功率5.5 . 电机型号：Y132S-2 转速：1450r/mi

19、n。进口管径D50出口也是D50凝结水箱：按20分钟的锅炉补给水量和凝结水回收量计，其有效容积与给水箱相同， 因此亦选1台带隔板的 R108(5) 型开式方行水箱，总有效容积V=21.3，水箱长宽 高=。地下室排水泵：估选一台IS50-32-160型离心泵，其流量为6.3 扬程80kPa,电机功率为0.55kW 。3.8蒸汽系统的确定及设备选择的计算3.8.1系统的确定为使蒸汽管道便于运行管理，确定采取由每台锅炉引出的支蒸汽管都汇入同一蒸汽母管，母管再接入分汽缸，由分汽缸接到用户的蒸汽系统。3.8.2设备的选择分汽缸：分汽缸直径和长度的确定方法主要接管管径的计算结果见表2-3，该表中最大管径为

20、325 ，由此确定分汽缸直径为 325mm ，分汽缸的长度为1870mm。 3.9排污系统的确定及设备的选择计算3.9.1系统的确定为了充分利用排污水的热能，在连续排污系统中设置了连续排污扩容器，连续排污水经扩容器降压后产生的二次蒸汽可供食堂和浴室使用，扩容器排出的排污水还可进一步经设在混合水箱中的简易盘管与水箱中水换热，使其热能进一步利用，又盘管排出的排污水在进入排污冷却池被冷却，然后排入下水道。定期排污时间短、排污水量较少，热利用经济意义不大，所以排污水直接排入冷却池中，被冷却后再排入下水道。2.9.2设备的选择计算连续排污扩容器：连续排污扩容器的选择需求得二次蒸汽量，二次蒸汽量用公式：

21、D= （kg/h）计算式中：D连续排污水量，kg/h,非采暖季排污水量最大， D=0.861t/h=861kg/hi 锅炉饱和蒸汽焓1.25 MPa，i=2784.6kJ/kg ；i 扩容器工作压力(0.2MPa)下饱和水的焓，i=504.7 kJ/kgi扩容器工作压力(0.2MPa)下饱和蒸汽的焓， i=2706.9 kJ/kg 排污管热损失系数，取=0.98 ；x 二次蒸汽干度，一般取x=0.97 ； D=1871.8kg/h扩容器的容积： V= = = 0.91(m)式中：k 容积裕量系数，一般取1.31.5，取k=1.3； v二次蒸汽的比容，m/kg ，0.7MPa压力时，v=0.37

22、47 m/kg R扩容器中单位容积的蒸汽分离强度，一般为4001000 m/( mh) 一般取R=1000m/( mh) ； 根据V=0.91m 选S06型扩容器1台,其容积为1.5m3,工作压力为0.7Mpa.排污冷却池：拟设置一个混凝土冷却池，水冷方式，其尺寸为2.5取样冷却器：为了保证炉水取样化验的安全，设置2台型取样冷却器，其承压能力3.9MPa，介质最高允许温度450,冷却面积0.45，外形尺寸：273745简易盘管：在不影响水箱有效容积的前提下，可根据水箱尺寸，现场制作。3.10 汽水系统主要管径的选择计算汽水系统中与设备直接连接的管段，其直径采用设备接管孔径，其他主要管径计算按公

23、式： (mm) 式中： 介质的容积流量（m3/h）； 介质的流速，（m/s）；查参考文献2表6.5-10可知：锅炉常用介质推荐的允许流速：D200(30-60)根据2 P-359-表121离心式泵进水管：（1.0-2.0）m/s 出水管：（2.0-2.5）m/s 给水母管：（1.5-3.0）m/s表2-3汽水系统主要管径计算管径名称流 量/(t/h)选用流速/(m/s)介质比容/(m/kg)计算直径/mm选用直径/mm蒸汽母管30600.3747314.7采暖用蒸汽管350.3747295.9生产用蒸汽管1.250.95.7200.374753.8生活用蒸汽管300.3747168.3给水泵吸

24、入段总管31.9520.00175.2给水泵压出段总管31.952.50.00167.2凝水泵吸入段总管35.1120.00178.8凝水泵压出段总管35.112.50.00170.5自来水总管31.95+35.1130.00188.9第4章 通风系统设计4.1通风系统设计4.1.1通风方案的确定 根据锅炉的类型和容量的大小的不同，各种锅炉采用的通风方式是不相同的，可以是自然通风，也可以是机械通风。在本次设计中采用机械通风，机械通风的方式有以下三种：负压通风、平衡通风、正压通风。本设计采用平衡通风。为了互不影响，锅炉的送引风系统均采用单台炉配置。 4.1.2送风量及排烟量计算4.1.2.1燃料

25、特性表表4.1 燃料特性表 CY%HY%OY%NY%SY%WY%AY%Vr%QkJ/kg48.473.425.352.870.36.3433.2540.29184224.1.2.2锅炉受热面的过量空气系数及漏风系数表表4.2 空气系数与漏风系数表锅炉受热面入口空气过量系数漏风系数出口过量空气系数炉膛0.11.6防渣管1.601.6锅炉管束1.60.11.7省煤器1.70.11.84.1.2.3理论空气量，理论烟气量计算表4.3 理论空气量，理论烟气量表 名称符号单位公式及数据来源结果理论空气量m3/kg4.9RO2容积m3/kg0.906N2理论容积m3/kg3.89H2O理论容积m3/kg0

26、.537理论烟气量m3/kg5.334.1.2.4各受热面烟道中烟气含量表4.4 各受热面烟道中烟气含量表 名称符号单位计算公式炉膛与防渣箱锅炉管束省煤器平均过量空气系数1.61.71.8实际水蒸气容积m3/kg0.5840.5920.6烟气总容积m3/kg8.5688.819.314.1.2.5锅炉热平衡及燃料消耗量计算表4.5 锅炉热平衡计算表 名称符号单位公式及数据来源结果燃料低位发热值KJ/Kg给定18422冷空气温度取值203030冷空气理论焓KJ/Kg257排烟温度假定170排烟焓KJ/kg，查烟气温焓表2377固体不完全燃烧热损失%参1，表3-416气体不完全燃烧热损失%参1，表

27、3-41.0排烟热损失%9.126散热损失%参1，表3-71.9飞灰损失比%参1，表4-40.2灰渣漏煤比%1-0.8灰渣焓KJ/Kg 参1，表2-15560灰渣物理热损失%0.446锅炉总热损失%28.362名称符号单位公式及数据来源结果锅炉热效率%71.638锅炉每小时有效吸热量KJ/h计算值25200000燃料消耗量Kg/h1708计算燃料消耗量Kg/h14174.1.2.6鼓、引风机的选择锅炉在运行时必须连续地向锅炉供入燃料所需要的空气，并将生成的咽气不断引出，这一过程被称为锅炉的通风过程。通风一旦停止，锅炉就将停止运行；通风力不足会使燃烧强度减弱，咽气温度和流速也相应降低，锅炉出力就

28、将下降。因此通风是锅炉的“呼吸”器官，也是调整锅炉出力的手段。在锅炉烟风系统中同时装有引风机和鼓风机。风从风道吸入到炉膛的全部阻力由送风机克服；而炉膛出口到烟囱出口的全部烟道阻力则由引风机克服。这种通风方式既能有效的送入空气。又使锅炉的炉膛及全部烟道都在负压下运行，使锅炉房的安全及卫生条件较好。若与负压通风相比，锅炉的漏风量也较小。目前供热锅炉中大都采用平衡通风。本设计采用平衡通风；3.1.2.7鼓风机的确定表3.6 鼓风机的计算表 名称符号单位公式及数据来源结果大气压力查取，参2，附录四756空气量12395名称符号单位公式及数据来源结果流量储备系数设计规范1.1计算流量13634燃烧设备阻

29、力600800800风道阻力2030Pa/m 2030m900吸风口阻力208080风道总阻力1780名称符号单位公式及数据来源结果全压降1850压头储备系数设计规范1.2计算压头2035鼓风机的选择型号G4-73-11.No8l风压2050-2100流量13652配用电动机型号Y160L-4B34.1.2.8引风机的确定表3.7 引风机的计算表 名称符号单位公式及数据来源结果标准烟气量Nm3/h21640修正后烟气量m3/h24145流量储备系数设计规范1.1名称符号单位公式及数据来源结果计算流量m3/h26559锅炉本体阻力Pa80015001000除尘器阻力Pa参8，P190500烟道阻

30、力Pa2040Pa/m1000系统总阻力Pa2500修正后总阻力Pa1553压头储备系数设计规范1.2计算压头Pa1864引风机选择型号Y65-11.No7.5C风量25550-28640风压10972390配用电动机型号Y160L-4B34.2风道、烟道截面积计算3.2.1风道尺寸计算风道断面积用下式计算 （3-7）=0.61式中： 流经该风道的空气流量，； 空气流速， m/s； 砖或混凝土风道4-8 m/s,（选择砖烟道6 m/s）金属风道10-15 m/s;4.2.2烟道尺寸计算烟道断面积用下式计算 (m) （3-8）=1.228式中： 流经该烟道的烟气流量，； 烟气流速，m/s ； 砖

31、或混凝土烟道6-8 m/s,金属烟道10-15 m/s; （选择砖烟道8 m/s）烟风道尺寸计算表风烟到名称材料流量流速m/s截面积截面尺寸消声器出口变径金属4.313小头0.094大头0.33300350600550消声器与吸气风箱间的登径管金属4.3130.33600550送风机吸风口处吸气风箱入口变径金属4.313小头0.33大头0.33600550800450送风机出口变径金属4.313小头0.09大头0.33280320600550省煤器之除尘器入口间烟道金属11.8140.84950950除尘器出口至吸气风箱间等径管烟道金属7.37140.84引风机吸风口处吸气风箱入口变径管金属7

32、.3714小头0.57大头0.84800750引风机出口扩散管金属7.3714大头0.82小头0.60950900800750扩散管至砖烟道间金属烟道金属7.37140.82950900支烟道砖7.3761.211001100总烟道砖7.37281.8414001400送风机出口至锅炉本体混凝土风道间等径管金属4.312.50.346006004.3除尘器的选择3.3.1除尘器选用原则1、尘是燃料燃烧后生成的，他们是烟气携带的灰粒和部分未燃尽的焦炭细粒。除应注意改善燃烧，使燃料在炉内充分燃烧，降低烟气中可燃物含量以减少总的飞灰量外，还必须装置除尘设备以降低锅炉烟尘排放浓度，使之符合国家环保要求

33、的排放标准。一般应采取干式除尘和一级除尘。2、在选用除尘器时，应尽可能使锅炉的实际排烟量含尘浓度与除尘器最高效率下的理想含尘浓度相符。3.3.2除尘效率北京市属二类地区，根据锅炉房设计查得标准排尘浓度为300mg/Nm3 ,由锅炉与锅炉房设备表11.4，查得原始排尘浓度为2.0g/Nm3,因此，排尘效率为：3.3.3除尘器的选择根据引风机的烟气量和需要除尘的效率，选择慧清环保公司制造的XLP-A/B性旋风除尘器，单台锅炉配置两台。下面是除尘器的参数：型号：XLP/B-10.6处理风量：8370-13790 阻力：27-75kg/m2外形尺寸：1495*1345*42323.4烟囱的计算3.4.

34、1烟囱高度的确定机械通风时，烟风道阻力由送引风机克服。因此烟囱的作用主要不是用来产生引力，而是将烟气排放到足够的高空，使之符合环境保护的要求。本设计参1表8-6 根据锅炉房的总容量2*10t/h选取烟囱的高度为45米。3.4.2烟囱出口直径的计算表3.8 烟囱出口直径的计算表 名称符号单位公式及数据来源数值通过烟囱的总烟气量Vyzm3/h计算值53118烟气出口流速w2m/s参1，P26015烟囱出口内径d2m 参1，P2591.113.4.3烟囱入口直径的计算表3.9 烟囱出入口直径的计算表名称符号单位公式及数据来源数值烟囱出口直径d2m 参1，P2591.11烟囱锥度i0.02-0.030.03烟囱入口直径m 参1，P2593.81第5章 上煤除渣系统的选择计算5.1运煤系统的设计5.1.1锅炉房耗煤量的计算 1、额定小时耗