[优秀毕业设计精品] 八一泵站电气主接线更新改造.doc

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1、 泵站自动化课程设计说明书 八一泵站电气主接线更新改造 专 业： 能源动力系统及自动化 班 级： 08级能动一班 学 号： 姓 名： 指导教师： 设计日期：2011.11.7-2011.11.12 目 录第一章 原始资料 2第二章 主接线设计 7第三章 短路电流计算 15第四章 主电动机启动校验 31第五章 电气设备选择 33第六章 泵站电气主接线图 44第七章 心得体会 45参考资料 46第一章 原始资料1.1设计题目湖北黄梅八一泵站电气主接线更新改造1.2八一泵站概况八一泵站位于黄梅县八一圩境内，刘佐乡西侧，即湖北省华阳河流域梅济港以南平原湖区，其排区（八一圩）承雨面积132km2，并可通

2、过军圩港、军圩闸与清江口泵站排区（潘兴圩）连通，缓解清江口排区提派能力不足。泵房为堤后式块基式泵房，肘弯进水、虹吸出水，真空破坏阀和拍门断流。八一泵站装机6台64ZLB-50型立式轴流泵，总排涝流量为51米3 /秒，配用TDL215/3124型同步电动机，总装机容量为6800=4800kW。TDL215/3124型同步电动机单机容量800千瓦，额定电压6千伏，额定电流92安，额定功率因素0.9（超前），额定转速250转/分，电机效率为92%，配用KGLF11-1-300/75型可控硅励磁装置。1.3原轴流泵及主要机电设备参数原轴流泵及主要机电设备参数如下表所列：表1-1 64ZLB-50型立式

3、轴流泵性能参数表流量m3/s扬程m叶片角度()额定转速（r/min）轴功率(kW)泵效率(%)配套电机叶轮直径(mm)6.39+025065585TDL215/31-24800kW 6kV154078632878.255.554482表1-2 八一站主要机电设备评估表序号设备名称型号单位数量主要问题评估类别1主水泵64ZLB-50台6汽蚀严重、效率低下、振动大、IV2主电机TDL215/31-24台6设备老化、噪音大、绝缘老化、效率低、功率损耗大IV3主变压器SJL1-3150/35台2绝缘老化，发热严重IV4高压开关GG-1A-03D面10设备老化、现已淘汰IV5隔离开关GN6-10/600

4、组4设备老化，属淘汰产品IV隔离开关GN6-10/400组96可控硅励磁装置KGLF11-300/75面6严重老化，设备陈旧IV7泵站主进线LGJ-50Km323输电线路老化严重IV8供、排水系统设备陈旧、老化，属淘汰产品IV9低压开关柜BSL-1-56面3设备陈旧、严重老化IVBSL-1-2110少油断路器SN6-10组8设备老化，属淘汰产品IV11控制屏PK-1/800面4设备老化、现已淘汰IV12直流屏GKA100A/220面2设备陈旧、严重老化IV13电流互感器LFZB-10(800/5)组9设备陈旧、老化IVLFZ1-10(100/5)组1314电压互感器JDZJ-6台3设备陈旧，现

5、已淘汰IV1.4目前更新改造的初步设计1.4.1泵站的更新改造主要技术参数表表1-3 泵站的更新改造主要技术参数表进水池（m）出水池（m）最高水位16.0023.60最高运行水位15.3022.31设计水位14.0021.68平均运行水位14.0018.67最低运行水位13.6015.30最大净扬程8.71设计净扬程7.68最小净扬程0.00平均净扬程4.67设计流量51m3/s（单机8.5 m3/s）1.4.2水泵改造方案表1-4 八一泵站更新改造水力机械主要设备序号名称型号及规格单位数量备注1全调节轴流泵16CJ-70 H=8.62mQ=8.6m3/s台62立式同步电机TDL1000-24

6、/2150N=1000Kw n=250rmp台6根据本阶段复核的八一泵站扬程，流量等特征参数以及泵站30年运行情况来分析，原64LB-50型水泵的最高扬程不够，在泵站最高的净扬程8.71m工况下不能运行，参考类似工程经验，本次设计中在满足扬程、流量的前提下，水泵的选型进行优选，选出最适合本泵站的泵型。综合考虑，我们推荐16CJ-70型全调节轴流泵作为八一泵站更新改造的泵型。由于16CJ-70型水泵的最大轴功率达到859.43kW，因此原电机必须增容。考虑电机1.05-1.1的备有系数，拟将电机增容到1000kW。水泵参数及性能曲线见下表：表1-5 16CJ-70型水泵的性能参数叶片安放角叶轮直

7、径设计总扬程设计流量额定转速额定效率配套电机功率+6度1580mm8.72m8.77m3/s250rpm88.8%1000KW图1-1 16CJ-70型水泵的性能曲线按照主水泵改造后运行可能出现的最大轴功率945.7kW，电机选用TDL1000-20/2150型立式同步电动机。其主要参数如下表所示：表1-6 TDL1000-20/2150型立式电动机性能参数额定功率（kW）额定转速（r/min）额定电压（V）定子电流（A）效率功率因数10003006000113.794%0.9（超前）1.4.3供电系统改造八一泵站是1977年投产的大型泵站。原供电电源有孔垄变成电站35KV引入，架设23km输

8、电线路，接入站内35kv变电站，站内安装两台3150KVA35/6.3KV变压器供六台主机电源，两台160KVA35/0.4KV变压器和400KVA6.3/0.4KV变压器供泵站厂用电源。根据泵站设计规范（GB/T50265-97），八一泵站更新改造的电气工程主要有：1）供电电压：供电电压保持现35KV电压等级不变；2）输电线路：采用35KV专用直配输电线路供电； 3）变电站；设专用变电站，采用站、变合一的供电管理模式；第二章 主接线设计八一泵站原电气主接线均为单母线扩大单元接线。两台主变压器高低压侧分别并接于各自得母线。站用电源接于6KV母线。八一泵站现有电气主接线接线得弊端是：（1）变压器

9、高低压侧均未设断路器，不利于变压器的投入与切除；（2）运行及维护管理均不方便（变电站由供电部门管理）；（3）不能发挥出安装两台变压器运行操作灵活方便的优点；（4）站用变电器接于6KV母线侧，主变压器的重复容量增大。2.1泵站负荷统计2.1.1主电动机的计算负荷对于选用相同型式的主电动机的泵站，其计算负荷计算公式为： 式中： 全泵站只电动机的计算负荷，；主电动机的额定功率，；主电动机的功率因数；主电动机的效率；主电动机的负荷系数；同时系数；配电线路的效率，。先可算出泵站主电动机的计算负荷：2.1.2站用电负荷统计根据站用电负荷确定站变容量，站用负荷主要是为排水服务的各辅助设备的负荷，包括站区生产

10、生活等用电负荷。全站用电负荷统计见下表。表2-1 站用电负荷统计序号项目数量单位容量（kW）总容量（kW）运行期间可能最大负荷（kW）备注1励磁装置6台159060.02轴流通风机18台47248.03整流电流1套15155.04行车1套21+7.5+432.505供水泵2台153015.06排水泵2台112211.07空压机1台7.57.57.58真空泵2台3774379检修闸门起吊装置1套1717010清污机1套303030.011拍门起吊装置6套5.5333.012修理车间3020.013油系统1套待添加的隐藏文字内容310.47.014泵房照明65.5 15通风采暖1510.016电气

11、试验53.017拦污栅起吊1套1717018电动机负载合计374.9178.519总计506.4440.5按泵站设计规范附录E选择站变容量：据此，可选SC10-500/35/0.4型变压器，其容量大于运行期间可能最大负荷440.5kw。2.1.3站变的选择考虑到泵站供电的可靠性和运行的灵活性，根据计算出的站用电负荷（Sjs2=311.2kVA），确定安装2台变压器。一台变压器接于本站变电站的35kV母线，供厂房生产设备使用（见CAD图纸，后同）；同时，变压器的电源都进入站用0.4kV母线，站用点设置3面GCS型抽屉式开关柜。站变的技术参数见下表。表2-2 SC10-500/35站用变压器技术参

12、数2.1.4泵站总计算负荷泵站变压器的功率损耗，包括有功功率损耗和无功功率损耗。其大小可按下式计算得出：式中 变压器的有功功率损耗，；变压器低压侧（总的）计算负荷，；变压器的额定容量，；变压器空载损耗，；变压器短路损耗，；变压器台数。式中 变压器的无功功率损耗，；变压器空载电流与额定电流之比的百分数；变压器阻抗电压与额定电压之比的百分数。如果在负荷统计时变压器尚未选出，变压器的功率损耗可近似地按下式求得将主电动机计算负荷、站用电计算负荷以及主变、站变的损耗叠加一起，最后求得全泵站的计算负荷。其中主变损耗可按近似式子求得。统计时，近似地取站用电负荷的平均功率因数为0.8。站变损耗为： 站用点计算

13、负荷、有功功率、无功功率、主变低压侧负荷、视在功率等计算从略，计算结果见下表。表2-3 全泵站负荷统计负荷名称平均功率因数平均功率因数角的正切计算负荷有功功率无功功率视在功率站用电计算负荷0.80.75248.96186.72311.26台主电动机计算负荷0.9（超前）-0.48426031.89-2920.6416702.1主变低压侧负荷6031.89-2920.6416702.1主变损耗134.042670.211号站变损耗3.83519.62总计算负荷6418.727-2044.0616736.3372.2主接线方案比较2.2.1主变的选择和主接线方案2.2.1.1 泵站变电所的型式就泵

14、站与变电所的关系而言，通常有“站所合一”和“站所分开”两种方式。前者把降压变电所与泵站视为整体，统一设计一、二次接线，设备布置可互相交错，这就要求变电所尽量靠近泵房，进出线走廊顺畅；而后者实际上是把泵站和变电所分成两个项目设计，而变电所建成后也不一定由泵站的人员管理。本次设计采用“站所合一”方案。2.2.1.2 主变台数的选择 泵站主变台数的选择是根据泵站负荷的大小、供电可靠性要求、初投资和年运行费用大小等多种因素决定的。对于机组容量小、台数不多、三级负荷的泵站，一般选用一台主变；对于可取得低压备用电源、一级负荷的泵站，也可选用一台主变。属于下述情况之一者，可以考虑选用2台或2台以上主变。（1

15、）一、二级负荷的泵站。（2）机组单机容量较大、台数较多的泵站（当运行机组台数少时，只投入其中一台主变，以减少主变的空载损失。并且提高了供电可靠性和运行的灵活性）。（3）泵站机组台数虽不多，但单机容量答，低压侧短路电流太大，而影响到主要电气设备的选择时。2.2.1.3 主变台数的选择 主变容量可由下式确定： 式中 泵站计算负荷，kVA 主变的额定容量，kVA 对于有调相任务或由于电压便宜，而不能满足电压质量要求时，应选用有载调压变压器。根据表2-6的统计，主变低压侧的负荷，（查表1-3泵站电气部分课程设计资料，下同）（参考湖北的值）。显然，选择两台4000kVA主变或一台8000kVA都能满足要

16、求。选择S11系列低损耗无励磁调压变压器。结合电源情况，可列出多个主接线方案，剔除明显不合理方案后，提出两个主接线方案。（表2-4）。表2-5为各方案有关的变压器技术参数。表2-4 主接线方案方 案接入系统地点变电所变电所供电线路电压(kV)3535供电线路数11供电线路长度（km）77主变台数和型号1台S11-8000/352台S11-4000/35表2-5 有关电力变压器参数 型 号容量（kVA）变 比(kV)接 法短路损耗(kW)空载损耗(kW)空载电流(%)阻抗电压(%)S11-4000/35400035/6Yd11293.40.67.0S11-8000/35800035/6Yd114

17、0.46.90.57.52.2.2 供电导线的选择方案比较涉及供电线路的投资及电能损耗，因此应先把各方案的供电导线的型号和截面积选出，选择计算详见表2-6。导线选择结果，方案一、二都选用LGJ-95型导线。10kV电源方案，由于导线截面积太大，故此方案不合理，可不考虑。表2-6 供电线路导线选择计算内容计算公式计算结果计算电流（A）供电导线截面积（mm2），式中为经济电流密度选用LGJ-95型号导线，导线电阻和电抗（），按允许载流量校验导线按电压损失条件校验2.3 主接线方案的确定经济比较结果，方案费用小。从技术方面考虑，方案接线简单，操作方便，占地面积最小。方案1在用电可靠性和运行灵活性方面

18、均能满足本站的要求，最后确定方案为本泵站主接线方案。即主接线方案为选两台S11-4000/35/6kV油浸式变压器，供电导线选用LGJ-95型导线。主接线方案采用单母线分段扩大单元接线。其原因如下：（1）采用单母线结线结线简单；操作方便；所用电气设备少，配电装置的建造费用低；隔离开关仅在检修时作隔离电压之用，不作其他任何操作；（2）单母线分段是为了克服单母线不分段结线存在的工作不可靠、灵活性差等缺点；（3）由于泵站供电系统只有一回电源和两台变压器，因此采取扩大单元结线。主变压器参数见下表：表2-4 有关主变压器的参数型号容量变比接法（kW）（kW）（%）（%）S11-4000/35400035

19、/6.3-113.429.070.6主接线方案图见图2-1。图2-1 主接线图（兼做短路计算电路图）第三章 短路电流计算由于主接线方案采用单母线分段接线，因此系统短路电流的计算要分为当分段单母线之间的开关均闭合和分段母线之间的开关均断开两种情况讨论。3.1分段母线间的开关均闭合时3.1.1画等值电路图，选择短路点短路电流计算的等值电路如图3-1（a）所示，根据设备选择和继电保护的需要选择D-1D-6三个短路计算点。接于系统中某一点的同步电动机当容量大于1MVA时，在短路计算中应看做附加电源，可用运算曲线法计算其供出的短路电流，对同步电动机可查有自动电压调整装置的水轮发电机运算曲线，查曲线时要改

20、为等值时间，即。图3-1（a） 分段母线间的开关均闭合时泵站短路计算等值电路3.1.2元件参数计算取Sd=100MVA，Ud=Uav 。根据各元件参数和相应公式，计算出各元件电抗标幺值见下表。电抗标幺值的下注脚符号“*”省略。表3-1 各元件电抗计算元件名称技术参数电抗标幺值主电动机,P=0.8MW主变压器；S=4MVA站用电变压器；S=0.5MVA架空线路=23km ,x=0.4， 5台主电动机（等效）=18/5=3.66台主电动机（等效）=18/6=3图3-2 泵站短路计算等值电路3.1.3各短路点短路电流计算3.1.3.1 D-1（D-5）点短路将图3-1（a）所示的等值电路简化成3-2

21、（b）所示电路。系统到短路点的计算电抗为： 系统向短路点供给的短路电流为： 表3-2 D-1点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）2.322短路点电流合计（kA）D-1点2.3222.3222.3222.3222.322三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.1.3.2 D-2点（D-3）短路将图3-1（a）所示的等值电路简化成3-1（c）所示电路。系统到短路点的计算电抗为： 系统向短路点供给的短路电流为：等效电动机的转移电抗为：等效电动机的计算电抗为：根据极端点抗，查运算曲线图，得到不同时间的短路电流标幺值，乘以短路电流基准值，得到

22、等效电动机支路电流的有名值。即。加上系统供给的短路电流，最后求出D-1点短路时，通过被教研电器设备的短路电流周期分量有效值，全部计算列于表内。表3-3 D-2点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）5.924同步电动机等值额定电流（kA） 修正后短路时间 00.42485.53.73.363.223.223.36052.26072.052961.967421.96742短路点电流合计（kA）D-2点9.28458.18477.976967.891427.89142三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.1.3.3 D-3点短路计算结果与

23、D-2点短路同。表3-3 D-3点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）5.924同步电动机等值额定电流（kA） 修正后短路时间 00.42485.53.73.363.223.223.36052.26072.052961.967421.96742短路点电流合计（kA）D-3点9.28458.18477.976967.891427.89142三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.1.3.4 D-4点短路系统到短路点的计算电抗为： 系统向短路点供给的短路电流为：等效电动机的转移电抗为：等效电动机的计算电抗为：根据极端点抗，查运算曲线图，得

24、到不同时间的短路电流标幺值，乘以短路电流基准值，得到等效电动机支路电流的有名值。加上系统供给的短路电流，最后求出D-1点短路时，通过被教研电器设备的短路电流周期分量有效值，D-4和D-2两个短路计算点相比较，前者比后者少一台同步电动机供给的短路电流全部计算列于表内。表3-5 D-4点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）5.924同步电动机等值额定电流（kA） 修正后短路时间00.42485.53.73.363.223.221.27251.88331.710241.638981.63898短路点电流合计（kA）D-4点7.19657.80737.634247.56

25、2987.56298三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.1.3.5 D-5点短路D-5点短路计算同D-1点相同，结果如下：表3-6 D-5点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）2.322短路点电流合计（kA）D-6点2.3222.3222.3222.3222.322三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.1.3.6 D-6点短路先要将等值网络进行星形-三角形变换，从而计算得到各电源到短路点的电抗。系统到短路点的计算电抗为： 系统向短路点供给的短路电流为：等效电动机的转移电抗为：等效电动机的计算电抗为：由

26、于，该电动机电源对该短路点等效为无限容量的电源。表3-7 D-6点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）9.784同步电动机等值额定电流（kA） 3.22短路点电流合计（kA）11.481三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.1.3.7 短路电流汇总表3-8 短路电流汇总表短路点基准电压(KV)（KA）（KA）（KA）（KA）（KA）（MVA）D-1375.9112.3222.3222.3223.506148.81D-26.323.639.28458.18477.8914214.02101.31D-36.323.639.28458.1

27、8477.8914214.02101.31D-46.318.327.19657.80737.5629810.8778.53D-5375.9112.3222.3222.3223.506148.81D-60.429.231.6971.6971.69717.3367.9543.2分段母线间开关均断开时3.2.1画等值电路图，选择短路点短路电流计算的等值电路如图3-2（a）所示，根据设备选择和继电保护的需要选择D-7D-10三个短路计算点。接于系统中某一点的同步电动机当容量大于1MVA时，在短路计算中应看做附加电源，可用运算曲线法计算其供出的短路电流，对同步电动机可查有自动电压调整装置的水轮发电机运算

28、曲线，查曲线时要改为等值时间，即。图3-2（a） 分段母线间的开关均开启时泵站短路计算等值电路3.2.2元件参数计算3台主电动机（等效）=18/3=6其他元件与分段母线间开关闭合时计算一样。3.2.3各短路点短路电流计算3.2.3.1 D-7点短路先要将等值网络进行星形-三角形变换，从而计算得到各电源到短路点的电抗。系统到短路点的计算电抗为： 系统向短路点供给的短路电流为：等效电动机的转移电抗为：等效电动机的计算电抗为：根据极端点抗，查运算曲线图，得到不同时间的短路电流标幺值，乘以短路电流基准值，得到等效电动机支路电流的有名值。加上系统供给的短路电流，最后求出D-7点短路时，通过被教研电器设备

29、的短路电流周期分量有效值，全部计算列于表内。表3-9 D-7点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）2.322同步电动机等值额定电流（kA） 修正后短路时间00.4248BD段1.081.011.221.291.380.32940.30810.37210.39350.421CD段5.53.73.363.223.221.67751.28581.02480.98210.9821短路点电流合计（kA）D-75.56695.15394.95694.93565.384三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.2.3.2 D-8点短路将图3-1（a）

30、所示的等值电路简化成3-1（c）所示电路。系统到短路点的计算电抗为： 系统向短路点供给的短路电流为： 计算如下表：表3-10 D-8点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）2.322短路点电流合计（kA）D-8点2.3222.3222.3222.3222.322三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.2.3.3 D-9点短路D-9点短路计算同D-7点相同。表3-9 D-9点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）2.322同步电动机等值额定电流（kA） 修正后短路时间00.4248BD段1.081.011.2

31、21.291.380.32940.30810.37210.39350.421CD段5.53.73.363.223.221.67751.28581.02480.98210.9821短路点电流合计（kA）D-95.56695.15394.95694.93565.384三相短路全电流最大有效值为：三相短路冲击电流为：三相短路容量为：3.2.3.3 D-10点短路由于该短路点较K7点相比少了一个的电动机供给的电流。 全电流和冲击电流的计算表3-11 D-10点短路时短路电流计算通过被校验电气设备的短路电流系统供给的电流（kA）2.322同步电动机等值额定电流（kA） 修正后短路时间00.4248BE段

32、1.081.011.221.291.380.32940.30810.37210.39350.421CE段5.53.73.363.223.221.1180.85720.68320.65470.6547短路点电流合计（kA）D-105.00744.72534.61534.60824.60823.2.3.4 短路电流汇总表3-11 短路电流汇总短路点基准电压(KV)（KA）（KA）（KA）（KA）（KA）（MVA）D-76.314.1715.56694.95694.93566.87360.7456D-8375.9112.3222.3227.891423.506128.81D-96.314.1715.

33、56694.95694.93566.87360.7456D-106.312.7685.00744.72534.60827.56159.69第四章 主电动机起动校验由于主电动机选用同步电动机，因此起动时电压波动校验，应以第一台主电动机起动为条件。将短路电流计算等值电路改画成电动机起动计算等值电路，其中为起动时主电动机等值阻抗，起动时相当于D点短路。取变压器额定容量作为基准容量，以变压器低压侧额定电压为基准电压。图4-1 主机起动计算等值电路4.1 求各元件的阻抗 主变电抗：起动时主电动机等值阻抗：式中4.2 求起动时母线电压用百分数表示：=94.52% 85%可见，启动时6kv母线电压波动很小。

34、由于配电装置至主电动机的连接电缆很短，故启动时主电动机端电压波动的校验从略。所以该同步电动机可直接起动。第五章 电气设备选择进行电气设备选择时，应注意如下规定：（1） 在正常运行条件下，发电机和变压器回路的最大持续电流可取发电机或变压器额定电流的1.05倍，电动机回路可取电动机的额定电流。（2） 电器和载流导体的动稳定、热稳定以及电器的开断电流，一般按三相短路电流校验。如果短路点计算电抗的标么值小于0.6时，热稳定应按两相短路电流校验。（3） 由熔断器保护的电器和载流导体一般可不校验其热稳定。如果不是由限流式熔断器保护，裸导体和电器的动稳定仍应校验。用熔断器保护的电压互感器回路内的电器和载流导

35、体可不校验动、热稳定。（4） 对安装在海拔高度超过1000m地区的电器，其外绝缘一般应予以加强，通常选用高原型产品或选用高一级额定电压的产品。由于现有110kV及以下大多数电器的外绝缘留有一定裕度，故可使用在海拔2000m以下的地区。（5） 选择电器时，应根据当地的地震烈度选用能够满足地震要求的产品。安装在地震烈度为7度及以下地区的电器，可不采取防震措施。5.1 6kV侧电气设备选择5.1.1 6kV断路器选择为了留有余地，取主电动机回路工作电流等于主电动机的额定电流，即。选用XGN2-12箱型固定式交流金属密封开关柜。主电动机回路装设与XGN2-12型开关柜配套的VS1-12型真空断路器及GN30-10/630-20型旋转式隔离开关，其固有分闸时间S，取熄弧时间S。主电动机主保护动作时限S，后备保护动作时间S，则断路器实际开断时间： 短路热稳定计算时间： S，取1S。有关计算数据和技术参数列于表5-1，可以看出，完全符合选择条件。表5-1 主电动机回路开关设备选择计 算 数 据技 术 参 数参数计算值额定参数VD4-12真空断路器XGN2-12开关柜GN30-10/630-20隔离开关（kV）6（kV）1212 12(A)113.7(A)6301250 630(kA)9.2845(kA)20-20(kA)23.6350635071.378250025002500表5