环境工程专业论文06452.doc

《环境工程专业论文06452.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《环境工程专业论文06452.doc（38页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、毕 业 设 计毕 业 设 计 中 文 摘 要摘要：针对造纸厂废水的水质水量特点，参考国内外各种造纸厂处理相关废水的处理方法及技术，最后选择了工艺。该方法对污水的处理比较彻底，效果较好；处理效率高，该方法对废水的水质水量变化适应能力强；废水的处理成本比较低并且建设和运行费用比较低。本文分析了造纸废水的产生环节，污染物的主要来源。从厌氧、好氧生物处理考虑废水的治理工艺，从而提出了UASB+AOAO（Bardenpho）工艺即UASB+水解酸化+接触氧化+水解酸化+接触氧化+絮凝沉淀+臭氧氧化的工艺流程。废水处理后，出水水质达到制浆造纸工业水污染物排放标准（GB 3544-2008）标准值：pH 6

2、.09.0；COD 100mg/L；BOD5 30mg/L；NH4+10mg/L；SS 50mg/L。 关键词：污水处理、造纸废水、UASB、AOAO。毕 业 设 计 外 文 摘 要Title Papermaking wastewater treatment engineering Abstract: For paper mill waste water quality and quantity characteristics, reference to various domestic and international paper mills processing wastewater t

3、reatment methods and techniques. The final choice of the UASB+AOAO(Bardenpho)process. This method is more thorough sewage treatment, the better. Dealing with high efficiency. This method is the ability to adapt to the wastewater quality and quality changes. Wastewater treatment costs are relatively

4、low and relatively low cost of construction and operation. This paper analyzes the generation part of the pulp and paper effluent, the main source of pollutants considered from anaerobic and aerobic biological treatment of the wastewater treatment process UASB+AOAO(Bardenpho) process,UASB + hydrolys

5、is acidification + contact oxidation + hydrolytic acidification + contact oxidation + flocculation and sedimentation + ozone oxidation process.After wastewater treatment, effluent quality achieved pulp and paper industry, water pollutant discharge standards(GB3544-2008) standard values: pH 6.09.0；CO

6、D 100mg/L；BOD5 30mg/L；NH4+10mg/L；SS 50mg/L.Key words: wastewater treatment、papermaking wastewater、UASB、AOAO.目 录1. 前言12 设计说明书22.1 设计概述22.2 处理工艺方案论证23 废水处理工程构筑物计算书63.1 原始设计参数63.2 格栅井63.2 调节池83.3 UASB93.4 水解酸化池133.5 接触氧化池153.6 加药池203.7 二沉池213.8 臭氧氧化池223.9 污泥浓缩池233.10 清水池234 投资估算244.1 土建费用投资估算244.2 设备及安

7、装费用投资估算254.3 间接费用254.4 运行费用估算265 环境保护285.1 施工过程中对环境影响及对策285.2 项目建成后的环境影响及对策29总 结30致 谢31参 考 文 献32 附 图：1. 工艺流程图；2. 平面布置图；3. UASB工艺图；4. 池体剖面图；5. 竖流沉淀池。1. 前言造纸工业是对环境污染较重的行业之一。其主要污染来自制浆造纸过程中产生的各种废水。造纸废水不仅使人类赖以生存的环境和生态平衡遭到破坏，同时也直接威胁造纸工业自身的发展问题。因此，开发造纸废水的处理新技术，降低处理成本，提高处理效果，改善生态环境，解决造纸水污染问题就显得十分迫切了。目前，造纸废水

8、处理方法按其原理分为物理法、物理化学法、化学法和生物法等。以木材为原料的制浆厂，备料污水主要是洗涤水以及湿法剥皮机排出水，含有树皮、泥砂、木屑以及木材中的水溶性物质，包括果胶、多糖、胶质和单宁等。植物纤维原料经化学蒸煮后，一般可得到50%80%的纸浆，其余的20%50%的物质溶于蒸煮液中。蒸煮结束后提取蒸煮液。在碱法制浆中，此液呈黑色，故称“黑液”；在酸法制浆中，此液呈红色，故称“红液”。常用的氧化性漂白剂大多含氯，使造纸产生的废水污染严重。过氧化物漂白剂多用于高回收率浆或废纸回收纸浆的漂白，污染较轻。化学法制浆过程中，蒸煮锅和放锅排出的蒸汽冷凝水，以及接触冷凝器或表面冷凝器冷却产生的冷凝水也

9、含有污染物；黑液与红液的化学品与热能回收之前，蒸发浓缩过程中产生的冷凝水。洗浆过程中，设备的跑、冒、滴、漏和洗浆机相关的贮槽清洗水是洗浆污水的主要来源。浆料经洗涤提取蒸煮液后，再经筛选，去除其中杂质。在造纸工业污水中，除了含有有害的化学无机物，还含有挥发酚、沉淀固形物、悬浮物、木质素等有机物。这类物质随污水进入水体后，在微生物对它们的分解过程中，需要消耗水体中的溶解氧，使水体含氧减少，从而影响鱼类和其它生物的生长繁殖。废水处理后，出水水质达到制浆造纸工业水污染物排放标准（GB 3544-2008）标准。 2 设计说明书2.1 设计概述2.1.1 设计任务 设计题目：造纸废水处理工程设计设计规模

10、：废水处理站的设计规模为2000m3/d。设计进水水质： pH 8.59.5；COD 3000mg/L；BOD5 1000mg/L；NH4+ 200 mg/L；SS 1000mg/L。设计出水水质：废水处理后，出水水质达到制浆造纸工业水污染物排放标准（GB 3544-2标准值： pH 6.09.0；COD 100mg/L；BOD5 30mg/L；NH4+10mg/L；SS 50mg/L。 2.1.2 设计依据： 中华人民共和国环境保护法； 建设项目环境保护设计规定； 给水排水标准规范实施手册；制浆造纸工业水污染物排放标准（GB 3544-2008）；室外给水设计规范（GB50013-2006）

11、；室外给水设计规范（GB50014-2006）；三废处理工程技术手册；2.2 处理工艺方案论证2.2.1 处理工艺方案确定废水处理工艺决定着污水处理站的面积及投资。不同的处理方法有不同的进水要求以及出水效果，因此根据本厂实际选择合理的处理工艺十分重要。在具体选择中应该依据以下原则：(1) 采用的技术应成熟，处理效果稳定，保证出水水质达到要求的排放标准。(2) 投资低，运行费用省，尽可能的采用生化处理技术，避免产生二次污染。(3) 尽量减少占地面积，一方面可以节省投资，同时也可以产生较好的社会效益。(4) 要综合考虑到地形，气候等自然条件，要保证低温期和高温期的出水达到排放标准。2.2.2 处理

12、工艺方案介绍通过粗格栅过滤掉废水当中粒径较大的树皮、纤维、木屑等，细格栅进一步过滤去除污水当中的纤维颗粒，经调节池通过提升泵换热器进入升流式厌氧污泥床反应器（UASB）进行厌氧处理，使进水COD从3000mg/L的降至1000mg/L左右，再经过AOAO（Bardenpho工艺）法，即水解接触氧化再水解接触氧化，使COD降到100mg/L以下，BOD降到80mg/L以下，氨氮降到20mg/L以下。再通过加药使废水中的一些小分子有机物絮凝沉淀，进入二沉池进行沉淀，沉淀污泥全部排出。最后污水经过臭氧氧化处理，使色度降低，使废水达到标准，进入清水池出水。工艺流程如图2-1。图2-1 工艺流程图2.2

13、.3 水解酸化工艺水解酸化工艺的探讨其实是从污水厌氧生物处理开始的，经过反复试验和理论分析，逐步发展为水解酸化生物处理工艺。物料的厌氧生物降解过程可以分为四个阶段。一是水解阶段，微生物通过释放胞外自由酶或连接在细胞外壁上的固定酶来完成生物催化氧化反应主要指大分子物质分解为小分子及其水溶物。二是发酵或酸化阶段，酸化菌将上述小分子转化为更为简单的化合物并分泌到细胞外，主要产物有挥发性脂肪酸、醇类、乳酸等。三是产乙酸阶段，指上一阶段产物被进一步转化为乙酸、氢气、碳酸及新的细胞物质。四是产甲烷阶段，指上一阶段产物被转化为甲烷、二氧化碳及新的细胞物质。水解酸化工艺就是考虑到产甲烷菌与水解产酸菌生长速度不

14、同，将厌氧处理控制在反应时间较短的厌氧处理第一和第二阶段，即在大量水解细菌、酸化菌作用下将不溶性有机物水解为溶性有机物，将难生物降解的大分子物质转化为易生物降解的小分子物质的过程。采用水解酸化池较之全过程的厌氧池或曝气池具有以下特点：(1) 不需要曝气系统，也不需要密闭池体，不需要搅拌器，也不需要三相分离器，大大降低了造价和运行、维护费用。(2) 由于水解、酸化反应迅速，故有效水力停留时间短，水解反应池体积小，节省了土建投资。(3) 由于反应控制在第二阶段完成前，出水无厌氧发酵的难闻气味，改善了污水厂站的环境。(4) 能有效降解有机物，具有污泥消化池的功能，减少了污泥量，能实现污水、污泥一次处

15、理。(5) 水解、酸化阶段的产物是小分子有机物，可生化性较好，若结合后续好氧工艺使用，实践证明具有很好的处理效果。2.2.4 生物接触氧化处理技术概述生物接触氧化法是一种浸没型生物膜法，污水与填料上的生物膜相接触，在生物膜上的微生物作用下，污水得以净化。生物接触氧化处理技术的另一项技术实质是采用与曝气池相同的曝气方法，向微生物提供其所需要的氧，并起到搅拌与混合作用，这样，这种技术又相当于在曝气池内填充供微生物栖息的填料，因此，又称为“接触曝气法”。生物接触氧化处理装置运行时填料全部浸没在污水中，利用曝气装置向水体充氧。生物膜绝大部分附着在固体填料上，少量悬浮于水中，其浓度小于300 mg/L。

16、由于吸附作用，生物膜表面上附着一层滞流薄水层，空气中氧通过滞流层进入生物膜，有氧条件下，污水层内有机物不断被膜中微生物吸附、氧化分解。滞流水层内有机物浓度远低于流动层，在传质推动力作用下，流动层内有机物不断向滞流水层转移，使流动水层在整体流动中逐步得到净化，达到污水处理目的。在此期间，生物膜的增长、新陈代谢过程与溶解氧值关系密切，生物膜厚度随着微生物浓度增加而不断加厚，当滞流层中溶解氧被膜表层微生物耗尽时，膜内层就会滋生出大量厌氧微生物，造成内层微生物群不断死亡、解体，降低了生物膜与填料表面的粘附力，同时厌氧微生物发酵产生的、气体及膜内大量噬膜微型动物，也会影响生物膜在填料表面的附着，使过厚的

17、生物膜在本身重力及污水流动力作用下脱落。据上所述，生物接触氧化是一种介于活性污泥法与生物滤池两者之间的生物处理技术，也可以说是具有活性污泥法特点的生物膜法，其在工艺、功能以及运行等方面具有下列主要特征：在工艺方面的特征。本工艺使用多种形式的填料，由于曝气，在池内形成液、固、气三相共存体系，有利于氧的转移，溶解氧充沛，适于微生物存活增值。在生物膜上微生物是丰富的，除细菌和多种种属原生动物和后生动物外，还能够生长氧化能力较强的球衣菌属的丝状菌，而无活性污泥膨胀之虑。在生物膜上能够形成稳定的生态系统与食物链。填料表面全为生物膜所布满，形成了生物膜的主体结构，由于丝状菌的大量滋生，有可能形成一个呈立体

18、结构的密集的生物网，污水在其中通过，起到类似“过滤”的作用，能够有效地提高净化效果。由于进行曝气，生物膜表面不断地接受曝气吹脱，这样有利于保持生物膜的活性，抑制厌氧菌的增值，也宜于提高氧的利用率，因此，能够保持较高浓度的活性生物量。正因为如此，生物接触氧化处理技术能够接受较高的有机负荷率，处理效果较好，有利于缩小池容，减少占地面积。在运行方面的特征。对冲击负荷有较强的适应能力，在间歇运行条件下，仍能够保持良好的处理效果。操作简单、运行方便、易于维护管理，无需污泥回流，不产生污泥膨胀现象，也不产生滤池蝇。污泥生成量少，污泥颗粒较大，易于沉淀。在功能方面的特征。生物接触氧化处理技术具有多重净化功能

19、，除有效地去除有机污染物外，还能够用以脱氮，因此，可以作为三级处理技术。3废水处理工程构筑物计算书3.1 原始设计参数原水水量 Q2000m/d 。取该造纸厂废水水量变化系数为1.2 。则q=2400 m/d = 100 m3/h =0.028m3/s各处理工序预处理效果如表3-1。表3-1 预期处理效果表处理工序COD（mg/L）BOD（mg/L）NH（mg/L）SS（mg/L）pH浓度去除率%浓度去除率%浓度去除率%浓度去除率%浓度废水30000100020010008.59.5格栅28006.7100020050050调节池28001000200500UASB100064.3400601

20、303538024水解酸化池500503902.58038.530021一级接触氧化池3503020048.75037.516046.7水解酸化池17051.41952.5353012223.75二级接触氧化池12526.580592528.66745.1加药池100207012.511406010二沉池90105028.6918566.7臭氧氧化池702225507224028.6清水池70257406.09.0排放标准1003010506.09.03.2 格栅井3.2.1 设计说明格栅一般斜置在进水泵站之前，主要对水泵起保护作用，截去生活水中较大的悬浮物，它本身的水流阻力并不大，水头损失只

21、有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条，一般当格栅的水头损失达到1015厘米时就该清洗。格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条间隙可分为粗格栅（50100mm），中格栅（1040mm），细格栅（310mm）三种。根据清洗方法，格栅和筛网都可设计成人工清渣和机械清渣两类，当污染物量大时，一般应采用机械清渣，以减少人工劳动量。本设计栅渣量大于0.2m3/d,栅渣量与地区特点，格栅条的间隙大小，污水流量以及下水道系统的类型等因素有关，在无当地资料时，可采用：粗格栅：格栅间隙1625mm（机械清除），格栅间隙3050mm（人工清除）。 细格栅：1.510mm。栅渣的含水率一般为80%，容重

22、约为960kg/ m3。栅条的断面形状有圆形、锐边矩形、迎水面为半圆形的矩形、迎水面背水面均为半圆的矩形几种。而其中迎水面为半圆形的矩形的栅条具有强度高，阻力损失小的优点。粗格栅栅渣宜采用带式输送机输送；细格栅栅渣宜采用螺旋输送机输送。选用RAG 回转耙齿式机械格栅，RAG 回转耙齿式机械格栅是污水处理中的一种重要的前级拦污设备。由尼龙或不锈钢制成的耙齿按一定的排列次序装配在链条轴上形成封闭式的环形耙齿链，整个耙齿链在传动链轮的驱动下自下而上作连续循环运动，将截留在耙齿上的固体悬浮物从污水中输送到地面或平台上方，并在耙齿旋转啮合的过程中将物料清除，以达到保护水泵和减轻后续工序的处理负荷的目的。

23、RAG回转耙齿式机械格栅同时也应用于工业上的固液分离。3.1.2 设计参数 设计流量Q=2000m/d=83.33m3/h=0.023m3/s。 栅条宽度S（粗格栅20mm，细格栅10mm），栅条间隙d 1=15mm,d2=5mm，栅前水深h=0.4m。 格栅安装角度=60，过栅流速0.7m/s，单位栅渣量W=0.07m3/m3废水。 3.1.3 设计计算3.1.3.1栅条间隙数: 式中：Q 设计流量，m3/s 格栅倾角，度b 栅条间隙，mh 栅前水深，mv 过栅流速，m/s =5.43 取n1=10=16.3 取n2=203.1.3.2 栅槽宽度:B1=S(n1-1)+bn1=0.02(10

24、-1)+0.01510=0.33mB2=S(n2-1)+bn2=0.01(20-1)+0.00520=0.29m 栅槽宽度一般比格栅宽0.20.3m，取0.3 m。 即栅槽宽为0.33+0.3=0.63 m（0.29+0.3=0.59m），粗格栅取0.8 m，细格栅取0.6 m。3.1.3.3设备选型：粗格栅机 RAG-800-2000-15；细格栅机 RAG-600-2000-5。3.2 调节池3.2.1 设计说明调节池是汇集准备输送到其他构筑物去的一种小型贮水设备，设置集水池作为水量调节之用，贮存盈余，补充短缺，使生物处理设施在一日内能得到均和的进水量，保证正常运行。3.2.2 设计参数设

25、计流量Q = 2000 m/d = 83.33 m3/h =0.023m3/s结构为：半地下式砼结构3.2.3 设计计算m3调节池有效容积为2400m3，水力停留时间为24h，设计尺寸为20000mm24000mm5000mm，超高0.5m。选取提升泵：65JYWQ30-40-7.5，Q=30 m3/h，H=40m，N=7.5KW，三用一备。3.3 UASB3.3.1 设计说明UASB反应池由进水分配系统、反应区、三相分离器、出水系统、排泥系统及沼气收集系统组成。UASB反应池有以下优点：沉降性能良好，不设沉淀池，无需污泥回流；不填载体，构造简单节省造价；由于消化产气作用，污泥上浮造成一定的搅

26、拌，因而不设搅拌设备；污泥浓度和有机负荷高，停留时间短。3.3.2 设计参数 设计流量Q = 2000 m/d = 83.33 m3/h =0.023m3/s有机负荷为q=4.5kgCOD/(m3d),水力停留时间HRT=6h，上升流速为 1.3m/h，反应器高度H=35m，反应器容积 V=800m3,容积利用率为0.85，反应器直径 =10m，反应器温度 T=30 ,产气率取0.4 m3/kgCOD，高径比3：1。材质：碳钢，内部刷防腐树脂，外部刷防腐漆贴保温材料。3.3.3设计计算3.3.3.1反应器容积计算 UASB积为： V有效=QS0/NV 式中： V有效 反应器有效容积，m3 Q

27、设计流量，m3/d S0 进水有机物浓量，kgCOD/m3 Nv 容积负荷，kgCOD/(m3d) 代入数值的V=1333.3m33.3.3.2 USAB尺寸计算根据经验，UASB的高径比一般在10：13：1之间，并且大多数情况下，这也是系统最优的运行范围。取高径比为3：1 则：=2R=10m ， H=30m+5m 。 3.3.3.3 布水系统设计计算=78.5m2配水系统采用穿孔配管，开孔朝下，进水管总管径取100mm，流速约为2.96 m/s。反应器设置4根分别为DN25、DN40、DN50、DN80,直径分别对应2m、4m、6m、8m的同心圆形管，每根管开孔距离1.4m，均匀分布在反应器

28、底部配水孔径采用16mm，孔数61，每孔服务面积为78.5/61=1.3m2，穿孔管距离反应器底0.2m，采用连续进水。3.3.3.4 UASB反应器中污泥总量计算 一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15gVSS/L， UASB反应器中污泥总量：G=VGSS=784.315=117645kgss/d 厌氧生物处理污泥产量取：0.07kgMLSS/kgCOD UASB反应器总产泥量： X=rQC0E=0.07240030.667=336.2kgVSS/d 式中： X UASB反应器产泥量，kgVSS/d r 厌氧生物处理污泥产量，kgVSS/kgCOD Co 进水CO

29、D浓度kg/m3 E 去除率，本设计中取66.7%3.3.3.5 排泥系统设计 对一管多孔式配水系统反应器，进水管可以兼做排泥管和放空管。故将配水系统设计为排泥管和放空管。3.3.3.6 出水系统设计采用锯齿形出水渠，放射状圆形，渠宽0.2m，高0.2m，出水管DN200。出水堰内侧设挡渣板，与出水堰间距0.1m，高0.5m。设计900三角堰，堰高50mm，堰口宽为100mm，则堰口水面宽b=50mm。UASB反应器处理水量23L/s，查知溢流负荷为1-2L/（ms），设计溢流负荷f = 1.156 L/（ms）则堰上水面总长为： m反应器可提供出水堰有效长度约为31m20m。三角堰数量：个。

30、3.3.3.7 产气量计算G=rQC0E=0.4200030.667=1601m3/h 式中： G 总产气量，m3/h r 设计产气率取0.4 m3/kgCOD Co 进水COD浓度kg/m3 E 去除率，本设计中取66.7% 产沼气接沼气柜。3.3.3.8三相分离器设计对于颗粒污泥，表面水力负荷q = 0.1-0.9m3/( m2h)，故符合设计要求。(1) 设计说明：三相分离器要具有气、液、固三相分离、污泥回流的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。本工程设计中，三相分离器直径10m，高度5m。(2) 沉淀区的设计：三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，

31、主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：沉淀区水力表面负荷 1.0m/h；沉淀器斜壁角度在45-60之间，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内；进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速 2 m/h；总沉淀水深应大于1.5 m；水力停留时间介于1.52 h。如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。沉淀区和集气罩斜壁倾角均为50。沉淀区的沉淀面积为78.53m2。沉淀区的表面水力负荷验证为：q = = =1.06m3/( m2h)近似 1.0m3/( m2h) ，符合设计要求

32、。(3) 回流缝设计：设单元三相分离器的直径8m，上下三角形集气室斜面水平夹角为50；取保护水层高度（即超高）h1 = 0.3m，上三角形顶水深h2 = 0.5m，下三角形高度h3 = 1.5m，则下三角形集气室底部宽为：式中：b1下三角集气室底水平宽度，m； 上下三角集气室斜面的水平夹角；h3下三角集气室的垂直高度，m。 m则下三角形回流缝的面积为： S1 = =(5-1.26)2 3.14= 44.00m2 下三角集气室之间的污泥回流逢中混合液的上升流速(V1)可用下式计算： V1 = Q1/S1式中： Q1 反应器中废水流量，m3/h；S1 下三角形集气室回流逢面积，m2。V1 = 1.

33、89m/h 设上三角形集气室回流缝的宽度3m，则上三角形回流缝面积为： S 2= = 4.53 = 42.41m2上下三角形集气室之间回流逢中流速(V2)可用下式计算： V2 = Q1/S2式中：Q1 反应器中废水流量，m3/h；S2 上三角形集气室回流逢的之间面积，m2。 V2 = =1.96m/h 则V1 V2 ,故满足设计要求。3.4水解酸化池水解产酸阶段的产物主要是小分子有机物，可生化性一般较好。可用来改变原污水的可生化性，减少反应时间和处理能耗。产泥少并能减少污泥量，COD去除率在4059%之间。Q=2000 m/d =83.33 m3/h =0.023m3/s3.4.1池体容积计算

34、水解酸化池的容积VV=QHRT式中：V 水解池容积m3，HRT 水力停留时间h，V =800 m3池体尺寸：LBH=20000mm10000mm4500mm,分两格，每格长20m，宽5m，深4.5m，超高0.5m。3.4.2配水方式采用侧部进水，处理水经由UASB先进入水解酸化池缓冲池再进入水解酸化池，另一端出水，延长水的接触时间，避免处理水短流的发生。3.4.3出水设计3.4.3.1出水堰长度在出水端设置出水堰进行溢流出水，设一道出水堰长15m，核算出水堰负荷L/(ms)1.7 L/(ms)式中：1 最大水量L/s，L 出水堰长度m，偏大，但是不影响工作运行。按正常水量计算 L/(ms)1.

35、7 L/(ms)可以正常运行。3.4.3.2出水水槽宽度出水水槽宽度：式中：堰上水头m；设计流量，m3/s；m，因此水槽宽取300mm。水槽深度300mm。3.4.3.3出水孔计算取水在管中的流速为，（数据取自建筑给排水设计手册）式中：出水管直径 m；过堰流速 m/s；则m，取200mm200mm方孔代替出水管。3.5接触氧化池生物接触氧化法是一种浸没型生物膜法，污水与填料上的生物膜相接触，在生物膜上的微生物作用下，污水得以净化。这种技术又相当于在曝气池内填充供微生物栖息的填料，又称为“接触曝气法”。生物接触氧化池设计要点：1. 生物接触氧化池中的填料可采用全池布置（底部进水、进气）、两侧布置

36、（中心进气、底部进水）或单侧布置（侧部进气、上部进水），填料应分层安装。2. 生物接触氧化池应采用对微生物无毒害、易挂膜、质轻、高强度、抗老化、比表面积大和空隙率高的填料。3. 宜根据生物接触氧化池填料的布置形式布置曝气装置。底部全池曝气时，气水比宜为8：1生物接触氧化池进水应防止短流，出水宜采用堰式出水。4. 生物接触氧化池底部应设置排泥和放空设施。5. 生物接触氧化池的五日生化需氧量容积负荷，宜根据试验资料确定，无试验资料时，碳氧化宜为2.0 5. 0 kgBOD5/(m3d)，碳氧化硝化宜为0.22.0 kgBOD5/(m3d)3.5.1容积负荷 根据室外给水设计规范（GB50014-2

37、006）（根据实验资料确定，无试验资料时，碳氧化宜为2.0 5.0 kgBOD5/(m3d)），取容积负荷为Nv=0.8 kgBOD5/(m3d)。3.5.2 污水与填料总接触时间t=24S0/(1000 Nv)=24800/(10002.0)=9.6(h)式中：S0 进水BOD5值mg/L；Nv容积负荷kgBOD5/(m3d)；设计一级接触氧化池接触氧化时间占总接触时间的60：t1=0.6t=0.69.6=5.76(h)设计二级接触氧化池接触氧化时间占总接触时间的40：t2=0.4t=0.49.6=3.84(h)到水解酸化池回流泵选型：100JYWQ100-7-4，Q=100m3/h，H=7

38、m，N=4KW，各一用一备。3.5.3接触氧化池尺寸设计根据规范设接触氧化池深度为4.5m，填料高度3m，超高0.7m，布气层高度0.8m。V1=Q t1=24005.76/24=576m3V2=Q t2=24003.84/24=384m3式中：V1 一级接触氧化池填料体积m3,V2 二级接触氧化池填料体积m3,Q 进水水量m3，t1 有效接触时间h，t2 有效接触时间h一级接触氧化池总面积A1:A1 =V1/h=576/3=192m2A2 =V2/h=384/3=128m2式中：V1 一级接触氧化池填料体积m3, V2 二级接触氧化池填料体积m3h 接触深度m,一级接触氧化池分为两室，每室B

39、L=14m7m二级接触氧化池分为两室，每室BL=12m6m剩余污泥量：在生物接触氧化池设计规程中推荐该工艺系统污泥产率为0.30.4 kgDS/kgBOD5，含水率9698。本设计中，污泥产率以Y0.4kgDS/kgBOD5，含水率97。则干污泥量用下式计算：WDS=YQ(S0-Se)+(X0-Xh-Xe)Q式中： WDS污泥干重，kg/d； Y 活性污泥产率，kgDS/kgBOD5；Q 污水量，m3/d；S0 进水BOD5值，kg/m3；Se 出水BOD5值，kg/m3；X0 进水总SS浓度值，kg/m3；Xh 进水中SS活性部分量，kg/m3；Xe 出水SS浓度值，kg/m3；。设该污水S

40、S 中60可为生物降解活性物质，泥龄SRT 取5d，则污泥总干重：WDS0.42000（0.4000.080）+（0.3000.3000.60.06）2000=376（kg/d）污泥总体积：QS= WDS/(1-97%)=376/(1-0.97)=12.5m3其中一级接触氧化池占60%，二级接触氧化池占40%。Qs1= QS60%=12.560%=7.5 m3Qs2= QS40%=12.540%=5.0 m3泥斗容积计算公式Vs=(1/3)h(A+A+sqr(AA)式中 ：Vs泥斗容积，m3；H 泥斗高，m； A 泥斗上口面积，m 2；A 泥斗下口面积，m 2；设计一级接触氧化池泥斗高2.0m

41、，泥斗下口取2.0m2.0m，设计二级接触氧化池泥斗高1.5m，泥斗下口取2.0m2.0m，3.5.4 校核BOD 负荷BOD 容积负荷为：I=QS0/(V1+V2) 1000=2000400/(576+384) 1000=0.83kg/(m3d)BOD 去除负荷为：I= Q(S0-Se)/(V1+V2) 1000 =2000(400-80)/(576+384) 1000=0.67kg/(m3d)式中： I 容积负荷kg/(m3d)Q 污水量，m3/d；S0 进水BOD5值，kg/m3；V1 一级接触氧化池填料体积m3,V2 二级接触氧化池填料体积m3,均符合设计要求。3.5.5 填料选择计算本设计采用YCDT 立体弹性填料,YCDT 型立体弹性填料筛选的聚烯烃类和聚酰胺中的几种耐腐、耐温、耐老化的优质品种，混合以亲水、吸附、抗热氧等助剂，采用特殊的拉丝，丝条制毛工艺，将丝条穿插着固着在耐腐、高强度的中心绳上，由于选材和工艺配方精良，刚柔适度，使丝条呈立体均匀排列辐射状态，制成了悬挂式立体弹性填料的单体，填料在有效区域内能立体全方位舒展满布，使气、水、生物膜得到充分混渗接触交换，生物膜不仅能在运行过程中获得愈来愈大的比表面积，又能进行良好的新陈代谢，这一特征与现象是国内目前其他填料不可比拟的。主要技术参数：填料单元直