欧维姆洛维工业集中区生产基地1号综合厂房程模板工程施工方案.doc

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1、欧维姆洛维工业集中区生产基1号综合厂房 模板安装专项施工方案 编 制： 审 核： 审 批: 编制单位:广西壮族自治区冶金建设公司编制时间：2014年 月 日总监审批意见: 监理单位(章):建设单位项目负责人审批意见: 建设单位(章):目 录一、工程概况2二、编制依据2三、施工计划2四、施工工艺技术3五、施工安全保护措施7六、劳动力安排计划9七、模板计算书9（一）、柱模板设计及验算10（二）、墙模板的设计及验算16（三）、楼板模板的设计及验算17（四）、梁模板的设计及验算21模板工程施工方案一、 工程概况本工程为洛维工业集中区生产基地项目1号综合厂房，建设地点位于柳州市洛维工业集中区A-07-0

2、3号地块。工程类别：工业厂房；建筑规模：总建筑面积22545.6m2，占地面积：21000m2，其中：厂房门式钢架建筑面积为20227.2m2，建筑高度10.2m；管理区用房框架结构建筑面积为2318.4m2，共3层，一层高4.6m，二、三层高均为2.8m。工程主体术下设计为独立基础，墙下采用条形基地，台阶独立基础最大截面尺寸38003400300，最小截面尺寸15001500300，大小台阶独立础数量220个，条形基础截尺寸500400。管理区用房柱截面尺寸500500，梁最大截面为400240，柱跨4.8米。二、编制依据1、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）2、混凝土

3、结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）7、本工程施工图图纸、设计变更等设计文件。8、经审批本工程施工组织设计三、施工计划1、材料与设备计划由于本工程独立基础个数比较多，根据实际情况一次投入实际模板量的百分之五十，确保能够周转使用，垂直运输设备为一台井架。（1）主要施工材料：胶合板、方木、支撑架、浇筑混凝土工作平台、柱箍、U型卡、碟形扣件、对拉螺栓等模板加固件，483.

4、5钢管作为支架系统。（2）圆盘锯、锤子、活动扳手、撬棍、电钻、水平尺、靠尺、线坠。（3）组装后的模板应配置支撑架和操作平台，以确保混凝土浇筑过程中模板体系的稳定性。2、进度计划模板施工进度计划参照本工程施工组织设计的施工进度计划横道图。四、施工工艺技术1、施工工艺流程1.1独立基础、柱子模板施工工艺流程独立基础、柱子模板垂直度校正安装独立基础、柱子模板放 线基础模板加固、安装柱箍浇筑混凝土柱子垂直度校正混凝土养护拆除柱模板1.2梁、板模板施工工艺流程放 线搭设支架标高引测安装梁底模板绑扎梁钢筋安装梁侧模、平台板模办理预检、工序交接2、施工工艺要点2.1柱子模板安装与拆除（1）柱子模安装采用加工

5、好定型模板，安装时在柱子四面按给定的柱子截面位置线就位。（2）柱子一面的模板就位好后，在对面柱模未安装前安装柱子对拉螺栓，柱子的对拉杆长度按柱子不同截面考虑。当四面柱模都临时固定后，用柱箍固定到位，并使之垂直，且使对角线相等。（3）对模板的轴线位移，垂直偏差、对角线，扭向等全面校正，并安装斜撑，斜撑与地面的角度按600设置，紧固对拉螺栓，检查柱模的安装质量，最后进行群体柱子的水平拉结固定。（4）在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损时方可拆除,拆除应先拆除拉杆或斜撑、自上面下拆除对拉螺栓或柱箍，然后拆除柱连接角一侧的U型卡，再分片拆除模板。（5）分片拆除柱模时，要从上面下向外侧轻击和

6、轻撬连接角模，使之松动，然后用撬棍从柱角撬离，拆除的模板用绳子往下运送，不得从上往下乱扔。2.2梁、板模板安装与拆除（1）在柱子混凝土上弹出梁的轴线及水平线，并复核。（2）安装梁模支架时，若支架的底部支承为土壤时，应先场地平整夯实，在支架底座铺设通长的脚手板；如支架的底部为坚硬基层或处于楼面上的，支架可直接座于其上部，支架立杆宜选用可调支座。（3）梁的支架立杆一般采用双排，间距600900mm为宜；板的支架立杆间距一般采用9001200mm。支架搭设完毕后应对支架认真检查，保证支架的牢固和稳定。为了保证支撑系统的整体性，支架间应设水平拉杆或剪刀撑。（4）在支架上预留梁底模板的厚度，符合设计要求

7、后拉线安装梁底模板并找直，梁底应当按1/10003/1000的要求起拱。梁底安装完毕后应先清理梁底的杂物后绑扎梁钢筋。（5）钢筋安装完毕清理梁内的杂物，安装侧模。用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为600mm，当梁高超过600mm时，需要加腰肋并用对拉螺栓加固，侧模上口要拉通线找直，用定型夹子固定。（6）复核检查梁模尺寸，安装楼板模板，在梁侧模及板模板上连拉阴角模，与楼板模板连接固定，逐步向跨中铺设模板。（7）模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水准仪检查平整度与楼板底标高，同时进行校正。（8）现浇结构的模板及其支架拆除时的砼强度应符合：侧模，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除

8、模板而受损坏后，方可拆除；底模，在砼强度符合下表规定后，方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2、875梁875悬臂构件100（设计要求）（9）先拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑、模板、支架，以便施工；然后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模，以使相邻模板断连。（10）梁底支托全部拆除后，再拆下U型卡，然后用钢钎轻轻撬动模板，拆下第一块，然后逐块拆除。不得用钢棍或铁锤猛击乱撬，严禁将拆下的模板自由坠落于地面或楼面上。（11）对于跨度较大的梁底模拆除时，应从跨中向梁的两端进行。2.3剪力墙模板安装与拆除 （1）工艺流程：准备工作 挂外架子 安内横墙模板 安内纵墙模板 安

9、堵头模板 安外墙内侧模板 合模前钢筋隐检 安外墙外侧模板 预检 （2）在下层外墙混凝土强度不低于7.5MPa时，利用下一层外墙螺栓孔挂金属三角平台架。 （3）安装内横墙、内纵墙模板（安装方法与外板内模结构的大模板安装相同）。（4）在内墙模板的外端头安装活动堵头模板，它可以用木板或用铁板根据墙厚制作，模板要严密，防止浇筑内墙混凝土时，混凝土从外端头部位流出。（5）先安装外墙内侧模板，按楼板上的位置线将大模板就位找正，然后安装门窗洞口模板。 （6）合模板前将钢筋、水电等预埋管件进行隐检。（7）安装外墙外侧模板，模板放在金属三角平台架上，将模板就位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝模板的连接处必须严密、牢

10、固可靠，防止出现错台和漏浆现象。（8）在常温条件下，全现浇结构外墙混凝土强度在7.5MPa，内墙混凝土强度在5MPa才准拆模，拆模时应以同条件养护试块抗压强度为准。（9）拆除模板顺序与安装模板顺序相反，先拆纵墙模板后拆横墙模板，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板，或用大锤砸模板。应保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗洞模板时不能用大锤砸模板。（10）拆除全现浇结构模板时，应先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板。（11）清除模板平台上的杂物，检查模板是否有钩挂兜绊的地方，调整塔臂至被拆除的模

11、板上方，将模板吊出。（12）模板存放时，必须一次放稳，保持自稳角为7580，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘连灰浆。 （13）模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。3、模板安装质量标准及检查方法现浇结构模板安装及检查方法项 目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸+2，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大 于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查预留孔中心线位置5经纬仪或吊线、钢尺检查预留洞中心线位置10钢尺检查尺 寸+10，0钢尺检查插 筋中心线位置5经纬仪或吊线、钢

12、尺检查外露长度+10，0钢尺检查4、施工质量控制措施4.1柱子模板易产生的问题（1）涨模、断面尺寸不准确预防措施：根据柱高和断面尺寸设计柱箍自身的截面尺寸和间距以及大断面柱子所使用的对拉螺栓等，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工过程应按设计要求作业。（2）柱身扭向预防措施：支柱模前先校正主筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉筋）吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示的两点到柱位置线的距离相等，即柱模不扭向。（3）轴线位移、一排柱不在同一直线上预防措施：成排的柱子，支模前要在垫层上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线

13、。支模时，先立位置无误后，柱顶拉通线，再支中间各柱模。通排柱子支设水平拉杆胶剪刀撑。4.2梁、板模板易产生的问题梁、板底不平、下挠，梁侧模不平直，梁上下口涨模。预防措施：梁、板底模的支撑杆支柱的截面尺寸及间距应通过计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。施工过程中应认真执行设计要求，防止混凝土浇注时模板变形。支架的扣件要有效地紧固，防止梁、板模板产生下挠。梁、板模板按要求起拱。五、施工安全保护措施1、安全生产组织措施本工程在安全管理上，实行三级管理。项目经理作为工程安全的第一责任人，项目副经理全面负责安全生产工作。安全部负责处理日常事务，主要进行安全技术方案的确定、负责安全技术交底、日常

14、的安全检查考核、安全事故的处理；项目部是日常安全管理主体，负责施工过程中安全控制，负责日常的安全检查督促；由项目经理负全责。专职安全员主管日常工作，专业工段即操作班组，设兼职安全员，负责施工过程中各项安全技术措施的落实。安全管理是全员、全过程的管理，必须建立符合自身特点的安全管理控制网，使每个环节都有管理责任人，将安全生产落实到人，保证工程顺利进行。2、技术措施（1）、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。（2）、模板支设、拆除过程中要严格按照设计要求的步骤进行，全面检查支撑系统的稳定性。（3）

15、、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒的措施。（4）、模板所用的脱模剂在施工现场不得乱扔，以防止影响环境质量。（5）、模板拆装区域内周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内。（6）、模板安装就位后，要采取防止触电的保护措施，施工区域内的漏电箱必须设置漏电保护装置，防止漏电伤人。（7）、钢管支撑系统必须设置扫地杠。（8）、钢管支撑体系必须按照建筑施工钢管扣件式脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第682条的规定设置水平和纵向剪刀撑。（9）、按照规定，每隔2m高必须设置一道水平拉结。（10）、严禁泵送混凝土立管与模板支撑系统连接。3、模板整体倒塌应急预案3.1、救援

16、预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。3.2、救援机构3.2.1机构组长：谢茂兵副组长：谢植二组员：施弛、黄华高、黄赵初、周桂林3.2.2职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3.3演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。3.4应急响应出现事故时，在

17、现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。3.5模板及支架倒塌事故的应急救援1)模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2)应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援

18、的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高3

19、0度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。六、劳动力安排计划根据模板工程及施工进度，劳动力需用计划，随各阶段施工的用工情况，随时调整、配备、满足工程的需要，形成严密的动态管理。施工阶段所需劳动力配备情况列于下表。工种按模板工程施工阶段投入劳动力情况基础施工阶段11月12月1

20、月主体施工阶段3月4月5月6月项目经理11项目技术负责人11施工员11安全员11质检员11起重工13木工1520架子工5普工1020焊工33钢筋工88合计4264七、模板计算书（一）、柱模板设计及验算柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。（以截面尺寸450600计算为例）500 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):4.8；柱模板的总计算高度:H = 4.8m；500500500 计算简图1、参数信息（1）

21、、基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；（2）、柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；（3）、竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；（4）、面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；（5）、木方和钢楞方木抗弯

22、强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取6

23、.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、144.00kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。3、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为6.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6

24、1 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4； 竖楞计算简图（1）、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.523450.0450.0= 1.32105Nmm； =M/

25、Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.32105/6.40104 = 2.064N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.064N/mm2 小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！（2）、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧

26、压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.523450.0 = 1761.182N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523450=1761.182N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面

27、高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31761.182/(260.080.01)=0.550N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.55N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！（3）、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.27 = 6.52 kN/m； max-竖楞

28、最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52450.04/(1009000.02.56106) = 0.079 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.079mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！4、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4931=4.49

29、cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；最大支座力: N = 2.935 kN；最大弯矩: M = 0.807 kNm；最大变形: = 2.222 mm；（1）、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 807208.58 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 171.

30、1 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =8.07108/(1.054.49106)=171.1N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2）、柱箍挠度验算经过计算得到: = 2.222 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =2.222mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!5、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！6、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4931

31、=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；最大支座力: N = 2.935 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.807 kNm；最大变形: = 2.222 mm；（1）、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 807208.58 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；H边柱箍的最大应力

32、计算值: = 171.104 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =8.07108/(1.054.49106)=171.104N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!（2）、柱箍挠度验算经过计算得到: = 2.222 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =2.222mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!（三）、楼板模板设计及验算 1、模板计算本工程楼板设计厚度100mm混凝土板，模板全部采用胶合模板，板宽925板厚18mm,楞木间距为450，支撑

33、间距为1000查表得：抗弯强度fv=13N/m顺纹抗压及承压fe=10/m顺纹抗剪fv=1.4Nm弹性模量9000N/m图2 楼板支撑架荷载计算单元楼板荷载计算：（取1m宽计算）模板及配件自重：0.31.01.2=0.36KN/m现浇混凝土自重：240.121.01.2=3.46KN/m钢筋自重：1.10.121.01.2=0.16KN/m施工荷载：2.51.01.4=3.5KN/m合计：7.48KN/m 抗弯强度验算：模板上的承载能力极限状态设计值,按模板及配件自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：q=(2.88+0.132+0.3)1.01.2+2.51.01

34、.4=7.48KN/m。M=0.107qL2=0.1077.480.45=0.16KNmW=bh/6=100018/6=5.4104mm3=M/W=0.16106/5.4104=2.96N/mm21.4 N/mm2 满足抗剪要求。变形验算v模板上的正常使用极限状态设计值，按模板及配件自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、（不考虑施工人员及设备荷载）组合计算： q=(2.880.132+0.3)1.0=3.31kN/m。 I=bh3/12=100018/12=4.86105mm4V=0.632qI4/100EI=0.6323.314504/10090004.86105=0.2mm验算时,其变形

35、值不得超过计算跨度的L/400=450/400=1.125mm。v1.125m基本满足要求。2、方木计算采用50mm100mm200mm方木桶木作内楞,力学性能指标按建筑施工手册第四版的表3-9取用，弹性模量E9000N/mm2,抗弯强度设计值fm=11N/mm2,抗剪强度设计值v=1.3N/mm2,水平杆、立杆间距不大于1200mm,方木按简支梁考虑。胶合板及50mm100mm方木自重标准值:0.3kN/ 抗弯强度验算：方木上的承载能力极限状态设计值,按胶合板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:q=(0.3+2.88+0.132)0.4

36、51.2+2.50.451.4=3.36KN/m Mmax=0.125qL2=0.1253.361.22=0.605kNm W=bh2/6=501002/6=8.3104mm =M/W=0.605106/8.3104=7.29N/mm211N/mm2 强度满足要求。、抗剪验算:F=0.5qL=0.53.361.2=2.016KN=F/A=2.01610/50100=0.403N/mm21.3N/mm2 满足要求。、变形验算 模板上的正常使用极限 状态设计值, 按模板及配件自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、（不考虑施工人员及设备荷载）组合计算：q=(2.88+0.132+0.3)0.45=

37、1.49kN/m。I=bh3/12=501003/12=4.171064=0.632ql4/100EI=0.6321.4912004/10090004.17106=0.52验算时,其变形值不得超过计算跨度的L/400=1200/400=3。满足要求。3水平杆计算采用483.5mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距均不大于1.2m，步距1500。由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。施工人员及设备荷载标准植：1.5KN/。抗弯强度验算直接支承方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值，按胶合板及50100方木自重、楼板新浇砼自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算。为方便计算

38、，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按三跨连续梁计算：Q=(0.32.88+0.132)1.21.2+1.51.21.4=3.94kN/mMmax=0.1ql2=0.13.941.22=0.57kNm=Mmax/W=0.57106/5.08103=112.2N/2205N/2 满足要求。支坐扣件抗滑验算R=1.1ql=1.17.291.2=9.62KN2Rc=16kN应采用双扣件抗滑。变形验算直接支承方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值，按胶合板及50mm100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重、楼钢筋自重组合计算：q=(0.3+2.88+0.132)1.2=3.97KN/m。

39、v=0.677ql4/100EI=0.6773.9712004/1002.0610512.19104=2.22mm验算时，其变形值不得超过计算跨度的l/400=1200/400=3mm。4立杆稳定性计算模板及支架自重标准值：0.75KN/。施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/对立杆仅作稳定性验算。由于模板支架为敞开架，挡风系数小，可忽略风荷载的影响。单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算：N=(0.75+2.88+0.132)1.2+1.01.41.22=8.52kN模板支架立杆的计算长度l0=1.554m。根据 建

40、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）表5.3.3取长度系数=1.5。由JGJ130-2001公式5.3.3得长细比=l0/i=kh/i。当k=1时，=1.5155.4/1.58=147210，满足要求。当k=1.155时，1.1551.5155.4/1.58=170查表得=0.245。N/A=8.5210/0.245489=71.12N/m103.5 N/m满足要求。（四）、梁模板设计及验算240400梁截面选240400为例（梁长4.8m,离地4.60m）。模底板楞木间距为250，楞木支撑在钢管脚手支架上，侧模板立档间距400，木材料用松木，fc=10 N/2，fv=1

41、.4 N/2，fm=13N/2，E=9.5103N/2，混凝土重度c=24KN/m3。4600400 +P#YeP 梁截面图240 梁平面图 、底板计算（底板用19胶合板，重度为4 KN/m3）： Wf+;CfV 强度验算： .gjBQfi 底板承受标准荷载： ijbU,Mj 底模板自重 ： 4 KN/m30.019m0.4=0.03KN/m #Mt p 混凝土自重 ： 24 KN/m30.3m0.7m=5.04 KN/m WP!o-w 钢筋自重力 ： 1.5 KN/m30.3m0.7m=0.32 KN/m :; 振捣混凝土荷载 ： 2.0 KN/m30.3m1m=0.6KN/m H-&i M 总竖向设计荷载 q=（0.03+5.04+0.32）1.2+0.61.4=7.31KN/m /C50c: |v8;R 梁长4.8m，考虑中间设一接头，按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置： VEClT( 查表得：Km=-0.121 ； Kv=-0.62