土木工程专业毕业设计许昌市某小学教学楼毕业设计计算书.doc

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1、1.建筑设计1.1设计依据1 国家现行结构设计规范、规程。2 国家行业标准及地方结构设计规范、规程。3 华北水利水电学院土木与交通学院2006年土木工程专业设计任务书。1.2工程概况该工程是许昌市某小学教学楼，交通方便，各种材料供应及时。要求建筑面积2000，建筑层数四层。建筑场地平坦，无障碍物，地下无古代建筑物。地质情况良好，地基土以粘性土为主，承载力特征值为200KN/，该区抗震设防烈度为7度近震。基本风压0.40 KN/，基本雪压0.40 KN/。使用功能是普通教室，兼顾必要的辅助用房，要求能容纳1500人上课。1.3拟定方案1.教学楼平面形状选择 根据建筑结构利于抗震、传力明确、便于施

2、工等要求，该教学楼平面应该规则，对称，刚度均匀。常见形状有L形，凹形，工字形，一字形等。如果设计成一字形，虽然结构简单，但是长度太大，需要设沉降缝，凹形，工字形构造复杂需要采取加强措施或其它构造做法，就会增加成本，提高施工难度，延缓工期，增大不安全系数。因此选用L形教学楼。2.内廊式与外廊式的选择 教学楼单层建筑面积500左右，考虑到是小学教学楼，小学生比较爱打闹，需要较大的活动空间，再一方面，小学生正处于生长发育阶段，需要经常晒晒太阳，因此设成外廊式。 外廊是单边置房，该结构是现在多数小学教学楼常用形式。外廊式与内廊式相比，采光较好，缺点是高宽比大，横向刚度小。3.砌体结构与框架结构 砌体结

3、构是较经济的，但整体性不如框架结构，砌体结构容易产生不均匀沉降，产生裂缝，墙体高厚比限制严格，可以做到六层住宅楼，但因墙体开洞，做大开间教室，将明显降低抗震性能，四到五层教学楼还不多见。框架结构整体性好，施工速度快，空间组合方便，门窗尺寸较大，非常适合教学楼。4.基础形式 框架结构常见基础形式有，柱下独立基础，条形基础，筏形基础，箱形基础，桩基础等。本教学楼建筑地基条件较好，并且荷载不是非常大，采用独基。5.剖面设计主要分析教学楼部分的应有高度、建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。室内净高考虑：使用性质（满足视听）、采光通风、结构类型（墙体稳定及梁板厚度）、室内空间

4、比例（精神舒适要求）。确定层高。层高不宜过高，太高将会增加建筑物重量，提高抗震要求，增加防火难度，增加经济费用 ；层高不能太低，必须满足最小净高要求，教学楼层高一般在3.34.2m之间。楼梯平台上部及下部过道处净高不应小于2.0 m，梯段净高不应小于2.2 m。1.4建筑说明1）. 根据以上要求，作出如下方案（见图1.2），该方案为框架结构、外廊式L字形教学楼，基础为独立基础。2）.以柱子定轴线，教室开间进深6.60m，办公室3.30m。3）.每个教室座位布置如图。每个教室可容纳大约50-56人。4）.共四个教室，最多200人同时上课，假定所有教室都上课的概率味70%，即每层通常约140人。每

5、个楼梯出口要承担约70人的交通量，按二级防火疏散要求，走廊楼梯净宽要满足1.0m/百人。故楼梯间设为3.6m，走廊净宽约2.4m。5）.按二级防火要求，楼梯出口到袋形走廊最远端的门距离小于22.0m，中间两个楼梯出口之间的距离小于35.0m。本方案满足要求。6）. 教学楼长约42.6m，人数较多，故两端设厕所，厕所门不宜对准教室门，以防气味。厕所地面应低于同层教室地面。7）.为了教师教学管理，以及备课，课间休息，每层安排2个办公室。8）.为了防潮和预防洪水季节雨水进入室内，设室内外高差，且室内地面以下宜用粘土砖砌筑。9）.为了采光通风满足要求，尽量使走廊两侧的门对应。窗洞高一律2.1m，宽采用

6、2.1m，1.8m，1.5 m，窗台高0.9m。10）. 屋面防水采用二级或三级柔性防水,上人，雨水管间距12-16m。 图1-1教室布置图图1-2 建筑方案图11）.梁尺寸估算横梁高 ，取500mm，横梁宽 ，取250mm。纵梁高 。取600mm，纵梁宽 ，取300mm。12）.柱子尺寸估算总高度按15.0m算，小于30m现浇框架结构，设防烈度7度，查抗震设计规范，该框架为三级抗震，最大轴压比0.9。假定采用C30混凝土，查得 ，假定柱子截面为450mm450mm，每平方米荷载为，则柱子最大轴压力 则柱子轴压比 即柱子能满足估算要求，故暂定柱子尺寸450mm450mm。1.5建筑等级说明1.

7、 根据建筑抗震设计规范,本工程为丙类建筑.2. 本工程安全等级为二级，设计使用年限为50年.3. 本工程抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.10g;设计地震分组为第一组;场地类别为类.4. 建筑物抗震等级:框架为三级.5. 本工程地基基础设计等级为丙级.6. 本工程地下工程防水等级为二级.7. 防水砼设计抗渗等级:卫生间、屋面部位的板为S6.8. 本建筑物防火等级为二级.9. 砼结构的环境类别:主体0.00以下为二(a)类, 0.00以上为一类, 室外构件为二(a)类.1.6建筑设计说明及构造做法1. 本教学楼占地面积552,要求建筑面积2000 , 实际建筑面积1505 .2.长度

8、单位毫米（mm），标高单位米（m）。3.本工程共四层，室内外高差0.45,首层室内地坪标高0.000， 建筑层高3.6。净高约3.1， 建筑总标高15.0，离地面高度15.45m。4以柱子定轴线,当墙体、梁、柱子一侧须对齐时,只偏移梁和墙.5. 建筑材料:现浇的框架柱、梁、板、楼梯间混凝土均为C30，梁柱受力筋HRB335，箍筋HPB235，所有的板钢筋HPB235，外墙加气混凝土砌块250mm宽，内墙加气混凝土砌块200mm.0.00以下墙体用普通砖砌筑，室内勒脚墙体亦用砖砌筑。6卫生间 地面低于同层楼地面20mm，向地漏找坡3%.地面采用陶瓷锦砖，小便池采用釉面砖铺面，墙体采用2000mm

9、高 釉面砖墙裙.7地面做法采用 水磨石地面 见图集98ZJ001511 总厚110mm.8楼面做法采用 水磨石楼面 见图集98ZJ001156 总厚30mm,自重0.65KN/.9.踢脚做法采用 水磨石踢脚 见图集98ZJ0012316 总厚25mm,高120mm.10.内墙面做法采用 混合砂浆 见图集98ZJ001305 总厚20mm.11. 外墙面做法采用 混合砂浆 见图集98ZJ001413 总厚20mm,为了美观可粉刷彩色涂料.12.走廊与楼梯间设墙裙,做法采用 釉面砖墙裙 见图集98ZJ001375 总厚25-26mm.13.天花板做法采用 混合砂浆 见图集98ZJ001413 总厚

10、12mm,自重0.24 KN/.14.屋面做法采用 98ZJ001786,总厚234mm,自重2.60 KN/,上人,有保温层.15.四层楼梯间设有通向屋顶的通道，屋顶要开检修孔10001000。16.楼梯间现浇结构, 梯间窗户要采用维护栏,楼梯栏杆做法采用 98ZJ401W5, 扶手 98ZJ401827,起步 98ZJ401628，防滑98ZJ401-1-29。17.散水 散水宽度600mm，做法98ZJ00169-1。18落水管 直径100mm。19.台阶做法 98ZJ001-65-320.门窗表 门窗表编号名称数量洞口宽高图集号 页码型号备注M-1门391000240088ZJ6017

11、M24-1024夹板门M-2门16800240088ZJ6017M22-0824C-1窗8 2100210098ZJ72193-ATLC70-17铝合金推拉窗C-2窗722400210098ZJ721119-ATLC70-46C-4窗172100210098ZJ72194-ATLC70-56注:做法引注 “-” 分别表示 “ 引用的图集号-所在图集的页码-所采用的做法方案”。1.7参考书籍 1. 中南地区通用建筑标准设计. 建筑配件图集.2002 2.中华人民共和国工程建设标准强制性条文. 房屋建筑部分. 2002年版3.河南省通用建筑标准设计.建筑构造用料做法.4.中华人民共和国国家标准 建

12、筑抗震设计规范 GB 500112001 混凝土结构设计规范 GB 500102002 建筑地基基础设计规范 GB 500072002建筑防火规范 GB 50045-95混凝土结构设计规范GB 500102002 建筑结构荷载规范 GB 50009-20015.民用建筑设计通则 JGJ37-876. 混凝土结构设计.沈蒲生.梁兴文.北京：高等教育出版社。2003.3建筑抗震设计.郭继武.北京：中国建筑工业出版社.2002房屋建筑构造.杨金铎.北京：中国建材工业出版社.2003.82.框架结构设计(KJ-6)2.1设计资料：（1）工程名称：许昌市某小学教学楼。（2）工程概况：平面尺寸为46.2m

13、25.8m，4层，每层层高3.6m，室内外高差为0.45m，走廊宽度为2.4 m。设计使用年限为50年。（3）基本风压：，地面粗糙程度为B类。（4）基本雪压：， 。（5）7度抗震设防，二类场地，设计分组第一组。地质情况良好。（6）结构形式：外廊式框架结构要求选择合理结构型式，进行结构布置，并设计计算。2.2结构方案2.2.1结构选型本建筑只有四层，开间较大，根据建筑设计方案，以及抗震设防要求，楼面屋面楼梯均采用现浇结构，以增加结构的整体性，增加净高。基础采用柱下独立基础。 2.2.2结构布置 结合建筑施工图，结构平面布置图如下。框架结构中，梁跨度一般58m较为经济，本建筑柱距取为6m，楼梯间取

14、为4.2m，3.6 m。为了房间分割方便，以及减小楼面板厚度与配筋，梁跨中间加连梁。2.2.3建筑材料选用： 各种现浇的框架梁、柱、板均采用混凝土C30,板受力钢筋HPB235,梁、柱受力筋HRB335,箍筋HPB235. 外墙加气混凝土砌块250mm宽，内墙加气混凝土砌块200mm。加气混凝土砌块重度7.0 kN/m3.2.3梁、柱尺寸估算横梁高 ，取500mm，横梁宽 ，取250mm。纵梁高 。取600mm，纵梁宽 ，取300mm。 建筑总高度按15.0m算，小于30m现浇框架结构，设防烈度7度，查抗震设计规范，该框架为三级抗震，最大轴压比0.9。假定采用C30混凝土，查得 ，假定柱子截面

15、为450mm450mm，每平方米荷载为，则柱子最大轴压力 则柱子轴压比 即柱子能满足估算要求，故暂定柱子尺寸450mm450mm。2.4确定框架计算简图框架计算单元见结构图2.1的阴影部分，取框架KJ-6进行计算。底层柱高从基础顶面算指二层楼面，室内外高差450mm，基础顶面到室外地坪面取500mm，则底层柱高为3.6+0.45+0.50=4.55m。其他柱高按层高计算。 图2-1结构平面布置图图2-2 2-2剖面图2.5梁柱线刚度计算 混凝土C30， ，现浇框架结构梁惯性矩取中框架梁，边框架梁，线刚度 左边跨梁 =右边跨梁 =左底层柱：（F-E轴）右底层柱（D轴）其余各层柱：令，则其余各杆件

16、的相对线刚度为：框架梁柱的相对线刚度如图2.3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。图2-3 计算简图2.6荷载计算2.6.1恒载标准值计算1）屋面2.62)各走廊楼面 3)标准层楼面 3.824）梁自重梁自重 抹灰层： 10厚混合砂浆 合计： 梁自重 抹灰层： 10厚混合砂浆 合计： 基础梁：梁自重 5）柱自重柱自重 抹灰层： 10厚混合砂浆 合计： 6)外纵墙自重标准层：纵墙： 铝合金窗： 水刷石外墙面： 水泥粉刷内墙面： 合计： 底层：纵墙： 铝合金窗： 水刷石外墙面： 水泥粉刷内墙面： 合计： 7）内横墙自重横墙： 水泥粉刷内墙面：合计： 8）内纵墙自重标准层：内纵墙： 铝合金窗

17、： 水泥粉刷墙面： 合计： 底层：内纵墙： 铝合金窗： 水泥粉刷墙面： 合计： 9）栏杆自重2.6.2活荷载标准值计算1）屋面和楼面活荷载标准值根据荷载规范查得：上人屋面： 2.0楼 面 ： 教室 2.0 走廊 2.5 2）雪荷载屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值.2.7竖向荷载下框架受荷总图1）D-E轴间框架梁荷载传递示意图如图2-4所示恒载=梁自重 =2.59 2)E-F轴间框架梁屋面板传荷载恒载： 活载： 楼面板传荷载恒载： 活载： 图2-4 板传荷载示意图E-F轴间框架梁均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 = 2.59+17.31=19.9 活载=板传荷载 =6.0 楼

18、面梁 恒载=梁自重+板传荷载 = 2.59+11.46=14.05 活载=板传荷载 =6.03）D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重：（做法：墙高600mm，100mm的混凝土压顶）顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 = =80.822.8风荷载计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值： 确定式中各系数的值：基本风压 ；因结构高度H=15.45m30m,高宽比H/B=30/25.8=1.161.5，故；本结构平面为L形，取，风压高度变化系数可以根据各楼层标高处的高度，查表求得标准高度的值，再用线性差值法求得各层高度的值。 图2-5竖向受荷总图 图2-6恒载作用下M图（KN.m

19、） 计算过程见下表： 表2-12.9风荷载作用下的位移验算 2.9.1侧移刚度 横向24层D值的计算 表2-2 横向底层D值的计算 表2-32.9.2风荷载作用下框架的侧移计算 水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： 式中 第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。 j层侧移 顶点侧移 图2-7恒载作用下N图（KN） 图2-8恒载作用下V图（KN）框架在风荷载作用下侧移的计算见下表： 风荷载作用下框架侧移计算 表2-4侧移验算：层间侧移最大值 1/41361/550 (满足)图2

20、-9活载作用下M图（KN.m） 图2-10活载作用下N图（KN.m） 图2-11活载作用下V图（KN.m）2.10水平地震作用计算 该建筑物的高度为14.4m40m,以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法计算水平地震作用。2.10.1重力荷载代表值的计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上下各半层层高范围内（屋面处取顶层的一半）的结构和构配件自重。1）屋面处的重力荷载代表值的计算女儿墙的重力荷载代表值的计算 屋面板结构层及构造层自重标准值： 顶层的

21、墙重： 2)其余各层楼面处重力荷载标准值计算 3) 底层楼面处重力荷载标准值计算 4）屋顶雪荷载标准值计算5）楼面活荷载标准值计算 6) 总重力荷载标准值计算屋面处： 楼面处： 底层楼面处： 2.10.2框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算1）横向D值的计算 横向24层D值计算 表2-5 横向首层D值计算 表2-62）结构基本自振周期计算用假想顶点位移计算结构基本自振周期，计算过程如下表：假想顶点侧移计算结果 表2-7结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数，则结构的基本自振周期为： 用能量法计算结构的基本自振周期计算公式为： 计算过程如下表： 表2-8将数字代入上述公式得： 用经验公式计算

22、结构的基本自振周期 取2.10.3多遇水平地震作用计算 由于该工程所在地区抗震设防烈度为7度，场地土为类，设计地震分组为第一组，查表得： 由于 故 故不考虑顶部附加地震作用的影响。质点i的水平地震作用标准值， 楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程如下表： 表2-9 楼层最大位移与楼层层高之比： 满足位移要求。2.10.4刚重比和剪重比验算为了保证结构的稳定和安全，需分别按公式和公式进行结构刚度比和剪重比验算。 各层刚度比和剪重比 表2-10注: 一栏中，分子为第j层的重力荷载代表值，分母为第j层的重力荷载设计值。刚重比计算用重力荷载设计值，剪重比计算用重力荷载代表值。由表可知，各层的刚重比均大

23、于20，不必考虑重力二阶效应；各层的剪重比均大于0.016，满足剪重比的要求。2.10.5框架地震内力计算 框架各柱的杆端弯矩、梁端弯矩按下式计算，计算过程如下表： 中柱 边柱 横向水平地震荷载作用下F轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表2-11 横向水平地震荷载作用下E轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表2-12 横向水平地震荷载作用下D轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表2-132.11重力荷载代表值的计算(1)作用于屋面处均布重力荷载代表值计算(2)作用于楼面处均布重力荷载代表值计算(3)由均布荷载代表值在屋面处引起固端弯矩(3)由均布荷载代表值在楼面处引起固端弯矩 重力荷载代表值下FE跨梁端剪力计

24、算 表2-14 重力荷载代表值下ED跨梁端剪力计算 表2-15 重力荷载代表值下F柱轴力计算 表2-16 重力荷载代表值下E柱轴力计算 表2-17 重力荷载代表值下D柱轴力计算 表2-18图2-12横向水平地震作用下M图（KN.m） 图2-13横向水平地震作用下N图（KN） 图2-14横向水平地震作用下V图（KN）图2-15重力荷载代表值作用下M图（KN.m） 图2-15重力荷载代表值作用下M图（KN.m）2.12风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）下的内力用D值法（改进的反弯点法）进行计算。其步骤为：1) 求各柱反弯点处的剪力值；2) 求各柱反弯点高度；3) 求各柱的杆端弯

25、矩及梁端弯矩；4) 求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为： ，为第i层楼面处集中风荷载标准值。为第i层第m根柱的抗侧刚度。框架柱自柱底开始计算的反弯点位置与柱高之比y=可查表求得，计算结果如下表： F 轴框架柱反弯点位置 表2-19E轴框架柱反弯点位置 表2-20 D 轴框架柱反弯点位置 表2-21风荷载作用下F轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 表2-22风荷载作用下E轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 表2-23 风荷载作用下D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算 表2-24风荷载作用下框架柱轴力与梁端剪力 表2-252.13内力组合 各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则

26、进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘处内力值: 式中 支座边缘截面的弯矩标准值； 支座边缘截面的剪力标准值； 梁柱中线交点处的弯矩标准值； 与相应的梁柱中线交点处的剪力标准值； 梁单位长度的均布荷载标准值； 梁端支座宽度（即柱截面高度）。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得

27、的柱端内力值，宜换算到控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量略微多一点。 2.13.1梁端弯矩最不利内力组合 第4层梁端控制截面弯矩不利组合 表2-26注：弯矩值均为梁端截面弯矩值，单位KN.m,“”表示不可能存在正弯矩。 第1层梁端控制截面弯矩不利组合 表2-272.13.2梁端剪力最不利内力组合 第4层梁端控制截面剪力不利组合 表2-28第1层梁端控制截面剪力不利组合 表2-292.13.3梁跨中弯矩最不利内力组合梁跨中弯矩最不利内力组合 表2-30 跨中截面弯矩组合过程如下,以4FE为例： 2.13.4横向水平地震作用与重力荷载代表值组合效

28、应（E轴柱）。2.14配筋计算混凝土强度 钢筋强度 HPB235 HRB335 2.14.1框架柱截面设计由抗震规范查得框架的抗震等级为三级。1） 轴压比计算底层柱 轴压比 则E轴柱的轴压比满足要求。2） 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，从利于不同方向地震作用考虑，采用对称配筋。E轴柱 1层： 从柱的内力组合表可知，,为小偏压，选用大小的组合，最不利组合为 查表可知，则。在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值75，柱的计算长度取下列二式中的较小值： 式中 、-柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值； -比值、中的较小值；H-柱的高度，对底层柱为从

29、基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。所以，取最小总配筋率根据建筑抗震设计规范（50011-2001)）表6.3.8-1查得，故每侧实配416另两侧配构造筋414,满足构造要求层：为大偏压，选用大小的组合，最不利组合为柱的计算长度最小总配筋率根据建筑抗震设计规范（50011-2001)）表6.3.8-1查得，故每侧实配416另两侧配构造筋414,满足构造要求3)垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力按轴心受压计算一层：查表得满足要求4）斜截面受剪承载力计算E轴柱一层：最不利内力组合剪跨比 柱箍筋加密区的体积配筋率为： 取复式箍410

30、加密区箍筋最大间距min(8d,100),所以加密区取复式箍410100. 柱上端加密区的长度取max(h,/6,500mm) ,取700mm,柱根取1400mm.非加密区取410150。二层：最不利内力组合剪跨比 柱箍筋加密区的体积配筋率为： 取复式箍410 加密区箍筋最大间距min(8d,100),所以加密区取复式箍410100. 柱上端加密区的长度取max(h,/6,500mm) ,取600mm.非加密区取410150。2.14.2框架梁截面设计1)正截面受弯承载力计算梁FE(250mm500mm)一层：跨中截面M=106.18 , 下部实配318上部按构造要求配筋。梁FE和梁ED各截面

31、的正截面受弯承载力配筋计算见下表。框架正截面配筋计算2)斜截面受剪承载力计算梁FE(四层) ， 跨高比 满足要求。 =0.100梁端箍筋加密区取双肢箍8，s取min(8d,150mm), s=120mm.加密区的长度max(,500mm),取750mm 非加密区箍筋配置28150. 梁FE和梁ED各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见下表：框架梁斜截面配筋计算 3.楼面设计3.1 B1板的配筋计算 3.1.1判断板的计算类型由，可知板的设计按双向板计算3.1.2荷载计算30厚水磨石地面 0.65 kN/m2120厚钢筋混凝土板 250.12=3.0 kN/m2板底抹灰 0.24 kN/m2 合计

32、3.89 kN/m2恒载设计值 kN/m2活载设计值 kN/m2 图3-1 计算单元结构平面布置图在求各区板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载： kN/m2 kN/m2在作用下，各外支座均可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心处，在的作用下，各区格板四边均可视为简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩。在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均布满跨布置。计算时取荷载： kN/m2按混凝土结构设计中的附录8进行计算，具体计算过程如下： 查表可得：时，跨内： 支座： 则计算可得：跨内： 支座： 跨内支座处弯矩已求得，即可近似按，算出相应的截面配筋面积。取跨内和支座截面处，。截面配筋：跨中： ：选用mm2)。： 选用mm2)。支座处： ： mm2选用。： mm2选用 mm2)。3.2 B2板的配筋计算 3.2.1判断板的计算类型B板按考虑塑性内力重分布方法计算，判断板的计算类型：3.0 按单向板进行设计后，将长向钢筋增加。3.2.2荷载计算恒载设计值