发电厂工程汽轮发电机基础工程模板工程施工方案.doc

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1、代码 ZJEJ编号SGFA-18版次 0页次 16日期 2004 年 8 月 14 日浙 能 兰 溪 发电厂工程#1、#2机汽轮发电机基础工程模板工程施工方案编制：审核：批准：编制单位：浙江省二建建设集团有限公司浙能兰溪电厂工程项目部编制时间：二四年八月十四日目 录一、 工程概况二、 工程难点及特点分析三、 模板配制及存放四、 模板安装五、 模板拆除六、 承重架搭设七、 安全措施八、 环境保护措施九、 附录1、汽机基座上部结构承重架受力验算；2、汽机基座框架柱大模板钢箍受力计算； 3、框架柱大模板支模示意图；4、#1、#2机汽轮发电机基座-4.5m6.82m层承重架平面布置图；5、#1、#2机

2、汽轮发电机基座6.82m13.66m层承重架平面布置图；6、#1、#2机汽轮发电机基座轴框架梁端头承重架搭设简图。一、工程概况浙能兰溪发电厂工程，设计装机容量为460MW燃煤发电机组，1#、2#汽机基础分别布置于主厂房汽机间27轴、1217轴，AD轴范围内。整个基础分底板和上部框架结构两大部分，从FL-8.00m到FL-4.500m为基础底板，长46.180m m，宽16.300m，板厚3.500m，已施工完毕；从FL-4.50m至FL13.660m为基础上部框架结构，长43.280m，宽13.500m，是基础施工中的重点与难点，拟采用优质大模板支模。基座上部框架分别由6.820m中间夹层和1

3、3.66m运转层的纵、横梁与十根框架柱现浇构成承重体系，框架梁柱统计详见下表：柱截面尺寸如下： 名 称 轴 线 长（mm） 宽（mm）数 量(根)柱轴260023502柱轴210024802柱轴270021802柱轴340026002柱轴340028852梁截面尺寸如下：名 称轴 线 标高(m)宽 (mm)高（mm）数 量横 梁轴6.82260012201横 梁轴13.66256024401横 梁轴6.82210012201横 梁轴13.66376562751横 梁轴6.025218065251横 梁轴6.82260012201横 梁轴13.66129522651横 梁轴6.822885122

4、01横 梁轴13.66288531601纵 梁-轴13.66248024452纵 梁-轴13.66304924252纵 梁-轴13.66304924252纵 梁-轴13.66447227602纵 梁-轴6.82225012202纵 梁-轴6.82340012202根据规范及设计要求，并结合实际施工，从FL：-4.500mFL：13.66m上部结构施工段划分如下：序 号次 数浇筑部位浇筑高度m砼方量m3第一段FL-4.500mFL0.00m第一次I、II号框架柱4.50099.522第二次III号框架柱及墙板(浇至+6.025m)10.525183.54第三次IV、号框架柱4.500167.84

5、1第二段FL 0.00m FL5.60m第一次I、II号框架柱5.600124第二次IV、号框架柱5.600208.9第三段FL 5.60 mFL6.82m第一次I、II号框架柱横梁1.22056第二次IV、号框架柱间平台1.22096第四段FL 6.82 mFL 10.975m第一次I、II号框架柱4.15599.3第二次IV、号框架柱4.08186第三次III号框架柱及墙板(6.025m10.414m)4.38962第五段FL10.975mFL13.660m一次浇捣I、II、III、IV、号框架柱、梁2.6851007二、工程难点及特点分析1、本工程结构形式复杂，梁柱截面大，模板接缝处理难

6、度较大，承重架搭设要求高；2、埋件、埋管、地脚螺栓、螺栓固定架安装精度要求高，且埋件、埋管型号多，数量多，所以施工难度较大；3、工期紧，质量要求高。三、模板配制及存放1、基座上部结构采用优质大模板，外衬60mm50mm排骨档形成骨架；2、配模前，仔细阅读翻样图或施工图，熟悉模板尺寸，确定模板下料尺寸：框架柱模板为柱截面的长或宽1.22m（模板高），梁模板分：底模为梁宽2.44m（模板长），侧模为1.22 m2.44 m和1.0m2.44m两种规格；板底模为1.22m2.44m；对牛腿和局部不规则部分根据翻样尺寸定做模板。3、接着加工制作模板骨架，根据图纸尺寸将排骨档截断，先加工长方向的排骨档，

7、然后再加工宽方向的排骨档及内档（长度为模板宽减去100mm）；4、然后进行刨平工作：将排骨档60mm厚的两面刨平，一般统一刨至50mm厚；模板周边的排骨档还应将50mm厚的其中一面刨平，一般刨至45mm厚；5、接下来开始制作骨架，先挑出四周边沿用的木档，按刨光面与模板接触的原则，长短交替摆放、首尾相接围成方框，交接处用3.5寸铁钉连接固定；框内再按200250mm间距（中到中距离）设置内档（刨光面与模板接触），两端用3.5寸铁钉与外围木档连接固定；6、内档设置的原则，框架柱沿垂直于柱高方向布置，框架梁侧模沿垂直于梁长方向布置；7、模板骨架制作完成后，检查整体平整度，局部达不到要求的应再次刨平，

8、然后根据图纸尺寸对大模板进行切割下料，仔细比较、选择采取最合理的拼接方法，尽量减少产生废料及边角料；8、根据以往的施工经验，框架柱沿高度方向的配模方法为：其中一边的模板宽度等于柱截面长或宽，排骨档边沿比模板边略微退进23mm；另一边模板则为柱截面长或宽+100mm，即每边突出50mm，排骨档边沿比模板边退进30mm；这样就使得支模时四周转角处，排骨档可互相制约、紧固，增强模板间的密封性及整体性；框架梁配模时，一般是考虑侧模下部突出50mm，排骨档边沿比模板边退进30mm，使侧模紧压底模；9、模板与骨架固定：用3.5寸铁钉按300mm一颗从模板正面钉入将排骨档与模板固定牢固；10、然后根据翻样图

9、，在模板上钻出与对拉螺丝大小相配的孔洞；11、模板制作完成后，按翻样图纸进行试拼，接头处有缝隙的应刨平，在平整度、缝隙达到要求后，再逐一按顺序编号；12、编号后的模板，应堆放在平整、阴凉、干燥的地方；避免日晒雨淋，以防止模板变形，影响施工质量；模板堆放要整齐，堆放高度不得超过2m；13、模板在加工、制作、堆放过程中，应注意保护正面的完整性，确保砼表面光滑、平整，可采取的措施有：包塑料薄膜，用泡沫板、刨花隔离等；14、模板上的螺丝孔用竹胶板碎块修补，再用石膏补平，干燥后用铁砂子砂平，确保砼外观质量。四、模板安装1、具备支模条件后，及时将加工制作的模板运至现场，根据确定的边框线按模板编号对号立模。

10、2、采用优质大模板、排骨档、角形卡、槽钢、钢管作为支模体系，相互连接、支撑、固定。3、为了保证柱模板的刚度和稳定性，同时消除加固时采用柱内对拉螺栓造成表面螺栓孔周围漏浆、起砂，从面造成柱表面视觉不美观的缺陷。本工程柱模板采用槽钢加固方法，槽钢采用218b，间距500,槽钢间用18对拉螺栓加固；在构件长方向中间位置增加一道22b槽钢（沿柱子纵向垂直布置）并设置极少数量的对拉螺栓，对拉螺栓用16对拉螺栓。梁与墙板位置原则上继续延用以往的支模方式，即采用对拉螺栓方式（详见附图一）。4、为增加大模板施工的外观效果，对拉螺栓拉杆端部加焊一根50mm长的螺母；支模时螺栓头子先拧入螺母内30mm，螺母外侧再

11、垫5mm厚、10mm长、直径16的塑料垫圈，紧固螺帽使模板压缩垫圈，确保螺丝周边不漏浆。5、 为保证模板接头处平整、无缝、不漏浆，大模板接缝处增钉海绵条。6、 梁侧模与底模接头处，在底模两侧钉一条海绵条，防止漏浆，沿梁高、梁长方向每600mm设一根F12对拉螺丝连接两侧模板，并以相同的间距设钢管围檩加固模板。7、埋件、埋管及地脚螺栓埋设7.1、柱角角钢埋件制作前要先对原材料（角钢）进行检验，角钢角度一定要保证为90。，否则不得采用，以保证角钢埋设效果。7.2、支模前应对埋件的数量、型号、位置、标高进行复核，检查无误后再支模。7.3、梁底、板底埋件通过螺丝与底模连接固定，柱侧、梁侧埋件用木螺丝或

12、自攻螺丝固定在模板上，梁顶、板顶埋件加筋固定。7.4、埋件面必须与模板接触紧密无缝隙，保证埋件面整洁，无水泥浆渗入。7.5、地脚螺钉、螺栓固定架就位应在厂家的技术人员配合下施工。7.6、基座上部的地脚螺钉、埋件、埋管相对位置和垂直偏差要求高，施工难度大，施工过程中组织一批有经验的技术骨干把关，采取检查调整再检查再调整，直到误差在设计允许范围内。7.7、地脚螺栓、埋件、埋管验收无误后，办理好螺栓、埋件、埋管会签资料。7.8、地脚螺栓、埋件、埋管尽量利用螺栓固定架固定，极少数固定不够牢固的再增加角钢或钢筋进行加固。8、为保证接缝平整，支柱模时人进入柱内调整，支梁模时用手摸，边支边调整；模板支设完毕

13、后，模板内侧缝处隙用石膏灰嵌平、嵌实。9、支模用的螺丝，施工前随机抽取几根到试验室试拉，核定其抗拉承载力是否在计算范围内，以便提前采取措施。10、对模板进行技术复核后，测量员用水准仪在模板内表面上测出浇捣砼的高度，并用红油漆在模板四周相应的位置每1.5m划一个“”表示，便于浇筑砼时施工人员控制砼高度。11、砼浇筑过程中，要密切监视模板有无松动、变形，发现后马上采取加固措施。五、模板拆除1、按设计要求，侧模砼强度达70%设计强度后拆除，底模要等砼强度达100%设计强度后方可拆除。2、拆模程序为后支的先拆，先支的后拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分；由两端向中间拆除。3、拆除模板不能用力过猛，要

14、保证砼面不变形，棱角完好无损，模板拆下后，应逐块传递下来，不得抛掷，拆下后及时清理干净模板面水泥浆，检查大模板有无损坏、变形，整修后堆放整齐，以便周转使用。4、收工时不得有未拆除的悬空模板。六、承重架搭设1、沿柱轮廓线外500mm及上部梁垂直投影范围内，承重架立杆纵横间距分为，号框架横梁300mm，其余部位450mm，步高控制在1.8米以内（见附图02、03）。2、基座上部结构承重架分二次搭设：第一次搭至6.82m层梁底、板底下100mm处；第二次待6.82m层施工完毕后再从楼层上往上搭设至基座13.66m层梁底100mm处。3、汽机底板上搭设承重架，立杆直接放在底板砼面或支墩面上，扩出底板部

15、分在回填碎石上搭设承重架时，先垫道木，再垫6mm厚100100mm的垫铁，垫铁上再立立杆。4、承重架立杆接头错开50%以上，不允许全部在同一平面内接头，搭架前要根据上部梁、板底标高来计算选用最合理的接头方式，钢管要长短交替摆放；必须全部采用对接接头，严禁采用倒挂接头。5、梁底承重架在两侧最外排由底到顶设斜撑，斜角控制在4560。6、承重架最上一只轧头下另加二只保险轧头。7、砼浇筑前要对承重架进行检查、加固，并对梁端原柱工作面空隙处按梁中部支撑间距加固。七、安全措施1、进入现场必须遵守安全生产六大纪律。2、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并系牢。3、工作前应先检查使用

16、的工具是否合适，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人；工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、不得在脚手架上堆放大批模板等材料，堆放不得超过270kg/m2。5、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。6、模板上有预留洞口，应在安装后将洞盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。7、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐；8、材料、人员进出必须负责专门的运输道及斜道。9、施工人员严禁疲劳、带病或酒后作业，上班前班长要进行

17、班组安全交底。10、模板拆除前，要设置临时警戒线并派专人监护，严禁无关人员进入。11、施工危险识别、危险评估及风险控制对策详见下页附表。施工危险识别、危险评估及风险控制对策表序号危险点描 述危险等级风险等级风 险 预 控 措 施管 理措 施实 施负责人确 认签字人1滑、跌D1上、下斜道绑防滑条；脚手片满铺、扎牢，不得有探头板；夜间施工有充足照明。H/项目詹建海郑祥文周智广2架 体 倒 塌A5严格按方案搭设，并经验收挂牌后方可投入使用。H/项目詹建海郑祥文周智广3井 架倒 塌A5按规定设置剪刀撑、缆风绳、连墙拉结，并经验收挂牌后方可投入使用。H/项目詹建海郑祥文周智广4吊 篮冲 顶、坠 落B4设

18、置冲顶限位器、停层装置、防坠装置、电机监控设备、安全门，经常维护、检查。H/项目詹建海蒋天玉周智广5触 电B4用电采用三相五线，确保一机一闸，并装漏电保护器。H/项目詹建海吕忠周智广6机 械事 故C3专人专机，持证上岗；经常检修。S/项目詹建海蒋天玉周智广7高 空坠 落A5四口五临边设置双道栏杆、平网等；高空作业无防护设施须系好安全带。S/项目、班组詹建海郑祥文周智广8物 体打 击B4架体外侧设置密目式安全网；通道口设置防护棚；进入现场戴好安全帽；避免垂直交叉作业；高空作业带好工具带、严禁抛掷物件；搭拆架时设置安全区，拉警戒线。H、S/项目、班组詹建海郑祥文周智广9火 灾A5现场按规定设置灭火

19、装置；遵守有关动火安全规定。H/项目、班组詹建海严国前李敏忠周智广10噪 音污 染A1尽量减少夜间施工。R/班组何金林周智广危险等级：A极其严重伤害；B严重伤害；C伤害；D轻微伤害。风险等级：1轻微风险；2可容忍风险；3适度风险；4很大风险；5不可容忍风险。管理措施：控制办法R：记录确认点；W：见证点；H：停工检点；S：连续监视监护。 控制责任班组、项目。八、环境保护措施1. 现场建筑垃圾及时清理，并在指定处进行处理。2. 严格控制施工机械发出的噪音，发现故障及时修理。3. 施工现场道路及时清理，并每天洒水湿润。4. 化学物品存放在指定处。5、正确使用劳保用品。九、附录（见后页）附录01汽机基

20、座上部结构承重架受力验算本工程中以、轴大梁最高。轴大梁（近柱端）梁高达14.04m（宽2.18m，长1.05m），为便于施工并确保质量与安全，在FL：6.025 m处留设一道水平施工缝，故第一次浇筑高度为6.525m（梁中部浇筑高度为4.525m，长6m）。一、轴大梁近柱端：1、荷载计算（1）、钢筋砼自重（每立方米砼取重量为25KN）：Gk1=1.052.186.52525=373.39KN（2）、模板自重（按实际统计，大模板含小配件为35kg/m2）Gk2=（1.052.18+22.18+6.5251.052）0.35+1.22.4=7.12KN（3）、钢管自重a、顶部横杆自重（梁边横杆适当

21、挑出，为配合模数，纵横向长分别取2.4+0.2=2.6m及1.2+0.1=1.3m）Gk3=（2.40.4+1）1.3+(1.20.3+1)2.63.840.01=0.4KNb、含承重架全重（假定立杆间距0.3m0.4m，则立杆数为40根，横杆含扫地杆按三步计，扣件每个1.32kg，钢管3.84kg/m）Gk4= Gk33+4403.840.01+401.320.01=7.872 KN（4）施工荷载（按3 KN/m2计）Gq =31.052.18=6.87 KN（5）承重架顶部横杆组合荷载N1=1.2（Gk1+ Gk2+ Gk3）+1.4Gq0.85=465.2673 KN（6）承重架立杆组合

22、荷载N2=1.2（Gk1+ Gk2+ Gk4）+1.4Gq0.85=474.1281 KN2、承重架顶部横杆抗弯强度验算为便于计算，假定横杆所受荷载q水平均布（荷载在9根横杆上均布）。q=465.39=52.2 KNMmax=1/852.20.32=0.587KN.m查有关资料知钢管截面模量W=5.08103mm3，抗弯强度f=205N/ mm2。横杆抗弯强度为：Mmax /W=0.587106/5.08103=115.6N/ mm2f=205N/ mm23、立杆稳定性计算1）、483.5钢管回转半径I=15.8mm，截面面积A=489 mm2。梁底高4米，扣除底模及扫地杆影响，承重架高3.8

23、m，考虑分二步，步高1.9m，共4道拉杆。l0=h+2a=1.9+0.22=2.3m= l0/i=145.6查规范附录C稳定系数表，得=0.326单根立杆压力P= N2/32=11.85KN2）、水平风荷载标准值k=0.7sz0查建筑结构荷载规范，风压高度变化系数z=0.54；查本地气象资料知基本风压0=0.6KN/ m2；脚手架风荷载体型系数s=stw=1.2An/A=0.24k=0.70.240.540.6=0.054KN/ m2风荷载在立杆段产生的弯矩M=0.851.41/8k h2=1.191/80.0541.92=0.029KN.m3）、稳定验算P/（A）+ M/W=11850/（0

24、.326489）+0.029106/（5.08103）=80.04 N/ mm2f=205N/ mm24、扣件抗滑承载力计算单扣件承载力标准值8.5KN，考虑到钢管锈蚀、折旧、人工操作不当及施工过程中其它一些不可预计因素的影响，本案按80%即6.8KN取值。N1/40=465.2673/40=11.63KN6.8KN11.63/6.8=1.71，故对承重架每根立杆顶部横杆下加2个保轧，以确保安全。二、同此计算，轴13.66米层大梁（梁高3.765米）承重架立杆间距按400mm400mm即可满足要求，步高受空间（高3米）限制，定为1.5米。三、其它部位立杆间距统一为400mm400mm，步高控制

25、在1.8米以内，以便施工。附录02 汽机基座框架柱大模板支模钢箍受力计算 柱、梁板三者的侧模中，以框架柱的侧模受力最大，以下就框架柱中钢箍的受力情况进行计算： 汽机柱子以轴柱截面尺寸最大（34002885mm），其一次浇筑高度最大的为5.6m。砼浇筑速度按4.0m/小时，砼坍落度为120140mm，钢箍间距为500mm，在沿柱子截面长方向侧增加二根槽钢（通长布置）并用对拉螺杆拉结；砼浇筑温度取T=25C，掺高效减水剂，螺丝M18，螺杆18。 1根据公式：F1=0.22ct012V1/2 F2=cH 二者之中取小者 其中：式中F1新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2） c砼的重力密度（KN/m

26、3）24KN/ m3 t0新浇砼的初凝时间(h)，可采用t0=200/(T+15），T为砼温度（取25） H砼的侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m） 1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0； 掺有缓凝作用的外加剂时取1.2； 2砼坍落度影响修正系数，当坍落度为110150mm时，取1.15V浇砼速度，取4m/h。 则：F1=0.22ct012V1/2=0.2224000200/(25+15)1.21.1541/2 =72864N/m2 F2=cH=5.624000=134400 N/m272864N/m2 1、砼侧压的设计值：（组合木模的荷载设计值折减系数为0.9） F1=F1分项

27、系数折减系数 =728641.20.9=78.693KN/m2 2倾倒砼时产生的水平荷载，查表得：6KN/m2 设计值：61.40.9=7.65KN/m2 3荷载组合： F1=78.693+7.56=86.253 KN/m2 4、柱箍间距L1500mmqFL10.85q 柱箍AB所承受的均布荷载设计值则qFL10.855000.8536.7Nmm强度验算：N 柱箍承受的轴向拉力设计值（N）An 柱箍杆件净截面面积（mm2）Mx 柱箍杆件最大弯距设计值（Nmm） Mx弯距作用平面内,截面塑性发展系数，因受振动荷载，取1.0Wnx 弯距作用平面内，受拉标准净截面抵抗矩（mm3）f 柱箍钢杆件抗拉强度设计值（Nmm2），f215Nmm2 因分别在柱子长短两方向的中间增加二根槽钢（通长布置）并用对拉螺杆拉结，故其计算长度按保守原则乘折减系数0.7。 因采用二根18b槽钢，故其截面抵抗矩为293002=58600m2则挠度验算：式中柱箍杆件允许挠度（mm）E柱箍杆件弹性模量（N/mm2），E2.05105N/mm2I弯矩作用平面内柱箍杆件惯性矩（mm4），18b的惯性矩I1370104(现采用二根槽钢作为钢箍，故其惯性矩乘2)柱箍AB所承受侧压力的均匀荷载设计值KN/m =则=mm若在钢箍处增加支撑（与承重架连接）的办法，则实际挠度值还将减小。