三层钢筋混凝土框架结构毕业设计.doc

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1、第一章 设计基本资料1.1 工程概况工程名称：承德某办公楼为三层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约为1800。办公楼建筑层高分别为：3.9m、3.6m、3.6m，结构层高分别为：4.9m、3.6m、3.6m。室内外高差为0.45m，建筑设计使用年限50年。1.2设计资料一、气象资料1、基本风压：W0=0.4KN/2、基本雪压：0.30KN/二、抗震设防烈度：抗震设防烈度为6度，属于类场地土，设计地震分组为第二组。三、地质条件：场地土为中砂，承载力特征值fak=180KN/,不冻胀，标准冻深1m，常年地下水位低于-2.5m。四、材料：1、混凝土：梁、柱、板均使用C30混凝土。2、钢筋：纵向受力钢

2、筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。 第二章 结构布置及计算简图2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选2.1.1平面形状验算根据设计规范，结构高宽比H/B（B是建筑物平面轮廓线较小的边长）控制在3以下。办公楼高11.70m，宽14.92m, H/B=0.783,符合要求。同样建筑物长宽比L/B=41.02/14.92=2.752，故框架横向BC跨框架梁截面尺寸为bh=200450, （3）、跨：L=6000=500mm750mm,取600 =200mm300mm，取2502.4,故、跨框架梁的截面尺寸为bh=250600 （4）跨：L=4500mm=375mm563mm,

3、取450 =117mm175mm，取200(框架梁宽度不宜小于200mm)2.252,故跨框架梁的截面尺寸为bh=200450, 2、次梁截面尺寸 按照整体肋形梁的次梁选择截面尺寸：L=6000=300mm,取400 =133mm200mm，取2002,故井字梁的截面尺寸为bh=200400二、柱截面尺寸的估算1、按轴压比要求计算框架截面尺寸框架柱的受荷面积如图2-1所示，框架柱选用C30混凝土，fc=14.3N/mm2，轴压比=1.0,计算面积时可按公式计算，公式中柱轴压力设计值N按公式（：荷载分项系数可取1.25含活荷载；：每个楼层单位面积的竖向荷载标准值，KN/m2，框架结构约为1214

4、KN/m2；：柱一层的受荷面积m2 ；：柱承受荷载的层数；：考虑水平力产生的系数，风荷载或四级抗震时，取1.05，三一级抗震等级时，取1.051.15；：边柱、角柱轴向力增大系数，边柱取1.1，角柱取1.2，中柱取1.0；：柱由框架梁与剪力墙连接时，柱轴力折减系数）求得 1)边柱 =1.2514(63)31.051.1=1091.48KN=1091.481000/(1.014.3)=76327mm2=300mm300mm=90000mm2，构造要求柱截面高度不宜小于400mm，故取截面尺寸为400mm400mm。2)中柱 =1.2514(64.2)31.051.1=1528.065KN=152

5、8.0651000/(1.014.3)=106858mm=350mm350mm=122500，构造要求柱截面高度不宜小于400mm，故取截面尺寸为400mm400mm3)角柱角柱虽然受荷面积小，但受力复杂，根据线刚度的验算结果取截面尺寸为首层600mm600mm标准层500mm500mm2、截面校核 1)按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm。 2)为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。 取二层较短柱高，Hn=3600； =3.6/0.4=94 3)框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/101/15 =490mm327mm(取最不利底层柱高4.9m) 综

6、上所述，所选框架柱截面尺寸均满足构造要求图2-1 边柱和中柱的负荷面积简图三、楼板厚度根据结构平面布置如图2-2，取板厚度h=100 mm,则1/301/37满足要求，故板厚为h=100mm。图2-2 结构平面布置图注：梁的尺寸（）：名称KL1、KL2、KL5、KL7L1KL3、KL4、KL6、KL8尺寸250*600200*400250*600柱的尺寸（）：名称边、角柱KZ1中柱KZ2尺寸首层600*600600*600尺寸标准层500*500500*500第三章 竖向荷载计算3.1荷载计算3.1.1屋面及楼面恒荷载计算一、屋面恒荷载：屋面（不上人） 面 层：20厚细水泥砂浆加钢网保护层，6

7、m6m留10mm缝。 200.02=0.4KN/m2保温层：50厚挤塑聚苯板 0.30.05=0.015 KN/m2防水层：柔性防水两层SBS改性沥青防水卷材 0.1 KN/找平层：20厚1：3水泥砂浆找平 0.4KN/m2找坡层：最薄20厚2%坡加气碎块混凝土,7.5(0.02+0.027.20.5)= 0.69 kN/m2构造层恒荷载： 1.605kN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5kN/吊 顶：V型轻钢龙骨硅钙板吊顶 0.25kN/合计4.355KN/二、各层楼面恒荷载：地砖楼面：88J1-1 楼8A改12厚地砖 0.55 KN/6厚建筑胶浆 200.006=0.1

8、2 KN/84厚轻集料混凝土 1.950.084=0.164 KN/构造层恒荷载： 0.834KN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5kN/吊 顶：V型轻钢龙骨硅钙板吊顶 0.25kN/合计：3.584KN/三、卫生间楼面恒荷载：防滑地砖楼面：88J1-1 楼8F2改 12厚防滑地砖 0.55 KN/15厚1:2干硬性水泥砂浆粘结层 200.015=0.3 kN/15厚1:3水泥砂浆保护层 0.3 kN/1.5厚聚氨酯涂膜防水层 0.05 KN/10厚1:3水泥砂浆找平层,四周及竖管根部位抹小八字角0.2 KN/最30-40厚C15细石混凝土从门口处向地漏找1%坡 240.03

9、5= 0.84 kN/构造层恒荷载：2.24KN/结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m252.5KN/吊 顶：V型轻钢龙骨硅钙板吊顶 0.25kN/合计：4.99KN/3.1.2屋面及楼面活荷载计算一、根据荷载规范查得 ：上人屋面：2.0KN/楼 面：2.0KN/(办公楼)走 廊: 2.5KN/二.雪荷载Skrso Sk雪荷载标准值(kN/m2)；r屋面积雪分布系数；So基本雪压(kNm2)。Sk=1.00.3 KN/=0.3KN/屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.3.1.3梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算（竖向荷载）一、梁自重：一、梁自重：1、主梁：bh=250mm600mm主梁自

10、重： 25 kN/m30.25m（0.6m-0.1m（板厚）=3.125 kN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m(0.6m-0.1m)217=0.17KN/m合计： 3.295kN/m2、次梁：bh=200mm400mm次梁自重： 25 kN/m30.2m（0.4m-0.1m）=1.5 kN/m抹灰层10厚混合砂浆：0.01m(0.4m-0.1m)217=0.102KN/m合计: 1.602kN/m二、柱自重：1、一般层bh=500500柱自重：250.5m0.5m3.6m =14.4KN抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.45m+0.47m)23.6m17=1.126KN合计：15.5

11、26KN2、一层bh=600600柱自重：250.6m0.6m5.35m =48.35KN抹灰层10厚混合砂浆： 0.01m(0.45m+0.47m)24.9m17=1.533KN合计：49.883KN三、外纵墙自重：外墙砌250厚陶粒空心砌块，外墙面装修外墙粘贴50厚聚苯板保温网格布抹抗裂砂浆10mm，面层选用88J1-18A 厚度7mm。内墙面装修选用 20厚混合砂浆墙面，则外墙单位墙面重力荷载为 0.30.05+200.017+150.25+170.02=4.445KN/m2四、内墙自重：1、一般层纵墙：（3.6m-0.6m）0.2m6=3.6KN/m20厚混合砂浆粉刷：3.0m0.02

12、m172=2.04KN/m合计：5.64KN/m2、底层：纵墙：（3.9m-0.6m）0.2m6=3.96KN/m20厚混合砂浆粉刷：3.3m0.02m172=2.244 KN/m合计：6.204KN/m五、女儿墙自重：混凝土压顶：0.1m0.35m25=0.875KN/m砌体：0.5m0.24m6=0.72KN/m外粉刷墙面：0.6m0.4KN/m2=0.24KN/m内粉刷墙面：0.6m0.34KN/m2=0.204KN/m合计：2.309KN/m第四章 框架侧移刚度计算4.1横向框架侧移刚度计算：横梁线刚度ib=EcIb/L0, ib计算过程见表4-1；柱线刚度ic=EcIc/h, ic计

13、算过程见表4-2。表4-1横梁线刚度ib计算表类别Ec/(N/ mm2)bxh/mmxmmIb/ mm4L/mmEcIb/L/Nmm1.5EcIb/L/Nmm2.0EcIb/L/Nmm边横梁3.0x104250x6004.50x10960002.25x10103.375x10104.50x1010走道梁3.0x104250x6004.5x10924005.625x10108.438x101011.25x1010表4-2柱线刚度ic计算表类别Ec/(N/ mm2)bxh/mmxmmIc/ mm4hc/mmEcIb/h/Nmm标准层3.00x104500x5005.208x10936004.34x

14、1010首 层3.00x104600x6001.08x101053506.06x1010 柱的侧移刚度按公式DC=c12ic/h2计算。根据梁柱线刚度比K的不同，图1-6中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。详见表4-3、4-4和4-5 表4-3中框架柱侧移刚度D值（N/mm） 表4-4边框架柱侧移刚度D值(N/mm) 表4-5楼梯间框架柱侧移刚度D值(N/mm) 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度D见表4-6表4-6横向框架层间侧移刚度(N/mm)层次123Di427948606792606792 由表4-6知，D1/D2=427948/

15、606792=0.7050.7,故该框架为规则框架。二、纵向框架侧移刚度计算：纵梁线刚度ib的计算过程见表4-7；类别Ec/(N/ mm2)bxh/mmxmmI0/ mm4L/mmEcIb/L/Nmm1.5EcIb/L/Nmm2.0EcIb/L/Nmm纵梁13.0x104250x6004.50x10960002.14x10103.21x10104.28x1010纵梁23.0x104250x6004.5x10945003.0 x10104. 5x10106.0x1010本工程中纵、横柱线刚度相同，计算过程同表4-2。柱线刚度ic计算表类别Ec/(N/ mm2)bxh/mmxmmI0/ mm4hc

16、/mmEcIb/h/Nmm标准层3.00x104500x5005.208x10936004.34x1010首 层3.00x104600x6001.08x101053506.06x1010 柱的侧移刚度按公式DC=c12ic/h2计算。根据梁柱线刚度比K的不同，图1-6中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。 表4-8中框架柱侧移刚度D值（N/mm） 表4-9边框架柱侧移刚度D值(N/mm) 表4-10楼梯间框架柱侧移刚度D值(N/mm) 将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度D见表4-11表4-11横向框架层间侧移刚度(N/mm)层次123Di4

17、37830550784550784 由表4-6知，D1/D2=437830/550784=0.7950.7,故该框架为规则框架。第五章 屋面及楼面板配筋计算5.1屋面板配筋计算5.1.1屋面板平面布置图 5.1.2屋面板配筋计算采用弹性分析方法求双向板，利用已有的计算系数计算板在两个方向的跨中、支座弯矩，在求跨中弯矩时，将荷载分为对称荷载（G+Q/2）和反对称荷载（Q/2），在对称荷载作用下，按四边固定；在反对称荷载作用下，按四边简支分别求出相应的跨中弯矩；总跨中弯矩即为上述两部分弯矩之和。在求支座负弯矩时，将全部荷载（G+Q）作用于各区格，按四边固定求出支座负弯矩。相应的弯矩=弯矩系数相应均

18、布荷载值板的较短方向计算跨度一、A区板配筋计算 =4.5m，=6m，=0.75，按双向板计算1、荷载值 恒荷载设计值：g=1.24.355=5.226(KN/m2) 活荷载设计值：q=1.40.5=0.7(KN/m2)荷载组合：支座最大负弯矩：g+q=5.926(KN/m2)跨中最大正弯矩： 对称荷载：g+q/2=5.576(KN/m2) 反对称荷载： q/2=0.35(KN/m2)2、弯矩系数 查四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表（泊松比=1/6）得： 对称荷载作用下的弯矩系数mx1=0.0364my1=0.0263 反对称荷载作用下的弯矩系数mx2=0.0673my2=0.0420 支座

19、弯矩系数 =-0.0729 =-0.08373、计算弯矩 跨中弯矩 =0.03645.5764.54.5+0.06730.354.54.5 =4.586(KNm) =0.02635.5764.54.5+0.04200.354.54.5 =3.26(KNm) 支座弯矩 =-0.07295.9264.54.5=-8.748(KNm) =-0.08375.9264.54.5=-10.04(KNm)4、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B10钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 100-20-10/2=75(mm) 方向跨

20、中截面有效高度：100-20-15=65(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，板配筋选用HRB335，=300N/mm2。配筋计算结果见下表：二、B区板配筋计算 =6m，=2.4m，=2.52，按单向板计算1、荷载组合设计值 由可变荷载效应控制的组合： g+q=1.24.355+1.40.5=5.926(KN/m2)由永久荷载效应控制的组合： g+q=1.354.355+1.40.70.5=6.369(KN/m2)故取由永久荷载效应控制的组合：g+q=6.369(KN/m2)2、计算弯矩 取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区

21、格板的计算跨度为=2400mm。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为；跨中弯矩 =0.16.3692.42.4=3.67(KNm) 支座弯矩 =-16.3692.42.4/14=-2.62(KNm)3、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，截面有效高度： 100-20-8/2=76(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。板配筋选用HRB335，=300N/mm2；混凝土采用C30，=14.3N/mm2。配筋计算结

22、果见下表：；三、C区板配筋计算 =3m，=6m，=0.5，按双向板计算1、荷载值 恒荷载设计值：g=1.24.355=5.226(KN/m2) 活荷载设计值：q=1.40.5=0.7(KN/m2)荷载组合：支座最大负弯矩：g+q=5.926(KN/m2)跨中最大正弯矩： 对称荷载：g+q/2=5.576(KN/m2) 反对称荷载： q/2=0.35(KN/m2)2、弯矩系数 查四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表（泊松比=1/6）得： 对称荷载作用下的弯矩系数mx1=0.0551my1=0.0188 反对称荷载作用下的弯矩系数mx2=0.0994my2=0.0335 支座弯矩系数 =-0.07

23、84 =-0.011463、计算弯矩 跨中弯矩 =0.05515.57633+0.09940.3533 =3.078(KNm) =0.01885.57633+0.03350.3533 =1.048(KNm) 支座弯矩 =-0.07845.92633=-4.181(KNm) =-0.11465.92633=-6.112(KNm)4、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B10钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 100-20-10/2=75(mm) 方向跨中截面有效高度：100-20-15=65(mm)支座处h0均为75

24、mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，板配筋选用HRB335，=300N/mm2。配筋计算结果见下表：四、D区板配筋计算 =2.4m，=4.5m，=0.533，按双向板计算1、荷载值 恒荷载设计值：g=1.24.355=5.226(KN/m2) 活荷载设计值：q=1.40.5=0.7(KN/m2)荷载组合：支座最大负弯矩：g+q=5.926(KN/m2)跨中最大正弯矩： 对称荷载：g+q/2=5.576(KN/m2) 反对称荷载： q/2=0.35(KN/m2)2、弯矩系数 查四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表（泊松比=1/6）得： 对称荷载作用下的弯矩系数

25、mx1=0.0402my1=0.0114 反对称荷载作用下的弯矩系数mx2=0.0950my2=0.0351 支座弯矩系数 =-0.0819 =-0.05703、计算弯矩 跨中弯矩 =0.04025.5762.42.4+0.0950.352.42.4 = 1.482(KNm) =0.01145.5762.42.4+0.03510.352.42.4 =0.437(KNm) 支座弯矩 =-0.08195.9262.42.4=-2.80(KNm) =-0.05705.9262.42.4=-0.332(KNm)4、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（

26、短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 100-20-8/2=76(mm) 方向跨中截面有效高度：100-20-12=68(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，板配筋选用HRB335，=300N/mm2。配筋计算结果见下表：5.2楼面板配筋计算5.2.1楼面板平面布置图 5.2.2楼面板配筋计算计算原理及步骤同屋面板配筋计算 楼面荷载值 恒荷载设计值：g=1.23.584=4.30(KN/m2) 活荷载设计值：q=1.42=2.8(KN/m2)荷载组合：支座最大负弯矩：g+q=7.10(KN/m2)跨中最大

27、正弯矩： 对称荷载：g+q/2=5.7(KN/m2) 反对称荷载： q/2=1.4(KN/m2)一、A区板配筋计算 =4.5m，=6m，=0.75，按双向板计算1、弯矩系数 查四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表（泊松比=1/6）得： 对称荷载作用下的弯矩系数mx1=0.0364my1=0.0263 反对称荷载作用下的弯矩系数mx2=0.0673my2=0.0420 支座弯矩系数 =-0.0729 =-0.08372、计算弯矩 跨中弯矩 =0.03645.74.54.5+0.02631.44.54.5 =4.95(KNm) =0.06735.74.54.5+0.04201.44.54.5 =8

28、.96(KNm) 支座弯矩 =-0.07297.104.54.5=-10.48(KNm) =-0.08377.104.54.5=-12.03(KNm)3、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 100-20-8/2=76(mm) 方向跨中截面有效高度：100-20-12=68(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，板配筋选用HRB335，=300N/mm2。配筋计算结果见下表：二、B区板配筋计算 =6m，=2.4m，=2.

29、5，按单向板计算1、荷载组合设计值 由可变荷载效应控制的组合： g+q=1.23.584+1.42.5=7.8(KN/m2)由永久荷载效应控制的组合： g+q=1.353.584+1.40.72.5=7.29(KN/m2)故取由可变荷载效应控制的组合：g+q=7.8(KN/m2)2、计算弯矩 取1m板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B区格板的计算跨度为=2400mm。如果B区格板两端是完全简支的情况，则跨中弯矩为，考虑到B区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取；B区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为；跨中弯矩 =0.17.82.42.4=4.493

30、(KNm) 支座弯矩 =-17.82.42.4/14=-3.21(KNm)3、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，截面有效高度： 100-20-8/2=76(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。板配筋选用HRB335，=300N/mm2；混凝土采用C30，=14.3N/mm2。配筋计算结果见下表：；三、C区板配筋计算 =3m，=6m，=0.5，按双向板计算1、弯矩系数 查四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表（泊松比=1/6）得： 对称荷载作用下的弯矩系数mx1=0.0551my1=0.0188 反对称荷载作用下的弯矩系数mx2=0.0994my2=

31、0.0335 支座弯矩系数 =-0.0784 =-0.011462、计算弯矩 跨中弯矩 =0.05514.6533+0.09941.433 =3.56(KNm) =0.01884.6533+0.03351.433 =1.21(KNm) 支座弯矩 =-0.07847.1033=-5(KNm) =-0.11467.1033=-7.32(KNm)3、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 100-20-8/2=76(mm) 方向跨中截面有效高度：100-20-12=68(mm)支座处h

32、0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，板配筋选用HRB335，=300N/mm2。配筋计算结果见下表：四、D区板配筋计算 =2.4m，=4.5m，=0.533，按双向板计算1、荷载值 恒荷载设计值：g=1.23.584=4.3(KN/m2) 活荷载设计值：q=1.42.5=3.5(KN/m2)荷载组合：支座最大负弯矩：g+q=7.8(KN/m2)跨中最大正弯矩： 对称荷载：g+q/2=6.05(KN/m2) 反对称荷载： q/2=1.75(KN/m2)2、弯矩系数 查四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表（泊松比=1/6）得： 对称荷载作用下的弯矩系数

33、mx1=0.0402my1=0.0114 反对称荷载作用下的弯矩系数mx2=0.0950my2=0.0351 支座弯矩系数 =-0.0819 =-0.05703、计算弯矩 跨中弯矩 =0.04026.052.42.4+0.0951.752.42.4 = 2.36(KNm) =0.01146.052.42.4+0.03511.752.42.4 =0.75(KNm) 支座弯矩 =-0.08197.82.42.4=-3.68(KNm) =-0.05707.82.42.4=-2.56(KNm)4、截面设计 板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在

34、长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）： 100-20-8/2=76(mm) 方向跨中截面有效高度：100-20-12=68(mm)支座处h0均为76mm。 截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数=0.95，板配筋选用HRB335，=300N/mm2。配筋计算结果见下表：第六章横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算6.1 3轴横向框架计算简图及内力计算6.1.1 恒荷载作用下横向框架计算简图一、计算单元取3轴线横向框架进行计算，计算单元跨度为6.3米，如图6-1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则

35、通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用着集中力矩。 图6-1 横向框架计算单元二、荷载计算1) 恒载计算：各层梁上作用的恒载计算简图如图6-2所示： 图6-2 各层梁上作用的恒载对于第3层：在图6-2中，q1，q1代表横梁自重为均布荷载形式。 q1=3.295KN/m q1=3.295KN/mq2和q2分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载，由图6-1所示几何关系得。 q2=4.355x3.15=13.718KN/m q2=4.355x2.1=9.146KN/m p1、p2分别为由边纵梁、中纵梁

36、直接传给柱的柱的恒载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载，计算如下：p1=(3.0x2x1/2)x2+1.5x(2+6)/2x4.355+3.295x6.0+1.602x6/2+3.173x0.60x6.0=75.194KN P2=(3.0x2x1/2)x2+1.5x(2+6)/2+2x1.2x(3.0 +2.0)/2x4.355+3.295x6.0+1.602x6/2=102.966KN集中力矩 M1= p1e1=75.194x(0.5-0.25)/2=9.4KNM M2= p2e2=102.966x(0.5-0.25)/2=12.87 KNM对于2层，q1包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。其他荷载计算方法同四层，结果为:q1=3.295+3.68x3=14.335KN/m q1=3.295KN/mq2=3.584x3.0=10