高支撑模板方案(专家论证方案).doc

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1、目 录一 编制依据1二 工程概况1三 模板支撑架的构造和施工要求2四 计算书8第一节、板（180厚，层高5.15m）8第二节、板（120厚，层高6.6m）16第三节、梁（240750，层高5.15m）24第四节、梁（3001300，层高5.15m）42第五节、梁（3002450，层高5.15m）60第六节、梁（240850，层高6.6m）78第七节、剪力墙（350厚、6.6m高）96第八节、柱（5001100，5.15m高）105第九节、柱（600600，6.6m高）118第十节、柱（740840，6.6m高）131附图：附图一：5.15m模板支撑体系局部立面图附图二：5.15m模板支撑体系局

2、部平面图附图三：6.6m模板支撑体系局部立面图附图四：6.6m模板支撑体系局部平面图一 编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；品茗施工安全设施计算软件二 工程概况乐清香格里拉海景园工程，位于乐清市蒲岐镇北门街村，东至东干河，南至高速公路绿化隔离带，西、北至城市道路。本工程由XXX房地产开发有限公司投资建设，XX工程项目管理咨询有限公司监理，XX建筑设计研究院有限公司

3、设计，XXX综合工程勘察院勘察，XXX建筑工程有限公司施工单位，质量由XX市建设工程质量监督站监督，安全由XX市施工安全监督站监督。 本工程共有7栋建筑组成，地下一层，地上16-21层，总建筑面积94211 m2，结构体系为框架剪力墙结构，基础采用机械钻孔灌注桩基础。本工程属亚热带海洋性季风气候，温暖湿润，雨量充沛，四季分明，全年无严寒酷暑。本地区基本风压0.70kn/m2，基本雪压为0.35kn/m2。建筑工程等级为一级，耐火等级为一级，屋面防水等级为II级。抗震设防烈度为六度，建筑使用年限为50年。本工程所用排架采用483.5钢管搭设。考虑到市场的钢管质量参差不齐，采用483.2计算。搭设

4、方式详见模板、排架方案，按温州市建设局有关文件规定，搭设高度超过4米的称为高支撑架，对高支撑架必须编制专项方案，故本方案针对乐清香格里拉海景园工程的高支撑排架专项编制，本工程高支撑架主要有以下部位：主要构件参数表构件类型剪力墙柱子梁板主 要 截 面 参 数地下室4.95、5.15米35060060070070074084050011002407503001300300245035012004001100180一层6.6米3506006006008406009305001100740840240600240650240750240850120、1001、地下室层高为4.95m、5.15m等，层高

5、取5.15m，结构顶板板厚为180，模板支撑架立杆步距取1.5m，立杆纵距取0.8m，横距取0.9m。（详见附图一、二）2、首层层高6.6m，楼板板厚最大值为120mm，模板支撑架立杆步距取1.5m，立杆纵距取1m，横距取0.9m。（详见附图三、四）3、地下室层高为4.95m、5.15m等，层高取5.15m，梁截面取240750、3001300、3002450。梁截面小于240750按240750搭设，立杆沿梁跨度方向间距1m，步距为1.5m；梁截面大于240750，小于3001300按3001300搭设，立杆沿梁跨度方向间距0.8m，步距为1.5m；梁截面大于3001300，小于300245

6、0按3002450搭设，立杆沿梁跨度方向间距0.6m，步距为1.5m；采用可调顶托支撑。4、首层层高6.6m，楼板板厚最大值为120mm，梁截面取240850，立杆沿梁跨度方向间距1m，步距为1.5m。考虑到高支撑架区域，结构混凝土采用二次完成浇捣完成，即先浇墙、框架柱，浇捣至梁底，再浇捣梁板结构混凝土。楼板排架搭设时，框架柱已经浇捣完成，这从很大意义上增强了排架的整体稳定性。在承重架关键部位要选用较新的钢管、扣件。三 模板支撑架的构造和施工要求一、材料要求模板材料不仅要满足强度、刚度和稳定性，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 板模板(扣件钢管架) 面板采用18mm 胶合面板，板底采

7、用50mm100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管（计算时采用483.2，下同）。梁模板(扣件钢管架) 面板采用18mm 胶合面板，梁侧采用50mm100mm方木（内楞）现场拼制，圆钢管483.5（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用50100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。 墙、柱模板采用18mm 厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，墙主楞采用483.5钢楞，次楞采用483.5钢楞；柱竖楞采用483.5钢楞，柱箍采用圆钢管483.5围檩加固；采用可回收M12对拉

8、螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固（尽量取45）。扣件和钢管必须经过性能检测合格后方可使用。二、构造要求1、模板立杆必须设置纵横向扫地杆；2、立杆接长必须采用对接扣件，接头必须水平错开布置；3、满堂模板支架四边与中间每隔4排立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；4、高于4m的模板支架，两端与中间每隔4排立杆，从顶向下每隔两步设置水平剪刀撑，剪刀撑成450600角设置，沿支架四周外立面应满设剪刀撑，剪刀撑角度为450时，剪刀撑跨越立杆根数为7根，600时剪刀撑跨越立杆根数为6根。柱墙如果采用二次浇捣，剪刀撑间

9、距可设为不大于80008000。5、每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不应小于6m；6、梁板模板高支撑架采用单立杆，立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；梁截面高度大于1300设置侧面支撑或斜撑，条件允许情况下采用二次浇捣。7、扫地杆离地200mm，水平横杆第一根离地1.8m，上部间距不得大于1.5m/道；8、在任何情况下，高支撑架的顶部与底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；9、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；三、搭设要求1、先搭设梁部立杆，后搭设平板立杆；2、紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧；3、确保每个扣

10、件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；5、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于JGJ130-2001规范的规定。四、施工使用的要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；不要使楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度300mm以上，接近这一高度时应停止泵送，或将泵管头子转向；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；3、浇筑前做好对看模

11、人员的交底，浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。五、模板安装（一）保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实。（二）基本项目其允许偏差项目应符合相关施工规范及验收标准，并符合下表要求：项 目允许偏差（MM）检 查 方 法柱、墙轴线位移5尺 量 检 查底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查梁、柱、墙截面内部尺寸4 ，5尺 量 检 查垂直度6用2M托线板检查表面平整度5用2M靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位置3拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中

12、心线位置3外露长度10，0预留洞中心线位移10截面内部尺寸10，0六、模板拆除1、墙柱模板拆除在砼强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护条件砼强度达到1.0mpa后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用橇棍在模板底部橇动，严禁在上口橇动、晃动或用大锤砸模板、拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，在大钢模板面板边框刷好脱模剂且每次进行全面检查和维修作好模板质量评定记录，保证使用质量。2、顶板模板拆除顶板模拆除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告，并应符合下表的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一

13、端开始，防止坠落人或物造成质量事故。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件/100顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。七、安全技术措施（一）、模板施工前的安全技术交底（1）模板安装操作人员应严格按模板工程设计的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。（2）模板工程作业高度在2m和2m以上时，要根据高空作业安全技术

14、规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。（3）临街及交通要道地区施工应设警示牌，避免伤及行人。（4）操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、独立粱及其他狭窄而无防护栏的模面上行走。（5）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。（6）两季施工、高耸结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于4。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。（7）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免

15、发生倒塌或模板位移。（二）、拆模的安全技术要求（1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工及验收规范的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）在拆模过程中。如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（3）拆模时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。（4）拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛

16、掷模板。（6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。（7）模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 （8）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。（9）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（10）夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。

17、做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。八、应注意的质量问题和处理方法该部位梁模板容易产生的问题是：墙身不直，侧面鼓出，尺寸加大，所以应在墙身内设置固定筋。防止尺寸偏差过大，保证墙身的垂直度。1、模板安装前，应熟悉设计图纸和构造大样图、放线图。2、合理地选择模板安装顺序，一般情况下模板自下而上地安装，在安装过程中，可设临时支撑稳住模板，待安装完毕且校正无误后才固定。3、模板安装应与钢筋绑扎、水电安装等工种密切配合。4、 模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、标高及各部分的截面尺寸。模板接缝应紧密，缝隙大的要堵严。5、 浇筑混凝土时，

18、要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、鼓胀、漏浆、支撑松动等现象，应及时采取有效措施予以处理。九、现场应急措施针对在施工过程中可能发生的一些危险，如高空坠落、物体打击、坍塌、触电、火灾、机械伤害等，特制定了施工现场应急预案，详细措施见施工现场应急专项预案。四 计算书第一节、板（180厚，层高5.15m）一、综合说明本例模板支撑架高5.15米，施工总荷载10.704kN/m2，根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006属高大模板工程，设计范围包括：楼板，长宽7.5m7.2m，楼板厚0.18m。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为5.15m，立杆步距h（上下水平杆轴

19、线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取0.8m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底

20、模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为：w800182/6=4.32104mm3；模板自重标准值：x10.30.8 =0.24kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.18240.8 =3.456kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.181.10.8 =0.158kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x410.8 =0.8kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520.8=1.6kN/m。g1 =(x

21、1+x2+x3)1.35=(0.24+3.456+0.158)1.35=5.203kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(0.8+1.6)1.4 =3.36kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.2030.32-0.1173.360.32= -0.082kNm；（2）底模抗弯强度验算 = M/Wf =0.082106 /(4.32104)=1.903N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.903N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=

22、0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.2030.3+0.6173.360.3=1.559kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31558.555/(2100018)=0.13N/mm2；底模的抗剪强度=0.13N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=800183/12=3.888105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)l4

23、/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.24+3.456+0.158)3004/(1006000388800)+0.990(0.8+1.6)3004/(1006000388800)=0.173mm；挠度设计值 =Min(300/150，10)=2mm底模面板的挠度计算值 =0.173mm小于挠度设计值v =Min(300/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.18240.3=1.296kN/m；板中钢筋自重标准值：x

24、3=0.181.10.3=0.059kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.3=0.3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.3=0.6kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.09+1.296+0.059)1.35=1.951kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m；支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.9510.82-0.1171.260.82=-0.219kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3

25、； = M/Wf =0.219106/(8.333104)=2.631N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =2.631N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.9510.8+0.6171.260.8=1.559kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =0.468N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.468N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I

26、=501003/12=4.167106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677(0.09+1.296+0.059)8004/(10090004166666.667)+0.990(0.3+0.6)8004/(10090004166666.667)=0.204mm；挠度设计值 =Min(800/150，10)=5.333mm底模方木的挠度计算值 =0.204mm 小于 挠度设计值v =M

27、in(800/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.9510.8+1.21.260.8=2.927kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支

28、撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 9.6 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.706106/4.73103=149.225 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.633 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =149.225 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.633小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗

29、滑力按下式验算 NRc N=9.6kN；双扣件抗滑移力N=9.6kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力），根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=9.6kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/

30、m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.155.15=0.773kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=9.6+0.7731.35=10.643kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =Nut/(AKH)f -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.5102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1.5+20.1=1.7m；l0=kh=1.1671.3771.5

31、=2.41m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.377； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.41m；=l0/i=2.41103 /15.9=152；查规程附录C得 = 0.301；KH=1/(1+0.005(H-4)KH=1/1+0.005(5.15-4)=0.994； =N/(AKH)=10.643103 /(0.3014.51020.994)=79.029N/mm2；立杆的受压强度计算值 =79.029N/mm2 小于 立杆

32、的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut10.643kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.71.380.3040.6=0.176kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.6 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.38 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.

33、304；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.1760.81.52/10=0.038kNm；（2）立杆稳定性验算 = Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)+Mw/W=10.643103/(0.3014.51020.994)+0.038106 /(4.73103)=87.009N/mm2；立杆的受压强度计算值 =87.009N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。第二节、板（120厚，层高6.6m）一、综合说明本例模板支撑架高6.6米，施工总荷载8.671kN/m2，设计范围包括：楼板，长宽6.3m4.4m，

34、楼板厚0.12m。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为6.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距la取1m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽50mm，高100mm，布设间距0.35m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.2钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程，模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振

35、捣混凝土时产生的荷载等。三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.12241 =2.88kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.121.11 =0.132kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；

36、振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。g1 =(x1+x2+x3)1.2=(0.3+2.88+0.132)1.2=3.974kN/m；q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.9740.352-0.1174.20.352= -0.109kNm；（2）底模抗弯强度验算 = M/Wf =0.109106 /(5.40104)=2.016N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =2.016N/mm2小于抗弯强度设计值fm =15N/mm2，满足要求。（

37、3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.63.9740.35+0.6174.20.35=1.742kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31741.614/(2100018)=0.145N/mm2；底模的抗剪强度=0.145N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照

38、下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)l4/(100EI)+0.990(x4+x5)l4/(100EI)=0.677(0.3+2.88+0.132)3504/(1006000486000)+0.990(1+2)3504/(1006000486000)=0.268mm；挠度设计值 =Min(350/150，10)=2.333mm底模面板的挠度计算值 =0.268mm小于挠度设计值v =Min(350/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.35=0.105kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.12

39、240.35=1.008kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.121.10.35=0.046kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.35=0.35kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.35=0.7kN/m；g2 =(x1+x2+x3)1.2=(0.105+1.008+0.046)1.2=1.391kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.35+0.7)1.4=1.47kN/m；支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.39112-0.1171.4712=-0.311kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W

40、=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； = M/Wf =0.311106/(8.333104)=3.733N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =3.733N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.3911+0.6171.471=1.742kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =0.522N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.522N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹

41、性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.99(x4+x5)la4/(100EI)=0.677(0.105+1.008+0.046)10004/(10090004166666.667)+0.990(0.35+0.7)10004/(10090004166666.667)=0.486mm；挠度设计值 =Min(1000/150，10)=6.667mm底模方

42、木的挠度计算值 =0.486mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。（三）板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.035kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.3911+1.21.471=3.294kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下： 支撑钢管计算简图 支撑钢管

43、计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 9.442 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.782106/4.73103=165.372 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.712 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =165.372 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.712小于最大允许挠度 v=min(900/150,10) mm,满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 NRc N=9.442kN；双扣件抗滑移力N=9.442kN小于 Rc=12kN ,满足要求。（五）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：