住宅楼高支模施工方案广东.doc

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1、高大模板施工方案工程名称：华夏新城二期三区6-9座 工程地点：中华路与教育路交汇处 施工单位：湖南省第五工程公司 编制单位：湖南省第五工程公司 编制人： 编制日期： 年 月 日审批负责人： 审批日期： 年 月 日目 录一、编制依据1二、工程概况2三、高支模支撑方案21、模板及支撑架的材料选取22、支撑系统的构造设计3四、高支模验算书41、楼板高支模计算42、梁高支模计算13五、高支模施工的安全管理281、高支模系统施工安全管理机构282、高支模施工注意问题28六、高支模施工方法281、门式架支撑系统安装282、梁、板模板安装303、验收及拆除的批准程序324、门式架高支模拆除325、安全技术措

2、施346、预防坍塌事故的安全技术措施357、预防高空坠落事故安全技术措施36七、混凝土浇筑方法及技术措施37八、监测措施38九、应急救援预案391、概况392、机构设置393、报警救援及其他联络电话394、人员分工与职责405、应急救援工作程序406、应急救援方法40一、编制依据1.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2000；2.木结构设计规程GB50005-2003；3.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；4.混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002；5.建筑施工计算手册2007版；6. 与本工程有关的结构施工图图纸等。二、工程概况工程名称: 华夏新

3、城二期三区6-9座建设单位: 广东省佛山市顺德区新振华房地产有限公司设计单位: 佛山市顺德建筑设计院监理单位: 顺德建设监理有限公司施工单位: 湖南省第五工程公司目标工期: 2008年10月28日本工程位于顺德区容桂中华路与教育路交汇处，楼高地上19层、地下一层，总高度63.1m，0.00标高相当于绝对标高3.600。其中分为A、B两板块，A分6-7座、B分8-9座；总建筑面积53281.7m2, 地下室面积4127.43m2. 地下层为车库,地上建筑面积为49154.28m2；首层为商铺和车库、二层为平台花园及住宅，二层以上为纯商住住宅。地下室层高3.5m，首层商铺层高为5.8m，二层以上为

4、标准层,层高为3m。A板块有伸缩缝一道分为6、7座、B板块有伸缩缝一道分为8、9座；首层剪力墙框架的主梁截面为200700、250700、400800、350900，最大垮度为7880mm，楼板厚度150、160、二层剪力墙框架的主梁截面为200700、250700、400800、350900，2001000，3001000，7001000，8001800，最大垮度为7880mm，楼板厚度150、160；次梁截面大部分为200500、200600次梁间距多数为18003000布置，多数主次梁相互垂直交叉及三角斜叉。 根据结构施工图图纸以下情况为本工程楼面模板支撑系统主要和最薄弱环节：（1）首层

5、商铺层高为5.8m，板厚160mm，最不利梁为KL69及KL73，梁截面尺寸为800mm1800mm及700mm1000mm 。 三、高支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用70mm70mm木枋。支撑系统：选用MF1219门式脚手架及配件、12对拉螺栓等。纵横水平拉杆：选用483.5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。垫板：采用脚手架配套底托，垫板为两条7070mm木枋并排垫放。2、支撑系统的构造设计本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统，管径为42，高架宽1219mm，高1930mm（图1），矮架

6、宽1219mm，高914mm（图2），对于8001800、7001000、6001000的大梁采用48钢管支模架。图1 图2 具体构造措施如下：（1） 梁侧模板采用18mm厚夹板，竖枋间距300，竖向设置一排穿梁螺栓12600mm，第一排设在梁底以上400mm（当梁高750 mm时必设穿梁螺栓）；梁底模板采用18mm厚夹板，梁底设置二层木枋，横枋采用7070木枋，间距300，纵枋采用7070木枋，支顶采用门式架，排距为600；楼面模板采用18厚夹板，板底设置二层木枋，横枋采用7070木枋，间距300，纵枋采用7070木枋，支撑采用门式架，排距为600。（2）为加强门式架的整体刚度，门式架搭设必

7、须保证架身垂直，纵横向基本顺直，并采用48钢管设置纵向水平拉杆，在脚手架的顶层、底层设置，水平拉杆用扣件与门式架扣紧。剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置，剪刀撑与地面倾角为4560，用扣件与门式架扣紧。（3）离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上 。（4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，等模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求是，起拱高度应为跨度的13。（5）所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到50以上方可继续搭设。上一层高支模施工时，下一层支架不能拆除，以便荷载能安全传至基础上。组合门式架时，采取高架在下，矮架在

8、上的原则。四、高支模验算书1、楼面高支模计算楼面模板支撑计算以二层楼板（商铺）为例(1)、计算参数:结构板厚=160mm，层高=5.80m；模板材料为：夹板,底模厚度=18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门架间横向间距600mm,门架间纵向间距600mm。(2)、楼板底模验算1)、底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度 板厚 系数 设计值底模自重 0.50 kN/m2 1.0 1.2 = 0.60 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.16 1.2 = 4.61 kN/m钢筋荷

9、载 1.10 kN/m2 1.0 0.16 1.2 = 0.21 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.92 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 5.42 kN/m2)、楼板底模板验算底模厚度=18mm,板模宽度=1000mm；木模板抵抗矩W=bh2 /6=100018.002/6=54000mm3；木模板惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。抗弯强度验算计算简图第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数=五跨。a 、荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L

10、2 =-0.1058.920.302106=-84294N.mmb 、荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1055.420.302106=-51220N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0785.420.302106=38049N.mmC、施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN 跨中弯矩系数KM=0.2M4=KMPL=0.203.500.30106=210000N.mm支座弯矩系数KM=-0.10M5=KMPL=-0.103.500.30106=-105000N.mmM1=-842

11、94N.mmM2M5=-156220N.mmM3M4=248049N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为验算的弯矩。M=248049N.mm=0.25kN.m=M/W=248049/54000=4.6N/mm2 楼板底模抗弯强度=M/W=4.6N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数KV=0.606V=KVq1L=0.6068.920.301000=1623N=1.62kN=3V/（2bh）=31623/(2100018)=0.14N/mm2 楼板底模抗剪强度=3V/(2bh)=0.14N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算荷载不包振捣

12、砼荷载,则计算荷载q2=5.42N/mm挠度系数K=0.644=K q2L4/(100EI)=0.6445.423004/(1009000.00486000)=0.07mm=300/400=0.75mm楼板底模挠度V=0.07mm小于0.75mm,满足要求。3) 、第一层龙骨验算第一层龙骨采用木枋b=70mm,h=70mm；木枋抵抗矩W=bh2/6=70702/6=57167mm3；木枋惯性矩I=bh3/12=70703/12=2000833mm4。抗弯强度验算门架宽度1200mm，门架间横向间距=600mm；第一层龙骨间距300mm,计算跨数二跨；第一层龙骨受均布荷载q=q1第一层龙骨间距/

13、计算宽度=8.920.30/1.0=2.68kN/m计算简图弯矩系数KM=-0.094最大弯矩为Mmax=KMqL2=-0.0942.681.22=-360000N.mm=-0.36kN.m=M/W =360000/57167=6.3N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=M/W=6.3N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算剪力系数Kv=0.531V=KVqL=0.5312.681.21000=1708N=1.7kN=3V/（2bh）=31708/(27070)=0.52N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.52N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。 挠度验算

14、q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=5.420.30/1.0=1.63kN/m挠度系数K=0.183最大挠度为 max=KqL4/(100EI)=0.1831.6312004/(10090002000833)=0.34mm=1200/400=3.00mm 第一层龙骨挠度V=0.34mm小于3.00mm,满足要求。4)、第二层龙骨验算第二层龙骨采用单枋b=70mm,h=70mm；抵抗矩W170702/6=57167mm3惯性矩I170703/12=2000833mm4门架纵向间距600.00mm,计算跨数三跨。抗弯强度验算P=1.0312.681200=3316N计算简图弯矩系数KM=-0.175

15、最大弯矩为Mmax=KMPL=-0.1753316600=-345577N.mm=-0.35kN.m=M/W=345577/57167=6.05N/mm2第二层龙骨抗弯强度=M/W=6.05N/mm2小于13.00N/mm2,满足要求。抗剪强度验算 剪力系数KV=0.650 V=KVP=0.6503316=2155N=2.16kN =3V/(2bh)=32155/(127070)=0.66N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=3V/(2bh)=0.66N/mm2小于1.40N/mm2,满足要求。挠度验算 挠度系数K=1.146 P=5.421.031(0.6+0.30)1000=5031N =KPL

16、3/(100EI)=1.14650316003/(1009000.002000833)=0.69mm =600/400=1.50mm 第二层龙骨挠度V=0.69mm小于1.50mm,满足要求。5)、门架承载力验算传至每个门架立柱的力的系数=2.150传至每个门架立柱的力NQK1 =2.1503316=7.13kN每个门架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)0.601=0.54kN每个门架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =7.13+0.54=7.67kN 单MF1219榀门架与交叉支撑重量=0.1600kN每个门架立杆沿高度重量NGK=(5.80-0.16-1.9

17、0)0.08+(1.2+0.60)0.0384=0.369kN门架总承载力=1.2NGK+1.4NGK=1.20.369+1.47.67=11.2kN查(JGJ128-2000)规范每个门架立柱的承载力(N)40.162=20.08kN门架承载力11.2kN小于20.08kN,满足要求。6)、门架立杆支承面受冲切承载力验算立杆设配套底座100100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）支承楼板厚=160mm上部荷载为： F=11.2+1.900.08+(1.2+0.60)0.03841.2=11.43kN s =2.00 ft=1.43N/mm2 hO=160-20=140.00mm h =

18、1.00 =0.41.2/s =1.00 pc,m =1.00 N/mm2 Um=4100=400mm（0.7h ft0.15pc,m）Um hO=(0.711.43+0.151)1.00400.00140.00)/1000=64kN 受冲切承载力64kN大于14.36kN,满足要求。7)、地基承载力验算 立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求 Pfg P=N/A=11.43/0.01=1143kN/m2 其中 P立杆基础地面的平均压力(kN/m2)； A基础底面面积(m2)，A=0.01m2； N上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=14.36kN； fg地基承载力设计值(kN/

19、m2)； fg=kc fgk =1.011440.00=11440.00kN/m2 其中 kc地基承载力调整系数，kc=1.0； fgk混凝土抗压强度设计值(C30砼受压fc=14300.00kN/m2,因截面长边小于300mm)fgk=14300.000.8=11440.00kN/m2； 地基承载力P=1143kN/m211440.00kN/m2,满足要求。(3)、计算结果底模18mm，第一层龙骨采用单枋b=70mm，h=70mm，间距300mm；第二层龙骨采用单枋b=70mm，h=70mm；门架间横向间距600mm，门架纵向间距600mm。580058002、梁高支模计算梁高支模计算以二层

20、最不利梁为KL69，截面尺寸为800mm1800 mm为例:梁的支撑立杆用48钢管加上托作竖向支撑杆件，梁底设3条钢管，横向间距为600mm，纵向间距为为500mm，水平杆步距为1500mm，沿梁纵向每隔1500mm间距设横向剪刀撑，沿梁两侧立杆设二道剪刀撑。梁侧次楞（7070方木）沿梁高布置，梁高1800mm时，根数为5根，间距约为350 mm一道； 梁高1000mm时，根数为4根，间距约为300mm一道。外楞（248 3.5钢管）的间距为500 mm。梁侧模采用12mm对拉螺栓加固，从梁底200mm起布置第1道，穿梁螺栓根数及间距：当梁高为1800时为5根，间距： 400mm，400mm，

21、400mm； 当梁高为1000时为3根，间距： 300mm，400mm；沿梁纵向间距500一道。12穿心螺栓加248钢管及蝴蝶扣压实固定。梁底支撑松木方7070，沿梁纵向按200mm间距搭设，托梁材料为48 3.5钢管(单钢管) ；可调上托伸长不大于300 mm。每根立杆底部垫设40mm厚200mm宽、长200mm以上的木板。梁模支撑大样详见附件一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):160.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支

22、撑架搭设高度H(m)：3.8；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.6；采用的钢管类型为483.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6

23、；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，400mm，400mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2

24、；次楞龙骨材料：木楞,，宽度70mm，高度70mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T - 混凝土的入模温度，取20.000；V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；1- 外加剂影响修正系数

25、，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、43.2 kN/m2，取较小值43.2kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 面板的最大弯距(N.mm)；W - 面板的净

26、截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3；f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.543.20.9=23.33kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 23.33+1.260 =24.6 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.124.63502 = 3105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.69105 / 2.70104=11.13N/m

27、m2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =11.13N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 43.20.5 = 21.6N/mm；l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm；E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.63504/(10095002.43105) = 0.95mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250

28、 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.95mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 707021/6 = 57.2cm3；I = 707031/12 =200cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 内楞的最大弯距(N.mm)；W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(N/

29、mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q = (1.243.20.9+1.420.9)0.35=17.2kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm；内楞的最大弯距: M=0.117.2500.002= 4.3105N.mm；最大支座力:R=1.117.20.5=9.46 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.3105/5.72104 = 7.52N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 7.52N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E -

30、 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =43.20.35= 15.12N/mm；l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；I-面板的截面惯性矩：I = 2.16106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67715.125004/(100100002.16106) = 0.3 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.3mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.46kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，

31、外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；200400400400400400200外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2)M - 外楞的最大弯距(N.mm)；W - 外楞的净截面抵抗矩；f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.27 kN.m外楞最大计算跨度: l = 400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.27106/1.02104 = 1

32、25.026 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =125.026N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.499 mm外楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.499mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁

33、螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =38.40.50.4 =7.68 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=7.68kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋

34、自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8001818/6 = 4.32104mm3；I = 800181818/12 = 3.89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 计算的最大弯矩 (kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.800.90=39.66kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN

35、/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=39.66+0.30+2.02=42kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0.10420.22=0.17kN.m； =0.17106/4.32104=3.94N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.94N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）

36、0.80= 37KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm；E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: =0.677372004/(10095003.89105)=0.11mm；面板的最大挠度计算值: =0.11mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 200 / 250 = 0.8mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= (24+1.5)1.80.2=9.18kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：

37、q2 = 0.350.2(21.8+0.8)/ 0.8=0.39 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.2=0.9 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.29.18+1.20.39=11.5kN/m；活荷载设计值 P=1.40.900=1.260 kN/m；荷载设计值 q = 11.5+1.260 = 12.76 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=877/6 = 0.653102 cm3；I=8777/12 = 2.3102 cm4；3.支

38、撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:其中 a=(1.200-0.800)/2=0.200 m；c=0.800/2=0.400 m；跨中最大弯距 M=0.12512.760.4000.400+0.512.760.4000.200=0.78 kN.m；方木最大应力计算值 =780000/1.33105=5.86 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2；方木最大应力计算值 5.86 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=15.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:

39、其中最大剪力 V =12.760.400/2=2.55kN；方木受剪应力计算值 T=32550/(270.0070.00)=0.78 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.78 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:线荷载 q = 9.18 + 0.39 = 9.57 kN/m；方木最大挠度:=9.57400(810003-440021000+4003)/(384100002.3106)=3.2 mm；方木的挠度设计值

40、=1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度 =3.2mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 4.589 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.587 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.402 mm ；最大支座力 Rmax = 12.812 kN ；最大应力 = 0.5

41、87106 /(5.08103 )=115.635 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 115.635 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.402mm小于500/150与10 mm,满足要求!九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =12.812 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.8=0.59 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(

42、1.00-0.80)/2)0.500.35=0.126 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.80)/2)0.500.16(1.50+24.00)=1.47 kN；N =12.812+0.59+0.126+1.47=15 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件