住宅楼工程主体模板工程技术施工方案.doc

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1、模板工程施工方案一、 工程概况：工程名称：壹品新筑住宅小区建设单位：太仓市新华置业发展有限公司设计单位：南通中房建筑设计院有限公司本工程为岳阳路与锦州路交界处，太仓市新华置业发展有限公司开发，南通中纺建筑设计研究院有限公司设计，太仓润建工程项目管理有限公司监理，南通宏华建筑安装有限公司承建。地下车库为筏板基础，六栋多层基础位于车库筏板基础内部。本工程结构设计使用年限：50年。包括2栋六层、4栋七层（1层地下车库），最大建筑高度26.717m（屋脊），总建筑面积约为26914平方米。本工程按七度抗震设防，安全等级为二级，建筑场地类别为类，抗震类别为乙类，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级二级，地

2、下室防水等级二级。地基基础设计等级为乙级。设计年限为50年，耐火等级为一级。设计室内标高0.00相当于黄海高程3.90、3.75、3.60m，室内外高差为0.300m。二、 主体结构模板施工方法和质量保证措施1、模板的选用和支模方式（1）、框架梁、次梁模板梁底模、侧模均采用九夹板和50mm100mm方木，预先拼成整块模板，当梁高大于600mm时，加横向双钢管围檩，采用14拉杆对拉。梁下部支撑排架为483.5mm钢管，每根梁二侧各一排，钢管间距900mm，步距1200mm（当梁高大于1100时钢管间距为800mm）。排架按设计设水平杆、扫地杆、斜撑并与板支撑系统连成整体。钢管上铺设50mm100

3、mm方木做搁栅，间距不大于500mm，用铁丝扎牢。（2）、框架柱模板按柱断面尺寸，尽量采用整块镀膜竹胶板做侧模，竖向用50mm100mm方木做围檩，间距300mm。柱箍设计二种形式：一为型钢结构，选用槽钢14配以14拉杆，排距为500mm。一种为用483.5mm钢管（双根）做横向围檩，大断面柱（600mm600mm以上）增加14对拉螺杆。第一种方式较省工省料，装拆方便，为本工程主要采用方式。柱模限位做法同外墙限位。（3）、楼板模板采用大块九夹板铺底模，底部用50mm100mm方木做搁栅，间距300mm。平台支撑采用483.5mm普通脚手钢管及扣件搭设，钢管横向及纵向间距均为1.0m，步距为1.

4、2m。搭设技术要求除符合钢管扣件脚手应用技术规程外，支撑钢管相邻立杆对接接头要错开，同时立杆垂直度要控制在允许范围内。水平杆除按设计要求外，尚应增设剪刀撑。楼板模板应逐步采用早拆模技术：即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设，自成一体，在浇砼之前相互联接。浇灌后拆平台模时再分开，先（早）拆平台模及梁侧模板。保留梁底模板和支撑，待砼强度达到规定标准时，再拆梁支撑和梁底模，能加快钢管和模板的周转使用。（4）、剪力墙模板：均采用九夹板做模板、竖向围檩用50mm100mm方木，间距300mm。用双根483.5mm钢管做横向围檩，14穿墙螺杆对拉。拉杆的排距底部1m左右用400mm，上部均为500mm，间距均

5、为500mm。拉杆二端用3字型扣件14帽，下部二至三排扣件一端要用3只，配双螺帽。2、模板安装的制作要求项目允许偏差(MM)项 目允许偏差(MM)轴线5底模上表面标高5截面尺寸4，5层高垂直6相邻两板高底差2表面平整53、模板的拆除模板拆除应符合下列规定。（1）、不承重模板，在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正，不拆除模板，而受损后方可拆除。外墙模板拆除按本措施外墙砼一节规定时间拆除。（2）、承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应办理拆模审批手续。 梁：跨度8M时，R75%； 跨度8M时，R=100%； 板：跨度2M时，R50%； 跨度2M、8M时，R75%； 悬臂构件：

6、R=100%；（3）、已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，方允许承受全部设计荷载。施工中不得超载使用，严禁堆入过量建筑材料。当承受施工荷载大于设计荷载时必须经核算，加设临时支撑。4、模板工程质量保证措施（1）所有梁、墙均有翻样给出模板排列图和满堂架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。（2）暗柱、墙根部不得使用砼“方盘”， 而采用“井”字型，“”型钢筋限位，限位筋直径12毫米。（3）当梁跨度4米,悬挑梁跨度3米时，应按2起拱。 当梁跨度8米时，应按2起拱。（4）模板使用前，对变形，翘曲超出规范的应即刻退出现场，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾

7、清理干净，重新刷隔离剂。（5）在板、墙横板底部均考虑垃圾孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。（6）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工、关砌“看模”，发现问题及时报告施工组、技术组。（7）所有楼板、墙板内的孔洞模必须安装正确，并作加固处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。（8）此外，为了便于运输，可在每个楼层合理设置中转模板钢平台，尺寸另定，安装在楼层南面，拆下的模板搬运到钢平台上，再用塔吊将模板吊运到施工楼层上安装。下钢管九夹板胶合木模板12对拉螺杆14塑料管下钢管上钢管对拉螺杆及蝴蝶卡500

8、10050木枋上钢管剪力墙模板支设图10050木枋500 柱截面边长小于1000mm的柱子模板示意图柱截面边长大于1000mm的柱子模板示意图梁高大于或等于700mm的梁模板示意图梁高小于700mm的梁模板示意图1.04模板工程施工安全措施1、模板加工时，应加强对加工机械的检查，不得带故障操作，防止触电及机械伤害；2、模板的垂直运输严格按垂直运输机械操作规程进行，下方严禁站人，提升前应清除模板上的零散物料，防止坠落伤人。3、模板安装时，操作人员需有特别安全措施，以防人员坠落，同时操作面下按规范搭设卧式安全网；4、模板拆除时，严格按照各种模板的拆模要领进行，避免造成人员伤害；5、模板拆下后，按要

9、求进行堆放或周转，并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。1.05地下室特殊单元顶板模板支架计算根据本工程特点，高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。本计算书还参照施工技术2002.3.、高支撑架设计和使用安全。三、 安全性计算： （一）、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.75；纵距(m):0.75；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至

10、模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.70； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm)

11、:300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 （二）、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3； I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.300 = 2.250 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3

12、500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.7500.300 = 0.675 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(2.250 + 0.105) = 2.826 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.675=0.945 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.9450.750 /4 + 2.8260.7502/8 = 0.376 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 =

13、 0.945/2 + 2.8260.750/2 = 1.532 kN ； 截面应力 = M / w = 0.376106/83.333103 = 4.511 N/mm2； 方木的计算强度为 4.511 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.7502.826/2+0.945/2 = 1.532 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1532.250/(2 50.000 100.000) = 0.460 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.

14、300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.460小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 2.250+0.105=2.355 kN/m； 集中荷载 p = 0.675 kN； 最大变形 V= 52.355750.0004 /(3849500.0004166666.67) + 675.000750.0003 /( 489500.0004166666.67) = 0.395 mm； 方木的最大挠度 0.395 小于 750.000/250,满足要求! （三）、木方支撑钢管计算: 支撑

15、钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.8260.750 + 0.945 = 3.065 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.588 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.913 mm ； 最大支座力 Qmax = 8.556 kN ； 截面应力 = 0.588106/5080.000=115.832 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10 mm

16、,满足要求! （四）、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.556 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1494.700 = 0.700 kN； 钢管的自重计算参照扣件式

17、规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7500.750 = 0.197 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3000.7500.750 = 4.219 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.115 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.7500.750 = 1.688 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4N

18、Q = 8.501 kN； （六）、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.501 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计

19、算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.200 = 2.356 m； Lo/i = 2356.200 / 15.800 = 149.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8501.046/（0.312489.000

20、） = 55.720 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 55.720 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.1002 = 1.400 m； Lo/i = 1400.000 / 15.800 = 89.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8501.046/（0.667489.000） = 26.064 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 26.064 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因

21、素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.400 按照表2取值1.005 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.005(1.200+0.1002) = 1.749 m； Lo/i = 1748.901 / 15.800 = 111.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.509 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8501.046/（0.509489.000） = 34.154 N/mm2

22、； 立杆稳定性计算 = 34.154 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 （七）、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求: 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载

23、在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶

24、部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范

25、的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算根据本工程特点，梁支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG

26、J130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.50。 一、参数信息: 梁段信息:KL8； 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30； 脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):2.80； 梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200； 混凝

27、土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.100； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.5。 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑方木的计算 1.荷载的计算： (1)钢

28、筋混凝土梁自重(kN)： q1= 25.0000.2001.1000.300=1.650 kN； (2)模板的自重荷载(kN)： q2 = 0.3500.300(21.100+0.200) =0.252 kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)0.2000.300=0.240 kN； 2.木方楞的传递集中力计算： 静荷载设计值 q=1.21.650+1.20.252=2.282kN； 活荷载设计值 P=1.40.240=0.336kN； P=2.282+0.336=2.618kN。 3.支撑方木抗弯强

29、度计算： 最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩， 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距(kN.m)M=2.6180.900/4=0.589； 木方抗弯强度(N/mm2)=589140.000/83333.333=7.070； 木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，所以满足要求！ 4.支撑方木抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力(kN) Q=2.618/2=1.309； 截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=31309.20/(250.00100.00)=0.393；

30、 截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值T=1.300N/mm2，所以满足要求！ 5.支撑方木挠度计算： 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2.142kN； 最大挠度(mm)Vmax=2142.000900.003/(489500.004166666.67)=0.822； 木方的最大挠度(mm)0.822小于l/250=900.00/250=3.600，所以满足要求！ 三、梁底支撑钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。 1.支撑钢管的

31、强度计算： 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=2.618 kN； 计算简图如下： 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=0.900/0.300=3 经过简支梁的计算得到： 钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/22.618+2.618=5.237 kN； 通过传递到支座的最大力为22.618+2.618=7.855 kN； 钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)2.6180.900/(83)=0.786 kN.m； 截面应力 =0.786106/5080.000=154.630 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求! 四、梁底纵向钢管计算

32、 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 五、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.86 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、立杆的稳定性计算:

33、立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.855 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.800=0.500 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =7.855+0.500+0.720=9.076 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f

34、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.200 = 2.417 m； Lo/i = 2417.400 / 15.800 = 153

35、.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9075.504/(0.298489.000) = 62.280 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 62.280 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.200+0.3002 = 1.800 m； Lo/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.489 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9075.504/(0.489

36、489.000) = 37.954 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 37.954 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！1.07标准层特殊单元楼板模板支架计算根据本工程特点，选定A-1栋标准层六至二十八层4-3轴4-7轴交4-F轴4-J轴作为标准层特殊单元楼板，进行模板支架计算，该处楼板结构尺寸为5400*4500mm，厚度为130mm。模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.80； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；