雷达原理 第六章 目标距离的测量课件.ppt

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1、雷达原理_第六章-目标距离的测量,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第五章 作业解题方法,第六章 目标距离的测量,电话:15182388504 V网:66286 西南科技大学国防科技学院,黄传波,6.1 脉冲法测距 6.2 调频法测距 6.3 距离跟踪原理 6.4 数字式自动测距器,目标距离的测量,本章知识点 目标距离测量基本方法 脉冲法测距、调频法测距的基本原理 影

2、响测距的主要时间误差、距离分辨力的含义 判距离模糊的基本方法、脉冲调频测距基本计算公式 距离跟踪基本原理、数字式测距基本原理,本章重点 脉冲法测距、调频法测距原理 判距离模糊方法 距离跟踪基本原理,一、测距的物理基础和基本原理电磁波在均匀介质中以光速匀速直线传播测量目标回波滞后于发射信号的延迟时间二、的测量脉冲雷达采用脉冲法连续波雷达采用频率法和相位法,概述,测量目标的距离是雷达的基本任务之一。无线电波在均匀介质中以固定的速度直线传播(在自由空间传播速度约等于光速c=3105 km/s)。图6.1中,雷达位于A点,而在B点有一目标,则目标至雷达站的距离(即斜距)R可以通过测量电波往返一次所需的

3、时间tR得到，即,(6.0.1),概述,图6.1 目标距离的测量,概述,脉冲法 频率法 相位法,而时间tR也就是回波相对于发射信号的延迟,因此,目标距离测量就是要精确测定延迟时间tR。根据雷达发射信号的不同,测定延迟时间通常可以采用：,概述,6.1 脉冲法测距,6.1.1 基本原理,在常用的脉冲雷达中,回波信号是滞后于发射脉冲tR的回波脉冲。在荧光屏上目标回波出现的时刻滞后于主波,滞后的时间就是tR,测量距离就是要测出时间tR。,1.在显示器上测距,R=0.15 tR,(6.1.1),回波信号的延迟时间tR通常是很短促的,将光速c=3105 km/s的值代入式(6.0.1)后得到,其中tR的单

4、位为s,测得的距离其单位为km,即测距的计时单位是微秒。测量这样量级的时间需要采用快速计时的方法。早期雷达均用显示器作为终端,在显示器画面上根据扫掠量程和回波位置直接测读延迟时间。现代雷达常常采用电子设备自动地测读回波到达的迟延时间tR。,6.1 脉冲法测距,2、确定回波到达的位置有两种定义回波到达时间tR的方法：一种是以目标回波脉冲的前沿作为它的到达时刻;另一种是以回波脉冲的中心(或最大值)作为它的到达时刻。对于通常碰到的点目标来讲,两种定义所得的距离数据只相差一个固定值(约为/2),可以通过距离校零予以消除。如果要测定目标回波的前沿,由于实际的回波信号不是矩形脉冲而近似为钟形,此时可将回波

5、信号与一比较电平相比较,把回波信号穿越比较电平的时刻作为其前沿。用电压比较器是不难实现上述要求的。用脉冲前沿作为到达时刻的缺点是容易受回波大小及噪声的影响,比较电平不稳也会引起误差。,6.1 脉冲法测距,图6.3 回波脉冲中心估计,6.1 脉冲法测距,前沿法：以目标回波脉冲的前沿测量到达时间 特点：物理概念清楚（适用于人工测量）前沿受回波大小及噪声影响中心法：以回波脉冲的中心测量回波到达时间 特点：到达时间的测量不受波形的影响 适用于自动跟踪系统，采用专用电路；,6.1 脉冲法测距,6.1.2 影响测距精度的因素 雷达在测量目标距离时,不可避免地会产生误差,它从数量上说明了测距精度,是雷达站的

6、主要参数之一。由测距公式可以看出影响测量精度的因素。对式(6.1.1)求全微分,得到,用增量代替微分,可得到测距误差为,(6.1.2),式中,c为电波传播速度平均值的误差;tR为测量目标回波延迟时间的误差。,6.1 脉冲法测距,由式(6.1.2)可看出,测距误差由电波传播速度c的变化c以及测时误差tR两部分组成。误差按其性质可分为系统误差和随机误差两类。系统误差是指在测距时,系统各部分对信号的固定延时所造成的误差,系统误差以多次测量的平均值与被测距离真实值之差来表示。从理论上讲,系统误差在校准雷达时可以补偿掉,实际工作中很难完善地补偿,因此在雷达的技术参数中,常给出允许的系统误差范围。,(6.

7、1.2),6.1 脉冲法测距,随机误差系指因某种偶然因素引起的测距误差,所以又称偶然误差。凡属设备本身工作不稳定性造成的随机误差称为设备误差,如接收时间滞后的不稳定性、各部分回路参数偶然变化、晶体振荡器频率不稳定以及读数误差等。凡属系统以外的各种偶然因素引起的误差称为外界误差,如电波传播速度的偶然变化、电波在大气中传播时产生折射以及目标反射中心的随机变化等。随机误差一般不能补偿掉,因为它在多次测量中所得的距离值不是固定的而是随机的。因此,随机误差是衡量测距精度的主要指标。,6.1 脉冲法测距,电波传播速度变化产生的误差 如果大气是均匀的,则电磁波在大气中的传播是等速直线,此时测距公式(6.0.

8、1)中的c值可认为是常数。但实际上大气层的分布是不均匀的且其参数随时间、地点而变化。大气密度、湿度、温度等参数的随机变化,导致大气传播介质的导磁系数和介电常数也发生相应的改变,因而电波传播速度c不是常量而是一个随机变量。由式(6.1.2)可知,由于电波传播速度的随机误差而引起的相对测距误差为,(6.1.3),6.1 脉冲法测距,6.1 脉冲法测距,表6.1 在不同条件下电磁波传播速度,6.1 脉冲法测距,因大气折射引起的误差 当电波在大气中传播时,由于大气介质分布不均匀将造成电波折射,因此电波传播的路径不是直线而是走过一个弯曲的轨迹。在正折射时电波传播途径为一向下弯曲的弧线。,18/111,6

9、.1 脉冲法测距,(6.1.4),由图6.4可看出,虽然目标的真实距离是R0,但因电波传播不是直线而是弯曲弧线,故所测得的回波延迟时间tR=2R/c,这就产生一个测距误差(同时还有测仰角的误差):,图6.4 大气层中电波的折射,6.1 脉冲法测距,R的大小和大气层对电波的折射率有直接关系。如果知道了折射率和高度的关系,就可以计算出不同高度和距离的目标由于大气折射所产生的距离误差,从而给测量值以必要的修正。当目标距离越远、高度越高时,由折射所引起的测距误差R也越大。例如在一般大气条件下,当目标距离为100 km,仰角为0.1rad时,距离误差为16 m的量级。上述两种误差,都是由雷达外部因素造成

10、的,故称之为外界误差。无论采用什么测距方法都无法避免这些误差,只能根据具体情况,作一些可能的校准。,6.1 脉冲法测距,测读方法误差 测距所用具体方法不同,其测距误差亦有差别。早期的脉冲雷达直接从显示器上测量目标距离,这时显示器荧光屏亮点的直径大小、所用机械或电刻度的精度、人工测读时的惯性等都将引起测距误差。当采用电子自动测距的方法时,如果测读回波脉冲中心,则图6.3中回波中心的估计误差(正比于脉宽而反比于信噪比)以及计数器的量化误差等均将造成测距误差。自动测距时的测量误差与测距系统的结构、系统传递函数、目标特性(包括其动态特性和回波起伏特性)、干扰(噪声)的强度等因素均有关系,详情可参考测距

11、系统有关资料。,6.1 脉冲法测距,当混杂噪声为限带高斯白噪声，输入信号的复调制函数为u(t),输入x(t)=u(t)+n(t)经匹配滤波器输出取包络后，求信号最大出现的时间即为时延估值。理论分析证明，其估值方差 为,式中，E为信号能量；N0为噪声功率谱密度；Be为信号u(t)的均方根带宽，,6.1 脉冲法测距,若令=2Be,则,上式表明，时延估值均方根误差反比于信号噪声比及信号的均方根误差。例如，高斯脉冲的测时均方根差,6.1 脉冲法测距,B为脉冲频谱半功率点宽度。线性调频脉冲的,BL为其调制带宽。,6.1 脉冲法测距,6.1.3 距离分辨力和测距范围 距离分辨力是指同一方向上两个大小相等点

12、目标之间最小可区分距离。在显示器上测距时,分辨力主要取决于回波的脉冲宽度,同时也和光点直径d所代表的距离有关。如图6.5所示的两个点目标回波的矩形脉冲之间间隔为+d/n,其中n为扫掠速度,这是距离可分的临界情况,这时定义距离分辨力rc为,式中,d为光点直径;n为光点扫掠速度(cm/s)。,图6.5 距离分辨力,6.1 脉冲法测距,用电子方法测距或自动测距时,距离分辨力由脉冲宽度或波门宽度e决定,如图6.3所示,脉冲越窄,距离分辨力越好。对于复杂的脉冲压缩信号,决定距离分辨力的是雷达信号的有效带宽B,有效带宽越宽,距离分辨力越好。距离分辨力rc可表示为,(6.1.5),测距范围包括最小可测距离和

13、最大单值测距范围。所谓最小可测距离,是指雷达能测量的最近目标的距离。脉冲雷达收发共用天线,在发射脉冲宽度时间内,接收机和天线馈线系统间是“断开”的,不能正常接收目标回波,发射脉冲过去后天线收发开关恢复到接收状态,也需要一段时间t0,在这段时间内,由于不能正常接收回波信号,雷达是很难进行测距的。因此,雷达的最小可测距离为,6.1 脉冲法测距,(6.1.6),雷达的最大单值测距范围由其脉冲重复周期Tr决定。为保证单值测距,通常应选取,Rmxa为被测目标的最大作用距离。,有时雷达重复频率的选择不能满足单值测距的要求,例如在脉冲多卜勒雷达或远程雷达,这时目标回波对应的距离R为,m为正整数,(6.1.7

14、),式中，tR为测得的回波信号与发射脉冲间的时延。这时将产生测距模糊,为了得到目标的真实距离R,必须判明式(6.1.7)中的模糊值m。,6.1 脉冲法测距,最大单值可测距离显示器能够显示的最大距离,6.1 脉冲法测距,为了提高单值可测距离可采用:降低重复频率多重频率法舍脉冲法,6.1 脉冲法测距,6.1.4 判距离模糊的方法 多种重复频率判模糊 设重复频率分别为fr1和fr2,它们都不能满足不模糊测距的要求。fr1和fr2具有公约频率，其为fr,N和a为正整数,常选a=1,使N和N+a为互质数。fr的选择应保证不模糊测距。,6.1 脉冲法测距,雷达以fr1和fr2的重复频率交替发射脉冲信号。通

15、过记忆重合装置,将不同的fr发射信号进行重合,重合后的输出是重复频率fr的脉冲串。同样也可得到重合后的接收脉冲串,二者之间的时延代表目标的真实距离,如图6.6(a)所示。,6.1 脉冲法测距,图 6.6 判距离模糊(a)用双重高重复频率测距;(b)“舍脉冲”法判模糊,6.1 脉冲法测距,以二重复频率为例,n1,n2分别为用fr1和fr2测距时的模糊数。当a=1时,n1和n2的关系可能有两种,即n1=n2或n1=n2+1,此时可算得,或,如果按前式算出tR为负值,则应用后式。,6.1 脉冲法测距,如果采用多个高重复频率测距,就能给出更大的不模糊距离,同时也可兼顾跳开发射脉冲遮蚀的灵活性。下面举出

16、采用三种高重复频率的例子来说明。例如,取fr1fr2fr3=789,则不模糊距离是单独采用fr2时的79=63倍。这时在测距系统中可以根据几个模糊的测量值来解出其真实距离。办法可以从我国的余数定理中找到。以三种重复频率为例,真实距离Rc为,Rc(C1A1+C2A2+C3A3)mod(m1m2m3),(6.1.8),其中A1,A2,A3分别为三种重复频率测量时的模糊距离;m1m2m3为三个重复频率的比值。常数C1,C2,C3分别为,6.1 脉冲法测距,C1=b1m2m3mod(m1)1(6.1.9a)C2=b2m1m3mod(m2)1(6.1.9b)C3=b3m1m2mod(m3)1(6.1.9

17、c),式中,b1为一个最小的整数,它被m2m3乘后再被m1除,所得余数为1(b2,b3与此类似),mod表示“模”。当m1,m2,m3选定后,便可确定C值,并利用探测到的模糊距离直接计算真实距离Rc。,6.1 脉冲法测距,例如:设m1=7,m2=8,m3=9;A1=3,A2=5,A3=7，则,m1m2m3=504,b3=5 578=280 mod91，C3=280b2=7 779=441 mod81，C2=441b1=4 489=288 mod71，C1=288,按式(6.1.8)，有,C1A1+C2A2+C3A3=5029,Rc5 029 mod504=493,6.1 脉冲法测距,即目标真实

18、距离(或称不模糊距离)的单元数为Rc=493,不模糊距离R为,式中，为距离分辨单元所对应的时宽。当脉冲重复频率选定(即m1m2m3值已定),即可按式(6.1.9a)(6.1.9c)求得C1、C2、C3的数值。只要实际测距时分别测到A1、A2、A3的值,就可按式(6.1.8)算出目标真实距离。,6.1 脉冲法测距,“舍脉冲”法判模糊 当发射高重复频率的脉冲信号而产生测距模糊时,可采用“舍脉冲”法来判断m值。所谓“舍脉冲”,就是在每发射M个脉冲中舍弃一个,作为发射脉冲串的附加标志。如图6.6(b)所示,发射脉冲从A1到AM,其中A2不发射。与发射脉冲相对应,接收到的回波脉冲串同样是每M个回波脉冲中

19、缺少一个。只要从A2以后,逐个累计发射脉冲数,直到某一发射脉冲(在图中是AM-2)后没有回波脉冲(如图中缺B2)时停止计数,则累计的数值就是回波跨越的重复周期数m。,6.1 脉冲法测距,图 6.6 判距离模糊(b)“舍脉冲”法判模糊,6.1 脉冲法测距,舍弃脉冲,无回波脉冲,采用“舍脉冲”法判模糊时,每组脉冲数M应满足以下关系:,(6.1.10),式中，mmax是雷达需测量的最远目标所对应的跨周期数；tR 的值在0Tr之间。这就是说,MTr之值应保证全部距离上不模糊测距。而M和mmax之间的关系则为,Mmmax+1,(6.1.11),6.1 脉冲法测距,缺点：此法对tR=kTr+tR的目标无法

20、区分，此时由于不存在舍脉冲的空隙，舍脉冲法无法使用。,tR1=NTr+tR 目标回波,调频法测距原理,对载频进行频率调制是用得很广的展宽连续波雷达频谱的一种技术，定时标志就是变化着的频率。线性调频：目标回波延迟时间正比于回波信号和发射信号的频率差。在给定的时间范围内发射的频率偏移越大，测量延迟时间的精度就越高，发射频谱也越宽。,6.2 调 频 法 测 距,调频连续波(FMCW:Frequency Modulation Continuous Wave)雷达的发射频率按已知的时间函数变化，它利用在时间上改变发射信号的频率并测量接收信号频率的方法来测定目标距离。在任何给定瞬间，发射频率与接收频率的相

21、关不仅是测量目标距离的尺度，而且还是测量目标径向速度的尺度。由于任何实际的连续波雷达频率不可能向一个方向连续变化，所以必须采用周期性的调制。调制波形通常有：锯齿波、三角波、正弦波、步进频率,频率调制波形,6.2 调 频 法 测 距,6.2 调 频 法 测 距,6.2.1 调频连续波测距 如图6.7。发射机产生连续高频等幅波,其频率在时间上按三角形规律或按正弦规律变化,目标回波和发射机直接耦合过来的信号加到接收机混频器内。,图6.7 调频连续波雷达方框图,6.2 调 频 法 测 距,在无线电波传播到目标并返回天线的这段时间内,发射机频率较之回波频率已有了变化,因此在混频器输出端便出现了差频电压。

22、后者经放大、限幅后加到频率计上。由于差频电压的频率与目标距离有关，因而频率计上的刻度可以直接采用距离长度作为单位。,单频连续波形及其频谱,B.R.Mahafza et al,Matlab simulations for radar systems design,Chapman&Hall/CRC,2004,频谱就是频率的分布曲线，复杂振荡分解为振幅不同和频率不同的谐振荡，这些谐振荡的幅值按频率排列的的图形叫做频谱,6.2 调 频 法 测 距,单载频脉冲波形及其频谱,f1(t)f2(t)的时域、频谱图,6.2 调 频 法 测 距,无限长单载频相参脉冲串波形及其频谱,无限多脉冲串时域波形及其频谱：,

23、其中,f1(t)f3(t)的时域、频谱图,6.2 调 频 法 测 距,有限长单载频相参脉冲串波形及其频谱,f1(t)f4(t)的时域、频谱图,6.2 调 频 法 测 距,锯齿波调频,锯齿波调频信号频率变化图,锯齿波调频是指发射信号频率按锯齿波形状周期变化。在一个周期内发射信号频率线性变化，称为线性调频LFM(Linear Frequency Modulation)，又称Chirp信号。,6.2 调 频 法 测 距,线性调频脉冲波形,瞬时频率及相位：,6.2 调 频 法 测 距,对于与雷达无径向运动的目标(fd=0)而言，其回波信号与发射信号的频率差(通过差拍/去斜率处理获得)就决定于其回波延迟

24、，因此测频差就可确定目标回波时延，即测距(目标存在径向运动时可进行补偿以精确测距)。,LFMCW测距的图示说明,发射信号频率与接收信号频率,下面以LFMCW信号为例简单说明其测距原理：,6.2 调 频 法 测 距,LFMCW测距的公式推导,LFMCW(Linear Frequency Modulation Continuous Wave)线性调频连续波LFMICW(Linear Frequency Modulation Interrupted Continuous Wave)线性调频截断连续波时域截断的必要性：单基地调频连续波雷达发射机和接收机之间的隔离是很个重要的问题，解决这个问题的方法很多

25、，其中“时间分割”的工作方式就是一个比较有效的方法雷达的发射机和接收机交替地工作，并且收发可共用一个天线，类似于脉冲雷达，但两者脉冲的占空比相差悬殊(脉冲雷达占空比通常很小，而时间开关占空比可达1/2)。这种“时间分割”工作方式表现在信号形式上就等效于对线性调频信号的幅度进行一次脉冲调制。通常采用的开关信号形式有两种：伪随机码序列、矩形脉冲序列。只要保证时域截断不引起频谱混叠，其对信号处理无实质性影响，下面仅讨论LFMCW的测距实现。,6.2 调 频 法 测 距,设发射LFMCW信号形式为：式中为T调频周期，K为调频斜率，表示重复周期，t的取值范围是，f0为载频。初始距离为R0(对应时刻t=0

26、)，径向速度为vr的理想目标的回波延时为=2(R0-vrt)/c。不考虑传播衰减，则回波信号为：,6.2 调 频 法 测 距,将发射信号与接收信号直接差频到零中频(实际系统中并非如此，但并不影响下面分析)，则差频相位为：,6.2 调 频 法 测 距,式中2f0R0/c为常数，目标多普勒频率fd=2vrf0/c，fR=2KR/c=K是目标距离所对应的频率，R=R0-vrt，K2/2对应的频率f0，则零中频信号形式可简写成：信号处理的首要任务是将回波信号进行距离、速度及方位分选(网格化)，然后再进行其它处理。由于接收机中进行正交双通道处理，所以可以得到上式的复信号形式为：,6.2 调 频 法 测

27、距,其中 在一个扫频周期中是个常量，它代表目标运动而产生的第一个扫频周期的回波初相，fR对应当前目标位置所产生的频率。这样先对一个扫频周期内的采样点序列进行第一维FFT处理，可近似得到目标的近似距离(一般fd的影响可在对速度精确测量后补偿掉)。时域开关信号的影响分析：笼统地讲，开关信号对差频信号的影响主要在频域上。时域相乘，对应频域卷积，而开关码为周期重复序列，其频谱为离散谱，谱线间隔为开关码重复频率，若出现频谱混叠则需要采取方法解模糊。,6.2 调 频 法 测 距,1.三角形波调制 如图6.8。图中ft是发射机的高频发射频率,它的平均频率是ft0,ft0变化的周期为Tm。,图6.8 调频雷达

28、工作原理示意图,6.2 调 频 法 测 距,相对静止目标回波,相对运动目标回波,6.2 调 频 法 测 距,通常ft0为数百到数千兆赫,而Tm为数百分之一秒。f r为从目标反射回来的回波频率,它和发射频率的变化规律相同,但在时间上滞后tR,tR=2R/c。发射频率调制的最大频偏为f,fb为发射和接收信号间的差拍频率,差频的平均值用fbav表示。,发射频率ft和回波的频率fr可写成如下表达式:,差频fb为,(6.2.1),在调频的下降段,df/dt为负值,fr高于ft,但二者的差频仍如式(6.2.1)所示。,6.2 调 频 法 测 距,对于一定距离R的目标回波,除去在t轴上很小一部分2R/c以外

29、(这里差拍频率急剧地下降至零),其它时间差频是不变的。若用频率计测量一个周期内的平均差频值fbav,可得到,实际工作中,应保证单值测距且满足,因此,6.2 调 频 法 测 距,由此可得出目标距离R为,(6.2.2),式中，fm=1/Tm，为调制频率。,当反射回波来自运动目标,其距离为R而径向速度为v时,其回波频率fr为,6.2 调 频 法 测 距,fd为多卜勒频率,正负号分别表示调制前后半周正负斜率的情况。当fdfbav时,得出的差频为,(前半周正向调频范围),(后半周负向调频范围),可求出目标距离为,如能分别测出fb+和f b-,就可求得目标运动的径向速度v。v=/4(fb+-fb-)。运动

30、目标回波信号的差频曲线如图6.8(b)中虚线所示。,6.2 调 频 法 测 距,由于频率计数只能读出整数值而不能读出分数,因此这种方法会产生固定误差R。由式(6.2.2)求出R的表示式为,(6.2.3),6.2 调 频 法 测 距,而fbav/fm表示在一个调制周期1/fm内平均差频fbav的误差,当频率测读量化误差为1次,亦即fbav/fm=1时,可得以下结果:,(6.2.4),可见,固定误差R与频偏量f成反比,而与距离R0及工作频率f0无关。为减小这项误差,往往使f加大到数十兆赫以上,而通常的工作频率则选为数百到数千兆赫。,6.2 调 频 法 测 距,2.正弦波调频用正弦波对连续载频进行调

31、频时,发射信号可表示为,(6.2.5),发射频率ft为,(6.2.6),由目标反射回来的回波电压ur滞后一段时间T(T=2R/c),可表示为,(6.2.7),6.2 调 频 法 测 距,图6.9 调频雷达发射波按正弦规律调频,6.2 调 频 法 测 距,接收信号与发射信号在混频器中外差后,取其差频电压为,(6.2.8),一般情况下均满足T 1/fm,则,sin fmT fmT,于是差频fb值和目标距离R成比例且随时间作余弦变化。在周期Tm内差频的平均值fbav与距离R之间的关系和三角波调频时相同,用fbav测距的原理和方法也一样。,6.2 调 频 法 测 距,在调频连续波雷达测距时,还可以提供

32、附加的收发隔离,这个特性是很重要的,下面将予以分析。以正弦调频来说,其差频信号如式(6.2.8)所示。对接收的差频信号进行傅里叶分析后,得到以下频率分量:,ub=UbJ0(D)cos(2fdt-0)+2J1(D)sin(2fdt-0)cos(2fmt-m)-2J2(D)cos(2fdt-0)cos2(2fmt-m)-2J3(D)sin(2fdt-0)cos3(2fmt-m)+2J4(D),(6.2.9),6.2 调 频 法 测 距,式中，J0,J1,J2等为第一类贝塞尔函数,其阶数分别为0,1,2等;,R0为目标在t=0时的距离,R=R0-vrt;fd为目标回波的多普勒频移,6.2 调 频 法

33、 测 距,图6.10 正弦调频差频信号的频谱,6.2 调 频 法 测 距,贝塞尔函数的自变量D中包含了目标距离R0的信息,不同阶数贝塞尔函数值与自变量D的关系曲线如图6.11(a)所示。,图6.11 正弦调频信号各谐波的特性各阶贝塞尔函数与D的关系;(b)J3(D)与距离的关系,6.2 调 频 法 测 距,原则上,可以提取差频信号的任一频谱分量加以利用,但实际上它们的性能有很大差别。以J0(D).cos(2fdt-0)项为例,由于J0(D)在D=0时取最大值,表明对R0=0的回波响应最强,而这个距离正是发射信号及其噪声泄漏的位置；当目标回波距离增加时,J0(D)将下降，从而减小其幅度,这就是说

34、，J0(D)项增强泄漏而减弱远区目标回波,这是不好的特性。,6.2 调 频 法 测 距,如果选用任一fm的谐波分量(n=1,2,3,),则理论上在零距离的泄漏信号可为零。当D值很小时Jn(D)正比于Dn,说明高阶贝塞尔函数可进一步减小零距离(发射机泄漏)响应,但同时也减小了目标响应区,故n应适当选择。如选n=3,则J3(D)作为距离的函数如图6.11(b)所示。由于D是R的周期函数,整个响应由几段镜像曲线组成,曲线上的零点说明某些距离上回波将被抑制。,6.2 调 频 法 测 距,6.2 调 频 法 测 距,当只探测一个目标时(如高度计),可以调节偏频f值,使在该目标距离R0上的D值正对应所选贝

35、塞尔函数最大值是:,此时依据测定的f值,即可得到目标的距离R。,6.2 调 频 法 测 距,3.调频连续波雷达的特点 调频连续波雷达的优点是:(1)能测量很近的距离,一般可测到数米,而且有较高的测量精度。(2)雷达线路简单,且可做到体积小、重量轻,普遍应用于飞机高度表及微波引信等场合。,它的主要缺点是:(1)难于同时测量多个目标。如欲测量多个目标,必须采用大量滤波器和频率计数器等,使装置复杂，从而限制其应用范围。(2)收发间的完善隔离是所有连续波雷达的难题。发射机泄漏功率将阻塞接收机,因而限制了发射功率的大小。发射机噪声的泄漏会直接影响接收机的灵敏度。,6.2 调 频 法 测 距,6.2.2

36、脉冲调频测距 脉冲法测距时由于重复频率高会产生测距模糊,为了判别模糊,必须对周期发射的脉冲信号加上某些可识别的“标志”,调频脉冲串也是可用的一种方法。图6.12(a)就是脉冲调频测距的原理框图。,图6.12 脉冲调频测距原理(a)原理性方框图组成;,6.2 调 频 法 测 距,图6.12 脉冲调频测距原理(b)信号频率调制规律;,脉冲调频时的发射信号频率如图6.12(b)中细实线所示,共分为A、B、C三段,分别采用正斜率调频、负斜率调频和发射恒定频率。,有多普勒频移,无多普勒频移,发射信号频率,6.2 调 频 法 测 距,由于调频周期T远大于雷达重复周期Tr,故在每一个调频段中均包含多个脉冲,

37、如图6.12(c)所示。回波信号频率变化的规律也在同一图上标出以作比较。,虚线所示为回波信号无多卜勒频移时的频率变化,它相对于发射信号有一个固定延迟td,即将发射信号的调频曲线向右平移td即可。当回波信号还有多卜勒频移时,其回波频率如图中6.12(b)粗实线所示(图中是多卜勒频移fd为正值),即将虚线向上平移fd得到。,6.2 调 频 法 测 距,图6.12 脉冲调频测距原理(c)各主要点波形或频率,由于调频周期T远大于雷达重复周期Tr，所以在每一个调频段中均包含多个脉冲。,6.2 调 频 法 测 距,而A、B、C各段收发信号间的差频分别为,由上面三式可得：,接收机混频器中加上连续振荡的发射信

38、号和回波脉冲串,故在混频器输出端可得到收发信号的差频信号。设发射信号的调频斜率为,6.2 调 频 法 测 距,即,(6.2.10),(6.2.11),当发射信号的频率变化了A、B、C三段的全过程后,每一个目标的回波亦将是三串不同中心频率的脉冲。经过接收机混频后可分别得到差频FA、FB和FC,然后按式(6.2.10)和(6.2.11)即可求得目标的距离R和径向速度vr。关于从脉冲串中取出差频F的方法,可参考“动目标显示”的有关原理。,在用脉冲调频法时,可以选取较大的调频周期T,以保证测距的单值性。这种测距方法的缺点是测量精度较差,因为发射信号的调频线性不易做得好,而频率测量亦不易做准确。脉冲调频

39、法测距和连续波调频测距的方法在本质上是相同的。,6.2 调 频 法 测 距,距离跟踪 对运动目标的距离连续测量的过程。,距离跟踪的实现方式1、人工距离跟踪（手动距离跟踪）操纵员通过摇动跟踪手轮，实现对目标距离的连续测量。,6.3 距离跟踪原理,2、半自动距离跟踪操纵员给距离跟踪手轮装订一个速度，使距标自动跟踪匀速运动目标。3、自动距离跟踪无须人工干预，距标自动跟踪目标运动，并连续给出目标的距离数据。,6.3 距离跟踪原理,距离跟踪标志的主要样式,6.3 距离跟踪原理,6.3 距离跟踪原理,早期雷达多数只有人工距离跟踪。为了减小测量误差,采用移动的电刻度作为时间基准。操纵员按照显示器上的画面,将

40、电刻度对准目标回波。从控制器度盘或计数器上读出移动电刻度的准确时延,就可以代表目标的距离。,6.3.1 人工距离跟踪,因此关键是要产生移动的电刻度(电指标),且其延迟时间可准确读出。常用的产生电移动刻度的方法：锯齿电压波法、相位法、复合法。,（1）锯齿电压法,基本组成,工作过程,改变比较电压EP比较电路输出脉冲时间tr改变延迟脉冲时间改变,6.3 距离跟踪原理,来自定时器的触发脉冲使锯齿电压产生器产生的锯齿电压Et与比较电压Ep一同加到比较电路上,当锯齿波上升到Et=Ep时,比较电路就有输出送到脉冲产生器,使之产生一窄脉冲。,6.3 距离跟踪原理,这个窄脉冲即可控制一级移动指标形成电路,形成一

41、个所需形式的电移动指标。在最简单的情况下,脉冲产生器产生的窄脉冲本身也就可以作为移动指标了(例如光点式移动指标)。当锯齿电压波的上升斜率确定后,移动指标产生时间就由比较电压Ep决定。要精确地读出移动指标产生的时间tr,可以从线性电位器上取出比较电压Ep,即Ep与线性电位器旋臂的角度位置成线性关系:,Ep=K,比例常数K与线性电位器的结构及所加电压有关。因此,如果在线性电位器旋臂的转角度盘上按距离分度,则可以直接从度盘上读出移动指标对准的那个回波所代表的目标距离了。锯齿电压波法产生移动指标的优点是设备比较简单,移动指标活动范围大且不受频率限制,其缺点是测距精度仍嫌不足。精度较高的方法是用相位调制

42、法产生移动指标。,Ep与线性电位器旋臂的角度位置成线性关系:,Ep=K,6.3 距离跟踪原理,（2）相位调制法,基本组成,工作过程,改变移相电路相移量移相正弦波初相位改变延迟脉冲时间改变,6.3 距离跟踪原理,相位调制法：利用正弦波移相来产生移动指标的。正弦波经过放大、限幅、微分后,在其相位为0和的位置上分别得到正、负脉冲,若再经单向削波就可以得到一串正脉冲。相应于基准正弦的零相位,常称为基准脉冲。将正弦电压加到一级移相电路,移相电路使正弦波的相位在02范围内连续变化,因此,经过移相的正弦波产生的脉冲也将在正弦波周期内连续移动,这个脉冲称作迟延脉冲,就是所需要的移动指标。,6.3 距离跟踪原理

43、,正弦波的相移可以通过外界某种机械信号进行控制,使机械轴的转角与正弦波的相移角之间具有良好的线性关系,这样就可以通过改变机械转角而使迟延脉冲在0T范围内任意移动。常用的移相电路由专门制作的移相电容或移相电感来实现。这些元件能使正弦波在02范围内连续移相且移相角与转轴转角成线性关系,其输出的相移正弦波振幅为常数。,6.3 距离跟踪原理,利用相位调制法产生移动指标时,优点：因为转角与输出电压的相角有良好的线性关系而提高了延迟脉冲的准确性;其缺点是输出幅度受正弦波频率的限制。正弦波频率愈低,移相器的输出幅度愈小,延迟时间的准确性也愈差。这是因为tz=/,tz=/,其中是移相器的结构误差,tz是延迟时

44、间误差。所以,一般说来,正弦波的频率不应低于15kHz,也就是说,相位调制法产生的移动指标,其移动范围在10km以内。这显然不能满足雷达工作的需要。,6.3 距离跟踪原理,（3）复合法,为了既保证延迟时间的准确性又有足够大的延迟范围,可以采用复合法产生移动指标。,6.3 距离跟踪原理,所谓复合法产生移动指标，是指利用锯齿电压法产生一组粗测移动波门,而用相位调制法产生精测移动指标。粗测移动波门可以在雷达所需的整个距离量程内移动,而精测移动指标则只在粗测移动波门所相当的距离范围内移动。这样,粗测波门扩大了移动指标的延迟范围,精测移动指标则保证了延迟时间的精确性,也就是提高了雷达的测距精度。,6.3

45、 距离跟踪原理,锯齿电压法：跟踪范围大，精度低相位调制法：跟踪范围小，精度高复合法：跟踪范围大，精度高,6.3 距离跟踪原理,特 点：,1.基本组成,6.3.2 自动距离跟踪,6.3 距离跟踪原理,保证电移动指标自动地跟踪目标回波并连续地给出目标距离数据。整个自动测距系统应包括对目标的搜索,捕获和自动跟踪三个互相联系的部分。目标距离自动跟踪系统主要包括时间鉴别器、控制器和跟踪脉冲产生器三部分。显示器在自动测距系统中仅仅起监视目标作用。画面上套住回波的二缺口表示电移动指标,又叫电瞄标志。,6.3 距离跟踪原理,假设空间一目标已被雷达捕获,目标回波经接收机处理后成为具有一定幅度的视频脉冲加到时间鉴

46、别器上,同时加到时间鉴别器上的还有来自跟踪脉冲产生器的跟踪脉冲。自动距离跟踪时所用的跟踪脉冲和人工测距时的电移动指标本质一样,都是要求它们的延迟时间在测距范围内均匀可变,且其延迟时间能精确地读出。在自动距离跟踪时,跟踪脉冲的另一路和回波脉冲一起加到显示器上,以便观测和监视。,6.3 距离跟踪原理,2.工作过程,6.3 距离跟踪原理,时间时间鉴别器的作用,控制器输入和输出之间的函数关系,时间鉴别器的作用是将跟踪脉冲与回波脉冲在时间上加以比较,鉴别出它们之间的差t。设回波脉冲相对于基准发射脉冲的延迟时间为t,跟踪脉冲的延迟时间为t,则时间鉴别器输出误差电压u为,(6.3.1),当跟踪脉冲与回波脉冲

47、在时间上重合,即t=t时,输出误差电压为零。两者不重合时将输出误差电压u,其大小正比于时间的差值,而其正负值就看跟踪脉冲是超前还是滞后于回波脉冲而定。,6.3 距离跟踪原理,控制器的作用是将误差电压u经过适当的变换,将其输出作为控制跟踪脉冲产生器工作的信号,其结果是使跟踪脉冲的延迟时间t朝着减小t的方向变化,直到t=0或其它稳定的工作状态。上述自动距离跟踪系统是一个闭环随动系统,输入量是回波信号的延迟时间t,输出量则是跟踪脉冲延迟时间t,而t随着t的改变而自动地变化。,6.3 距离跟踪原理,3.各部分工作原理,时间鉴别器比较目标回波与跟踪脉冲的到达时间差，并将时间差转换成误差电压,6.3 距离

48、跟踪原理,时间鉴别器组成方框图与各点波形,tz：前波门触发脉冲相对于发射脉冲的延迟时间;t为前波门后沿(后波门前沿)相对于发射脉冲的延迟时间;为回波脉冲宽度,c为波门宽度,通常=c。,6.3 距离跟踪原理,前波门触发脉冲实际上就是跟踪脉冲,其重复频率就是雷达的重复频率。加到显示器上的电移动指标亦由跟踪脉冲触发产生。为了使移动指标在画面上与被跟踪目标回波重合,可以产生间隔为的一对电指标,且在时间上有补偿的延迟。,6.3 距离跟踪原理,时间鉴别器工作过程：跟踪脉冲触发前波门形成电路,使其产生宽度为c的前波门并送到前选通放大器；同时经过延迟线延迟c后,送到后波门形成电路,产生宽度c的后波门。后波门亦

49、送到后选通放大器作为开关用。来自接收机的目标回波信号经过回波处理后变成一定幅度的方整脉冲,分别加至前、后选通放大器。选通放大器平时处于截止状态,只有当它的两个输入(波门和回波)在时间上相重合时才有输出。前后波门将回波信号分割为两部分,分别由前后选通放大器输出。经过积分电路平滑送到比较电路以鉴别其大小。,6.3 距离跟踪原理,如果回波中心延迟t和波门延迟t相等,则前后波门与回波重叠部分相等,比较器输出误差电压u=0。如果tt,则根据回波超前或滞后波门产生不同极性的误差电压。在一定范围内,误差电压的数值正比于时间差t=t-t。它可以表示时间鉴别器输出误差电压u=K1(t-t)=K1t。,6.3 距

50、离跟踪原理,时间鉴别器特性曲线形成说明,6.3 距离跟踪原理,时间鉴别器当c=时的特性曲线图,6.3 距离跟踪原理,控制器的作用是把误差信号u进行加工变换后,将其输出去控制跟踪波门移动,即改变时延t,使其朝减小u的方向运动,也就是使t趋向于t。下面具体讨论控制器应完成什么形式的加工变换。设控制器的输出是电压信号E,则其输入和输出之间可用下述一般函数关系表示:,E=f(u),最简单的情况是,输入和输出间呈线性关系,即,E=K2u=K1K2(t-t),(6.3.2),控制器,6.3 距离跟踪原理,控制器的输出E是用来改变跟踪脉冲的延迟时间t的,从前面讨论已知,当用锯齿电压波法产生移动指标时,比较电