电子设备振动环境设计之理论基础02.docx

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1、2. 电子设备振动理论基础振动系统按其力学模型特点分为离散系统和连续系统。离散系统具有有限个自由度，连续系统具有无限个自由度。振动系统的自由度数定义为完全描述其运动状态所需的独立坐标的个数。单自由度线性振动系统是离散振动系统中最简单的一种。尽管将复杂系统简化为最简单的数学模型来分析具有较大的近似性，但是对单自由度系统深入研究不仅可以建立振动理论分析的基本概念，而且也为研究线性多自由度振动系统和连续系统打下了基础。在求解大多数线性多自由度系统振动特性时，我们往往可通过模态分析技术将它们简化为一组互不相关的二阶线性微分方程，并且其中每一个方程均类似于单自由度系统的方程。 系统对仅受初始激励的响应称

2、为自由振动；系统受连续振动激励而对外部作用力的响应称为强迫振动，系统受到瞬态激励，其力、位置、速度或加速度响应发生突然变化的现象称为冲击。2.1 单自由度系统振动离散振动系统的力学模型 任何一个离散振动系统均由三个基本部分组成：振动位移与弹性恢复力相联系的弹性元件()、振动速度与阻尼力相联系的阻尼元件()和振动加速度与惯性力相联系的质量()。安装在线性隔振器上的电子设备(图21所示)，如仅讨论设备垂向振动特性时，便可以将它简化为(图22所示)的力学模型。设备的总质量和隔振器弹簧刚度、阻尼便分别构成图22所示的由一个质量、一个线性阻尼元件和一个线性弹簧组成的单自由度系统。图21安装在线性隔振器上

3、的电子设备 图22电子设备的力学模型如需进一步讨论设备中各个插箱(1，2,3,4)和机架(5)各自的振动特性，便成为图2.3所示的离散多自由度系统。由于该系统具有5个质量，并需要5个独立座标才能确定它们的振动状态，故它们是五自由度线性系统。单自由度系统的自由振动 单自由度系统在初始位移或初始速度激励下的振动称为自由振动如将图22中的阻尼略去，便构成了无阻尼单自由度系统(如图24a所示)。图23 五自由度系统 图24无阻尼单自由度系统1) 无阻尼单自由度系统的自由振动a) 运动微分方程 线性弹簧加上质量自原始位置被重力压缩后，处于静平衡位置，此时。取该位置为座标原点(图24)，若使质量有一向下的

4、位移 (图2.4)，则由牛顿第二定律得 （2.1）将静平衡位置时的关系式代入上式，得振动微分方程如下： 令，则上式可写为讨论单位质量运动状态的归一化方程： （2.2）式中 系统固有振动角频率（）。系统振动频率，系统振动周期。b) 运动微分方程式通解设通解为 (23 a )式中 是响应振幅；是相位角。和 由初始位移和初始速度确定： (23 b )2）有阻尼单自由度系统的自由振动 系统的阻尼一般可分为结构阻尼、粘性阻尼、干摩擦阻尼和电磁阻尼等几类。本节主要讨论存在粘性阻尼时的振动情况。a) 粘性阻尼系统粘性阻尼振动系统如图2.2所示,其振动微分方程为 (2.4)式中,c 阻尼系数()。定义为系统（

5、设备）有单位速度变化量时所受到的阻力（N）。令 。代入式(2-4)中有特征方程 (2.5)令则式2.4a可改写为 (2.6)其根为 则有 (2.7)讨论： 小阻尼情况（） 图 2.5 小阻尼系统振动特点 （2.8） 。整理后有 （2.9a）式中 （2.9b） 小阻尼系统的振动（如图 2.5 所示）具有下列二个特点：(a)振动频率减小，似周期略有增大。 (2.10) (b)振幅按指数衰减，其表示式为 相邻振幅比为 （2.11a） 对数减幅系数为 （2.11b）因此有 （2.11c）且为 (2.12) 当系统质量为时，则可由(2.11)和(2.12)两式求得系统的刚度，阻力系数和阻尼比 （） ()

6、 大阻尼情况() 当时，特征方程(2.6)有两个不相等的实根。此时的系统不再振动，其通解为 (2.13)式中 （度） 临界阻尼情况() 当时，特征方程有二个相等的实根,即。此时系统也不会振动。其通解为 由初始条件可确定。故有 (2.14) 本书中阻尼符号及定义归纳如下：阻力系数c 牛顿秒米 (Nsm)阻尼系数 弧度秒 (rads) 阻尼比 无量纲临界阻力系数 (Nsm)单自由度系统的强迫振动 本节主要讨论单自由度系统受谐和周期激励和一般周期激励的强迫振动。单自由度系统直接受谐和激励力作用其力学模型如图2.6所示。 图2.6 单自由度强迫振动 图2.7 曲线图2.6系统的运动微分方程为 (2.1

7、5) 令称为当量静变形，则式(2.15)的归一化方程为 (2.16) 上式的通解为 包含的振动状态称为强迫振动的瞬态过程。在时间足够长后，衰减为零，系统进入强迫振动的稳态过程此时，剩下的便是强迫振动的稳态解，故有 (2.17)式中：复振幅 ，其模 (2.18a) 复相位角，其模由下式给出： (2.18b)式中 阻尼比D= 频率比 r= 它们具有相同的表达形式。曲线如图2.7 所示。由图2.7可见，不论D为何值，在(即)时，均有相位角存在。这便是利用相位计测量系统固有频率的理论依据。显然在测得了、和后，也可以计算系统的阻尼比D： （2.19） 因此，相位法也是系统参数识别的基本方法之一。设备受基

8、础位移激励的振动隔离 被动隔振当电子设备在运载工具上工作时，可将运载工具自身的振动视为对设备的基础激励（图2.8a）。质量m上受力状况见(图2.8b)所示。图中 1) 运动微分方程及其响应运动微分方程: (2.20a) (a)响应的解为: (2.20b) 2)复频特性是、动力放大因子和传递函数a) 在复数座标系内，当量静变形与激励振幅之比称为复频特性， (b) (2.21) 图2.8 基础激励力学模型 b) 动力放大因子是的模 (2.22) 由式2.22可获得图2.9曲线。 由图2.可见，在，且与阻尼比D关系不大。 图2.9 动力放大因子。当固有频率大于扫频激励上限频率2倍()时,，系统接近为

9、刚体，这就是著名的二倍频规则。在传力杆件和结构设计中应尽量满足二倍频规则。 c) 传递函数 传递函数定义为响应和激励的单边拉普拉斯变换之比： （2.23a） 若令并将式（2.23a）两边乘以有 （2.23b）简化后有 （2.23c） 由式(2.23c)可知,当系统的确定后，其复频特性和传递函数均视为已知。 3) 隔振传递率曲线,振动传递率 (2.24a)由式(2.24)可画出曲线图(图2.10)。 图2.10 传递率曲线 如图2.11 理想传递率曲线 讨论： 不论D为何值，曲线具有的二个频率点(和)。 在时，称为放大区；在时，称为隔振区。 在时，称为共振区。在此区间阻尼比D增大对抑制共振有益。

10、D趋向于无穷大时，在区间必有。 在后，阻尼比D增大，对隔振效果有害。这是因为通过阻尼器传递的阻力增大所造成。因此在隔振区当D=0 时，有最小传递率。 4） 理想的隔振传递率 通过上述讨论，不难规定隔振系统理想隔振传递率的阻尼特性和弹性特性。 隔振器刚度应尽可能低，从而可以在较低的频率点进入隔振区。 隔振器应具有变阻尼特性，在区间，使；而当进入隔振区后，应使，从而向逼近。理想传递率曲线如图2.11所示,在这种情况下，通带中没有共振放大现象出现，其传递率1。具有这种特性的传递率曲线称为“无谐振峰传递率曲线”，具有这种传递率特性的隔振器称为“无谐振峰隔振器”。国家军用标准GJB510-88无谐振峰隔

11、振器总规范规定了该类隔振器的参数、特性和试验方法。主动隔振 用隔振元件将振源（设备）与基础隔离,以减少或避免振源振动对基础或其附近设备的有害影响,称之为主动隔振.5.主动隔振传递率为: （2.24b）上式与式2.24a 完全相同,但物理意义是有区别的。式（2.24a）表示的是振幅比，而式2.24b表示的是力幅比,但它们具有相同的表达式。 例 某机载电子设备，质量为4kg，质心在底部平面上的投影与底部几何形心重合。该设备的允许垂向响应加速度为=2g，设备垂向自由位移量=5mm。现需对该设备进行正弦扫频试验，在535Hz频带内有等位移激励，在35200Hz频带内有等加速度激励。试为该设备设计一满足

12、要求的隔振系统。 解 由于隔振器的种类繁多，为了有目的地选取隔振器，首先必须确定隔振系统对隔振器的加载质量 (现有标准中称为公称载荷)、动刚度、固有频率和阻尼比的要求(即满足隔振系统设计要求的参数取值范围)，然后在众多的隔振器品种中选取合适的规格。通常，其设计步骤如下： 1.取双对数座标。以加速度为纵座标，激励频率为横座标，将激励条件和允许的响应值画于图2.12中。图中表示激励条件；设备与支架之间Z向允许变形差=5mm表示， 表示许用设备响应值。 由图2.12可知，在点()有。在激励频率，时，尽管设备的加速度响应为，但其位移响应受=5mm的限制。反之当时，设备的响应受的限制。因此，在引入隔振器

13、并将其与设备组成隔振系统后，应确保设备在52000Hz间的任何激励频率点的响应,也就是环境适应性平台均位于DAC折线的右下方。 2.确定每个隔振器的加载质量 当设备质量为m，并选用n个隔振器时，只要质心与安装基面几何形心重合，即可认为每个隔振器的加载质量为: (kg)一般均采用四只隔振器安装于底部四角。故本例题有 即隔振器的公称载荷 。 3确定固有频率和阻尼比的取值范围 图2.12中BFG折线的激励条件已超过设备许用值，故B点为传递率、的临界点。时应进入隔振区，由此条件可确定隔振系统最大固有频率值 图2.12 隔振参数选择图因为 所以 此时，隔振系统容许的传递率为 满足2时，其阻尼比D025。

14、由于大阻尼会影响隔振效果，故可在取值，此时=5，D0.1，可在隔振区获得较好的隔振效果。因此可确定单只隔振器参数的选值范围为 lkg (即98N) 10Hz D01系统对非谐和周期激励力的响应 工作在运载工具上的电子设备，除受谐和激励力作用外，还常受到非谐和周期力的作用。例如，在火车匀速行驶的时候，在铁轨的接缝处会产生脉冲激励力。由于轨长是标准的，故可认为它是一种周期脉冲激励。此外，当坦克、歼击机、舰艇等运载工具的火炮系统连续发射时，也会产生非谐和周期脉冲激励力（图2.13）。图2.13 非谐和周期激励 图2.14 设备碰撞试验力学模型 国家标准GB2423.6电工电子产品基本环境试验规程试验

15、：碰撞试验和GB2424.4电工电子产品基本环境试验规程：碰撞试验导则中规定的碰撞试验，就是模拟此类重复脉冲激励力而制定的。当激励是一个广义周期激励时，系统力学模型如图(2.14所示)。由于线性系统在合力作用下的响应与各分力对系统作用的响应和等价。这便是著名的线性系统叠加原理。当系统受非谐和周期激励时，先采用富氏级数将激励分解为各谐波分量激励之和,在求出系统受各谐波分量激励的响应后，再应用叠加原理求其总响应。2.2 多自由度系统的振动上一节介绍了将电子设备简化为单自由度系统分析时的振动特点及其隔振技术。为了进一步提高分析精度，有时需要把电子设备离散为多自由度系统进行分析。计算机技术的发展为提高

16、离散多自由度系统的分析精度和分析速度提供了可能。本章主要讨论多自由度系统的振动分析及其应用问题。由于二个自由度系统是多自由度系统中最简单的形式，因此，本章中许多基本概念将先在两自由度系统的讨论中建立，进而推广到其它多自由度系统中去。固有频率和主振型线性多自由度系统的固有频率是由组成该系统的质量和刚度所确定的。当系统中所有的质量都以从小到大排列的固有频率中的某一个固有频率同步振动时，则称这种同步振动方式为主振型（或主振动）。 运动微分方程具有两个离散质量弹簧的系统受外界激励力作用的力学模型如图2.15所示。根据受力图（略），对每一质量应用牛顿第二定律，得下列二个方程： 若上有外激励力则式中尽管建

17、立上述微分方程比较方便，但确立各力的正负号往往易出差错，从而影响计算结果的准确性。现介绍一种建立“一般运动微分方程”的规则，可直接由力学模型图写出其运动微分方程组，而不必再将其各个质量分解成隔离体。该规则规定：以指定质量的座标为变量的所有力均为正号。也即与讨论的某质量的坐标相连的一切刚度和阻力系数均为正值；反之为负值。对于图2.15二自由度系数质量的坐标为，则运动微分方程为可见图2.16所示的四自由度系统，我们可以用“一般运动微分方程规划”直接写出其运动微分方程： （2.26）图2.15 两自由度系统 图2.16 四自由度系统 对于阶离散质量系统要写个微分方程，所需篇幅很大。故在多自由度系统讨

18、论时，常采用线性系统的矩阵表达式： （2.27）式中分别为质量矩阵、阻尼矩阵和刚度矩阵，它们都是方阵。当离散质量数为时，它们都是阶方阵。、分别为加速度、速度、位移和外激励力矩阵，它们是阶列阵。矩阵各元素由运动微分方程中获得。当然，在读者熟练地掌握了“一般运动方程规则”和“矩阵方法”之后，也可以直接写出来。 固有频率通过对多自由度线性无阻尼系统的自由振动状况的观察，确实存在着组成系统的所有质量都按某些频率同步振动的现象，这些同步振动频率由组成系统的刚度和质量确定，就象单自由度系统的固有频率一样。我们称这些同步振动频率为多自由度系统的固有频率。个离散质量有个固有频率可由无阻尼多自由度系统的自由振动

19、来求得。当和均为零时，式（2.27）便成为无阻尼自由振动方程： （2-28）将式（2-28）展开可以得到一个 （2-29）求解上述方程后，可以得到自由度系统的个的正实根（这里不讨论重根和零根问题），并称这个根为方程式（2-28）的个特性值。固有频率值取的正根，并按频率值大小，其个固有频率是下式的个正实根。自最低频到高频顺序排序： （2-30）双下标中的1，2，3，表示固有频率的阶数。一阶固有频率一般称为基频，其余依顺序称为二阶固有频率，阶固有频率。 主振型当系统以阶（如2阶）固有频率作同步谐振动时，则称其为阶主振动。现仍以无阻尼二自由度系统的自由振动为例进行讨论。当系统以或（现在以为代表）作主

20、振动时，有 （2-31）式中，和分别表示以阶固有频率作谐振动时，和的振幅值。将上式展开，有令振幅比为，则 （2-32）设图2.15中，为例，将计算得到的固有频率及数据代入式（2-32）有 （2-33）将数据代入上式，有 （a） （b）上式中，表示两质量以同步振动时相位相同；，表示同步振动时，两者相位相反。以0-0线表示该系统处于静平衡位置时的中线，则该系统中各点在以和作主持动时，振动状态可由图2.17给出。若，则，。对主振型，有 （c） 图2.17振幅比由系统固有特征参数和确定，只要系统以作同步振动，则不论各质点的振幅多大，其比值总是一个恒值。将二自由度推广到个自由度系统，则有个固有频率，并有

21、以此个主振型： 主振型的正交性已知对应于两个固有频率和的两个主振型和，。由式（2-31），可以认为有下列关系： （2-34） （2-35）以前乘式（2-34）两端，以前乘式（2-35）两端，有 （2-36） （2-37）将式（2-37）两边转置 （2-38）将式（2-36）一式（2-38），有 （2-39）由于，故有 （2-40）同样可得： （2-41）我们称式（2-40）为主振型对于质量矩阵M的正交性，式（2-41）为主振型对于刚度矩阵K的正交性。而正交性的物理意义是：对于每个主振型而言，其内部能量总和是常数。各主振型之间的能量不能互相传递，彼此是独立的。主振型对于刚度矩阵的正交性，说明各阶

22、主振型之间的势能不能互相交换。主振型对于质量矩阵的正交性表示各阶主振型之间的动能不能互相交换。而在同一阶主振型内，势能和动能可以互相转换。主振型的正交性问题主要是为了讨论模态方程和正则矩阵时使用的。事实上，当系统以某一阶固有频率同步振动时（即主振动），根本就不会有任何一个质量以另一阶固有频率振动，反之亦然。 二自由度系统受谐波激励的响应在大多数情况下，电子设备所受到的激励往往是来自载体的基础位移激励。本节着重讨论在基础位移激励下的系统响应及其振动控制。1）复振幅和复相位当图2-15所示阻尼二自由度系统受谐和基础位移激励时，其运动微分方程为 （2-42）式中设为则其解为 （2-43）将式（2-4

23、3）代入式（2-42）并简化后，写成矩阵形式： （2-44）将上式展开，简化，命令则其复振幅为 （2-45a） （2-45b）将和相除即可得到基础激励对质量间的传递率 （2-46a）将和相除即可得到基础激励对质量间的传递率 (2-46b)复相角 (2-47a) (2-47b) 无阻尼二自由度系统的隔振设计为使讨论简化，现以无阻尼二自由度系统为例，讨论其隔振设计方法。此系统如图（2-18）所示。令式（2-46a）和式(2-46b)中，立即有传递率： （2-48a） （2-48b） 以及 （2-48c） 图2.18 无阻尼两自由度系统1) 二次隔振当电子设备中的敏感元件（如机械滤波器、晶体振荡器或

24、通讯机中的本振单元等）的质量与电子设备的质量相比很小时，为保证有更好的隔振效果，采用隔振器对其进行保护，当时，即有趋向零，此时可将的运动状态作为的激励，而的运动状态对影响较小。故有 （2-49a） （2-49b） （2-49c） 图2.19（a、b） 两自由度系统传递率此时，可将系统看为二个单自由度系统。可根据单自由度系统隔振设计方法求出和，并选用合适的隔振器。2）双层隔振当和在量值上可比时（即），应根据设备的许用位移幅值、及许用加速度峰值和与基础激励或比值中较小值，作为许用传递率。即或中较小值，记为；或中较小值，记为。并且在被保护设备的质量、为已知量时，即可确定所需的弹簧刚度和； （2-50

25、a） （2-50b）式中：为激励频率；为质量比。和均为许用值，在数值上均取正值，由于为正刚度，故有，即 （2-50c）由式（2-50c）可知，当时，可以有的正刚度解，否则将含有的零刚度、负刚度解。单独使用零刚度和负刚度的系统是不稳定系统，这将在以后讨论。式（2-50c）可以作为双层隔振设计是否有稳定解的判定式。3）动力消振器由图2.19可以观察到如下现象：若令式（2-48a）中则必有。取正值，有。也就是说，当外界干扰频率时，可以使基础激励的能量完全由引人的、系统来吸收，而使质量保持静止不动，这便是动力消振器的原理。动力消振器只有在外界干扰频率是固定频率值或或窄频带时方可应用。否则将会由于引入系

26、统后，使共振频带宽度加大，共振点增多。将代入式（2-48b），则引入的系统动力消振器传递率为动力消振器可按下列步骤设计：a) 确定已知条件 图 2.20 有阻尼动力消振器设备的质量已选定的隔振器（或支承弹簧）风度、基础激励位移幅值；动力消振器的质量及其允许的运动空间；激励频率值或变化范围。b) 确定、 （2-51a） （2-51b）由于动力消振器只能在某一个恒定的频率点上工作，否则会在其它频率点引起共振。因此工程中往往用有阻尼动力消振器来克服上述缺点，并扩大共使用范围。4. 有阻尼动力消振器有阻尼动力消振器的原理图如图2-20所示。详见参考文献1。2.3连续弹性系统组成电子设备的任何一个机械结

27、构，其质量和刚度原则上都是连续分布的，它们的运动状态需要无限多个坐标来描述。这种具有无限多个自由度的弹性系统，称为连续弹性系统。在对连续弹性系统振动问题的基本性质进行分析时，假设其材料是均匀连续、各向同性的、其应力应变关系服从虎克定律。杆的纵向振动在电子类设备中，大到天线的桁架，机柜结构，小到电阻，假定杆的振动位移仅沿轴向，其上任一载面始终保持为平面且与轴垂直。在静止状态，每一截面的位置均可用坐标表示。当杆振动时，任一截面的位移不仅与坐标有关，而且与时间有关。故在任一处，截面位移显然是和的函数，以表示，其中表示质点运动的广义坐标。图 2.21从处截取一微元体，其受力状态如图2-21b所示。在时

28、刻，如果截面处的振动位移为，轴向力为，则在截面处的位移增量应是，轴向力为。以分别表示材料密度和截面积，则微元体的惯性力为。根据达朗贝尔原理，有 （2-52）由于微元体的位移增量就是微元体的总伸长，所以其单位伸长应是 （2-53）由材料力学可知，单位伸长又称为应变，它与材料弹性模量的乘积赞美地截面应力，即：，故轴向力可表示为 （2-54）令，则上式变成 （2-56）这就是均质等截面杆的纵向自由振动方程，称为一维波动方程。其中表示波沿轴的传播速度，对于一确定的杆来说，表示波沿轴的传播速度，且 为一常数。同样可求得均匀杆的扭转一维波动方程。 （2-57）式中，为剪切杨氏模量。梁的横向振动如果细长杆作

29、垂直轴线方向的振动，其运动方式主要是弯曲变形，这种形式称为梁的横向振动或弯曲振动。框架结构中的梁以及焊接在印刷线路板上的电阻、电容、晶体管等元器件中的引线，在受到外激励干扰并产生垂直于轴线方向的弯曲变形时，一般均可将其视为（或简化为）梁的横向振动。对电子设备整机结构及其内部的元器件来说，梁的横向振动的影响将更为显著。1）运动方程为便于讨论，将经过简化的元器件或杆件以梁的形式表示于平面内，假设梁在此平面横向振动时其转动惯量和扭转剪切变形的影响可以忽略，以表示横向振动位移，A为横截面积，为材料密度，J为截面对中心轴的惯性矩，EJ为截面的抗弯刚度。两端固定在电子机矩上的横梁，一端固定，一端简支或两端

30、简以的接插件以及两端焊接在线路板上，跨度较长的阻、容元件等，亦可应用类似的分析方法求出其固有频率和主振型。表2.1列出了常见的六种不同边界条件的梁作横向振动的固有频率和主振型，表中符号含义为： 位移 ， 转角 ， 弯矩 ， 剪力表2.1 梁的横向振动特征参数简图说明固有频率、振型函数两端自由边界条件为频率方程振动函数一端铰支一端固支边界条件为频率方程振型函数简图说明固有频率、振型函数一端铰支一端自由边界条件为频率方程振动函数一端固定一端自由边界条件为频率方程振型函数简图说明固有频率、振型函数两端简支边界条件为频率方程振动函数一端固定边界条件为频率方程振型函数板的刚度设计印制板模块单元的壳体与插

31、箱（或机箱）的底板采用非刚性连接时，则将其视为与印制板同结构层次；刚性连接时，则应视为与插箱底板同一层次。本节着重讨论印制板的刚度设计问题。理论和实践证明，印制板在三轴向的一阶固有频率，在图2-22所示Z向为最低， 图2.22 印刷板几何尺寸 如z向满足要求，则其它方向必然满足要求。z向一阶固有频率的量值，不仅与板自身的几何尺寸a,b,h有关，而且与板边的支承状态（边界条件）、激励力的大小以及板上安装零件（元器件）的分布与重量等因素有关。工程近似分析中常用参数简介如下：1）边界条件在板边装有带压紧弹簧的导向槽或带弹性材料（如橡胶，泡沫塑料）压紧板，以及不带压紧装置的接插件的印制板边，均可视为简

32、支边。因为这们无法限制板的转角转移。在板边带有压紧装置，使印制板无法产生转角位时，则可视为固定边。不加约束的板边可视为自由边。2）印制板的面密度在工程近似分析中，通常把板的自重，加上元器件重量后的总重量与印制板面积（a b）之比称为面密度，此时可将装有元器件的印制板视为均质板。3）印制板刚度因子D印制板的刚度因子D（N mm）由下式定义 （2-58）式中：E为印制板的杨氏模量，常用印制板的E取值范围为500012000（N/mm2）;为印制板材料的泊松比，常用印制板材料；为印制板材料的厚度（mm）现将资料2推荐的几种印制板常见支撑条件下一阶固有频率估算公式列於表2.2表2.2印制板一阶固有频率

33、估算公式序号边界条件固有频率序号边界条件固有频率1二边简支ba4四边简支ab2二边固定ba5三边固定一边简支ba3三边简支ba6二边固定二边简支ba注：表中板的支承边界条件图示表达形式为：固定边 简支边 自由边 例：已知某印制板当印制板连同元器件总重量时，试确定，四边简支条件和2b边固定-a边简支情况的图有频率值。解：由表2.2序号4和序号5给定的公式；将已知条件代入，可解得：四边简支：二端固定一端简支：同理可求出二端固定二端简支（序号6）条件下三端简支（序号3）条件下的固有频率如保持a/b不变，缩小a和b的尺寸，也可以提高，增加印制板厚度h是提高的有效措施之一。例如将印制板厚由1.5mm增加

34、到2.1mm时，共刚度系数D增大倍，固有频率将增大倍，不同板厚的印制板固有频率对照情况，见表2.3所示。表2.3 板厚对一阶固有频率的影响边界条件板厚三边简支二边固定一边简支四边简支二边简支二边固定1.5mm2.1mm如果在印制板上增加加强筋，如将厚度为1mm，b/4高度为9mm的折弯钢板与印制板刚接后，则四边d=b/2简支条件的一阶固有频率可达250Hz以上。详见b/4资料5由以上讨论可知，提高印制板固有频率最有效的工程措施为：缩小印制板尺寸，增大板厚，改善板边支承条件以及增加加强筋（图2.23）等。 图2.23 加肋的印刷板2.4两倍频规则及其应用刚度设计电子设备的刚度设计是以保证实现电子

35、设备功能为基本目的的。因此，在恶劣的振动、冲击、爆炸和风暴等内外激励条件下，电子设备的刚强度设计必须遵循如下准则：1）在振动激励频率范围内，所有层次结构不得出现有有害的结构谐振；2）层次结构及其连接刚度，必须符合二倍频规则；3）机电性能紧密相关的模块或组合（如天线、波导、频率源、印制板、接插件等），其结构变形不得造成设备电信性能的下降或失灵；4）在设备进行环境试验时，以及在设备全寿命期内，结构的实际应力必须小于其相应的许用应力。在全部环境条件试验结束后，不可换的关键模块、结构的Miner累积疲劳循环比R必须小于0.3，否则不应交付使用；5）可折或翻转式连接结构，必须消除结合面间的间隙，以避免引

36、起附加冲击、非线性自激振荡和机械结构噪声。层次结构和二倍频规则1）层次结构相对独立的结构组合（或单元），用连接件（连接工艺）组成整件时，基础件称为主层次结构，安装在基础件上的结构组合（或单元）称为次层结构。例如：机柜、显控台主骨架为主层次结构，插箱为次层结构，安装在插箱内的独立结构组合如印制板模块，电源模块等为第三层次，印制板为第四层次。如果印制板模块与插箱底板为刚性连接，则印制板可视为第三层次。2）二倍频规则根据线性系统振动理论，i+1层次结构的一阶固有频率与其安装基础i层次的一阶固有频率的比值时，其动力放大因子。此时，可将这二个层次结构视为刚性连接。当插箱，机箱自身较重，并且采用导柱，导套

37、，螺栓联接时，由于其有效联接刚度只有整体结构形式的30%。因此，实现所有层次结构频率比的要求在工程上较困难时，经双方协商，可允许。但印制板导次的一阶固有频率不得低於扫频激励上限频率的2倍。以舰载设备为例，各层次结构一阶固有频率下限值应符合表2.4规定。此时可保证在扫频范围内，各层次结构不发生局部共振。当时，局部共振的放大因子必须满足要求。表2.4各层次结构一阶固有频率限值表舰型扫频上限频率 主次层次结构间连接形式频率比一阶固有频率 机柜显控台机箱插箱印制板模块印制板一般舰艇60弹性连接1.5304567.512023060120240刚性连接1.5306067.512023045120240快艇等