美国地沥青学会AI沥青路面设计方法(DOC47页).doc

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1、第七篇 AI沥青路面设计方法选择基层沥青混合料类型或集料基层厚度MS-l（Thickness Design-Asphalt Pavement for Highways and Streets）是美国地沥青学会(AI)出版公路及城市道路沥青路面厚度设计方法手册，自1955年以来，出版了九个版本的MS-l系列手册。MS-l的第七和第八版是以AASHO道路试验、WASHO道路试验和一些英国试验路的数据为基础，1981年出版的MS-l的第九版本与前面的版本不同，第九版以前的MS-l手册中沥青厚度设计方法都是采用经验方法，第九版本以力学一经验法为基础，应用弹性多层体系理论以及经验的破坏准则确定路面的厚度

2、。1983年进行了MS-1修订，提出了专门的设计程序CP-1 DAMA，并研制了能覆盖三个不同温度范围的系列设计图表,然而代表美国很大一部分地区的只有一张图表。1991年又提出了MS-l第九版的修正版本和新的CP-1 DAMA程序（以下简称DAMA），包括了三个不同温度区范围的路面厚度设计。图8.1是AI厚度设计法流程图。确定路基回弹模量交通量预估选择设计温度设计厚度组合分期修建不分期修建经济比较最终设计图8.1 AI厚度设计法流程图第一章 交通分析1.1 计算设计年限内的设计ESAL在进行路面结构设计时，必须首先对设计年限内的交通状况进行预测。AI对交通量的预测是以80KN作为当量标准轴载为

3、基础的。为了得到设计年限内的设计车道上当量轴载的ESAL，首先必须将各种荷载组下的作用次数换算为对应的80KN的当量轴载次数。对应80kN当量标准单轴荷载的(n0) i 为i荷载组每天的初始重复作用次数，可用下式计算:(n0) i =(piFi)(ADT)0(T)(A) (8-1-1)式中: (n0)i为i荷载组每天的初始重复作用次数；pi为i荷载组占总重复作用次数的百分数； (ADT)0为设计年限开始时的日均交通量；T为货车在ADT中的百分数；A为每辆货车的平均轴数；Fi为i荷载组的当量轴载系数（EALF）,是根据pt=2.5、SN=5时的AASHTO当量系数。对应的当量轴载系数F计算公式：

4、 （8-1-2）其中：Gt=log（4.2-2.5）/（4.2-1.5）bx=0.4+0.081(Lx+L2)3.23/(5+1)5.19L23.23Lx为作用在一组单轴、一组双轴、一组三轴上的荷载,单位为kip,L2为轴的编号,单轴为1,双轴为2,三轴为3。设计车道设计年限内的当量轴载的ESAL计算公式：ESAL=(piFi)(ADT)0(T)(A)(G)(D)(L)(365)(Y) （8-1-3）式中：G为增长系数；D为方向分布系数，通常假设为0.5，除非两个方向的交通量不同；L为车道分布系数，它随交通量和车道数目而变化；Y为设计年限，单位为年。其中式（8-1-3)中右边第一项和第四项合并

5、，称之为货车系数。 Tf=(piFi)(A) （8-1-4）式中：Tf为货车系数，或每辆货车的8OkN单轴荷载作用次数。式（8-1-3）改写为：ESAL= (ADT)0(T)(Tf)(G)(D)(L)(365)(Y) （8-1-5）路面设计所需最基本的交通消息是设计年限初的货车日均交通量ADTT，ADTT可以用ADT的百分率或实际值表示，这一初始日均交通量，可以通过交通特性与设计项目相类似的道路实际交通统计得到。确定设计ESAL应采用以下具体步骤。 （1）预测拟建工程可能行驶的不同类型车辆的数量，如客车、单车厢货车(含公共汽车)以及各种类型的多车厢货车等。若可以预测货车总数，但不知其类型，则可

6、用表8.1.1作为参考，查表得出各货车百分数。表8.1.1 美国不同等级公路的货车分布情况车辆类型货车百分数州际其它主干线次要主干线集散道路主要次要郊区路网单车箱货车 2轴，4轮 2轴，6轮 3轴或以上 全部单车厢货车半拖挂牵引车 4轴或以下 5轴 6轴或以上 全部多车厢牵引车全部货车4382554114710060103733251271007111486311114100731048721011310080102922618100市区路网单车厢货车 2轴，4轮 2轴，6轮 3轴或以上 全部单车厢货车半拖挂牵引车 4轴或以下 5轴 6轴或以上 全部多车厢牵引车全部货车521226652813

7、41006612482513118100671585312115100849295231510086111971213100（2）确定每种车辆的货车系数。对于所有货车采用相同的货车系数，也可以对不同等级的货车采用各自的货车系数。表8.1.2给出了常用的货车系数。若只知道货车的总数，则不需要按表1将其细分为不同车型，只要将货车总数乘以表2底部所示的全部货车系数，即可得到当量8OkN(l8kip)单轴荷载作用次数。表8.1.2 美国不同等级公路和车辆的货车系数分布情况车辆类型货车系数州际其它主干线次要主干线集散道路主要次要郊区路网单车箱货车 2轴，4轮 2轴，6轮 3轴或以上 全部单车厢货车半拖挂

8、牵引车 4轴或以下 5轴 6轴或以上 全部多车厢牵引车全部货车0.0030.210.610.060.621.091.231.040.520.0030.250.860.080.921.251.541.210.380.0030.281.060.080.621.051.040.970.210.0170.411.260.120.371.672.211.520.300.0030.190.450.030.911.111.351.080.12市区路网单车厢货车 2轴，4轮 2轴，6轮 3轴或以上 全部单车厢货车半拖挂牵引车 4轴或以下 5轴 6轴或以上 全部多车厢牵引车全部货车0.0020.170.610.

9、050.981.071.051.050.390.0150.130.740.060.481.171.190.960.230.0020.241.022.090.710.970.900.910.210.0060.230.760.040.460.770.640.670.07-0.130.720.160.400.63-0.530.24 （3）确定车道分布系数，即设计车道总货车交通量的百分数。对于双车道公路，设计车道可以取路面上的任一车道。在缺乏具体数据时，可以用表8.1.3确定车道分布系数。表8.1.3 车道分布系数两个方向车道数车道分布系数250445（3548）6或6以上40（2548）(4)对于给

10、定的设计年限，按下公式计算增长系数，也可以按照各种货车分别选用不同的增长率。增长系数=(1+g）n-1/g其中，g为交通量增长率，一般为010%，n为设计年限135年,一般20年。 (5)将每种货车的车辆数乘以货车系数和增长系数，再将这些值加起来即为设计ESAL。1.2 设计ESAL的简化确定方法在缺乏详细的交通数据时，AI法建议用表8.1.4预测设计ESAL。这一简化方法将交通量划分为6个等级，每一等级与公路或街道的类型相对应，表中有在设计年限内预期行驶的重型货车平均数。重型货车定义为有2轴6轮或者更大的货车，小型货车、箱式货车和轻型4轮货车不包括在内。所示各个等级的ESAL可以用于设计。

11、表8.1.4 交通分类交通等级街道或公路类型设计使用期限内预期行驶的重型货车范围ESALI停车场、汽车道；车型住宅区道路；轻型农场道路。71035103II住宅道路；郊区农场和住宅区道路。710315103104III市区次要支线道路；郊区主要支线道路。710415104105IV市区次要干线和轻工业道路；郊区主要支线和次要干线公路。710515105106V市区高速公路和其它主要干线公路；郊区州际和其它主要干线公路。21064.51063106VI市区州际公路；一些工业用路。710615106107注：只要可能，应对IV和IV级以上的道路作精确的交通分析。第二章 各结构层材料控制及基本试验内

12、容2.1 路基土 表8.2.1 路基土基本试验试验内容应用AASHTOASTM试验频率备注1、一般试验筛分析液限塑限塑性指数含水量密度土壤分类用于路基土分类T27T89T90T90T208T100M145C136D423D424D424D2216D854D24871000 m3或1500m3做一次材料生产阶段2、强度试验CBR或R-value或回弹模量Mr确定路基土强度，作为厚度设计参数T193T190D1883D2844施工前一次或材料发生变化时AASHTO T274或AI MS-103、重型击实试验得出密实度-含水量关系曲线，得出最大干密度和最佳含水量。T180D15574、现场密度灌砂法

13、或核子仪法现场施工碾压控制T191T238、T239D1556D2922、D30171000 m2或1500m2做一次现场施工阶段路基土现场压实控制：（1）塑性土壤路基顶面至深度30cm内压实度，最少要压实度要求达到AASHTO T180 D法所求得最大干密度的95%以上，30cm以下为不小于90%。如果是膨胀土，含水量宜控制在较最佳含水量大12%范围内，非塑性土的含水量宜控制在较最佳含水量小12%范围内。（2）非粘性土壤路基顶面至深度30cm内压实度，最少要压实度要求达到AASHTO T180 D法所求得最大干密度的100%以上，30cm以下为不小于95%。2.2 粒料基层、底基层当采用末处

14、治的集料基层和底基层时，其材料技术要求需满足ASTM2940 。1）ASTM2940材料技术要求粗集料：即4.75mm以上的集料，可以采用轧制碎石、轧制砾石甚至可以采用较好质量的矿渣。大于9.5mm集料至少有75%以上颗粒具有两个或两个以上的破裂面。细集料：即4.75mm以下的集料。最终级配中0.075mm筛通过率不能超过0.6mm通过率的60%以上。对于基层，通过0.425mm以下的集料液限不大于25，塑性指数不大于。砂当量不小于35。对于底基层，而且深度大于冰冻深度，塑性指数不大于6，砂当量不小于30。 表 8.2.2 级配范围和允许偏差50mm37.5mm19mm9.5mm4.75mm0

15、.6mm0.075mm基层100（-2）95-100（5）70-92（8）50-70（8）35-55（8）12-25（5）0-8（3）底基层100（-3）90-100（5）-30-50（10）-0-12（5）注：、允许偏差指现场混合料级配可以超出本规范的范围；、0.075mm采用水筛。如果当地冰冻害较严重，0.075mm通过率可以取较低的值，同时注意0.02mm通过率不要大于3%。2）末处治的集料基层和底基层混合料性能要求表8.2.3 （1991版）末处治的集料基层和底基层质量要求试验底基层基层试验底基层基层CBR（最小）2080塑性指数（最大）6无塑性R值（最小）5578砂当量（最小）253

16、5液限（最大）25250. 075mm通过率（最大）1273）现场压实控制现场压实度要求达到AASHTO T180 D法、再以T224修正所求得最大干密度的100%以上。含水量应控制在最佳含水量的1.5%范围内。4）试验内容 表8.2.4 粒料底、基层 基本试验比试验内容AASHTOASTM试验频率备注1、一般试验筛分析磨耗值安定性砂当量液限塑限塑性指数T27T96T104T176T89T90T90C136C131C88D2419D423D424D424600 m3材料生产阶段5000m3做一次2、强度试验CBR或R-value或回弹模量MrT193T190D1883D2844施工前一次或材料

17、发生变化时AASHTO T274或AI MS-103、重型击实试验T180D15574、现场密度灌砂法或核子仪法T191T238、T239D1556D2922、D30171000 m2做一次现场施工阶段2.3 沥青混凝土1）集料技术要求沥青混凝土集料必须符合AI SS-1规定，级配可以参考ASTM 3515。沥青混凝土的材料可以采用碎石、碎矿渣、碎砾石以及自然、人工砂，对于轧碎砾石一般要求4.75mm筛上不少于40%，具有至少一个破碎面，对于高速公路不小于90%；对于OGFC混合料，4.75mm筛上不少于90%具有至少一个破碎面、不少于70%具有两个或以上的破碎面。粗集料的磨耗值，对于面层40

18、%，沥青混凝土基层50%。采用硫酸钠作试验时不大于12%、采用硫酸镁作试验时不大于18%。细集料要求不含有害物质，0.425mm筛下料的塑性指数不大于4。基质沥青可以按照表8.5.3的推荐情况采用。 表8.2.5 密级配沥青混凝土混合料级配要求筛孔密级配D-1D-2D-3D-4D-5D-6D-7D-8D-95037.5251912.59.54.752.361.18631005090-10010037.590-1001002560-8090-1001001956-8090-10010012.535-6556-8090-1001009.556-8090-1001004.7517-4723-5329

19、-5935-6544-7455-8580-1001002.3610-3615-4119-4523-4928-5832-6765-10095-1001.1840-8085-1000.625-6570-950.33-154-165-175-195-217-237-4045-750.153-2020-400.0750-50-61-72-82-102-102-109-20沥青用量2-73-83-94-104-115-126-127-128-12注：0.075mm以下塑性指数不大于4%。同时矿粉规格必须符合AI SS-1 1992年版要求，即ASTM D242要求。 表8.2.6 AI SS-1 199

20、2年版 矿粉要求筛孔通过率0.61000.395-1000.07570-1002）沥青混合料配合比设计及技术要求沥青混合料的设计按照MS-2中规定的马歇尔方法进行设计配合比设计。 表 8.2.7 AI MS-2（1995年第6版）沥青混合料马歇尔方法设计指标交通量等级重交通中交通轻交通适合结构层面层、基层击实次数755035稳定度（N）800653383336流值（0.01英寸）814816818空隙率353535VMA见 表 8.2.8 VFA6575%6578%7080%交通量大于106104106小于104 表8.2.8 VMA规定值筛孔VMA规定值空隙率3%空隙率4%空隙率5%1.18

21、21.522.523.52.361920214.751617189.514151612.5131415191213142511121337.5101112509.510.511.56391011 注：不同的空隙率下的VMA可以采取插值获得同时，提出对于大粒径的沥青混合料采用大Marshall的标准：为了获得与标准Marshall相同的压实效果，大Marshall的双面击实次数由以前的50、75次相应提高为75、112次，其体积参数不变，依然要求符合上表的要求。但是稳定度和流值的标准由以前的数值分别相应提高2.25、1.5倍，同时对于非标准高度的试件的要求按下表8.2.9 调整为标准高度95.2

22、mm下的标准值。 表8.2.9 大马歇尔校正系数（单位：mm）试验高度试验体积校正系数88.91608-16261.1290.51637-16651.0992.11666-16941.0693.71695-17231.0395.21724-17521.0096.81753-17810.9798.41782-18100.951001811-18390.92101.61840-18680.903）沥青混合料现场控制 表8.2.10 现场混合料配合比允许偏差12.5mm以上89.54.75mm mm72.361.18mm60.60.3mm50.075mm3沥青用量0.5流值（1/100in）3空隙率

23、，%1稳定度1KN或20%注：VMA、VFA可以自行控制现场压实度要求：每天生产的沥青混凝土为一批，每一批试验室必须击实6个试件，现场钻芯5个试件。现场5个试件的平均密度应该达到室内6个试件密度的96%以上，而任何一个试件的压实度不得低于94%。如果采用最大理论密度，则平均压实度达到92%以上，单个压实度达到90%。4）基本试验内容 表8.2.11 沥青混合料基本试验试验内容试验方法试验频率AASHTOASTM1、沥青混凝土材料检验粗、细集料的坚固性粗集料的磨耗值细集料的砂当量粗细集料的密度、吸水率T104T96T146C88C131D24191次/5000m3沥青检验开工前一次或材料发生变化

24、时2、沥青混凝土配合比设计级配密度试验VFAVMA稳定度流值空隙率VMA矿分残留马歇尔稳定度T245D15593、施工质量控制（室内试验）抽提试验确定沥青用量材料级配马歇尔试验稳定度流值试件密度空隙率VFA、VMA冷料筛分、热料仓筛分T164D4125或D217212次/天4、施工质量控制（现场试验）现场压实度钻芯核子仪T230D1188或D2726D2950平整度按AI SS-1厚度D3549第三章 结构设计的力学图式对于沥青混凝土面层、沥青混凝土或乳化沥青基层采用三层弹性层状连续体系；当其下还有粒料基层时，采用四层弹性层状连续体系。荷载图式为双圆垂直荷载，不考虑水平荷载，以80KN单轴荷载

25、为标准轴载，单圆当量圆半径=11.43cm，两轮中心间距为3，力学计算须计算各层沥青层底、路基土顶面以下单圆中心点1、单圆内侧边缘2、双圆间隙中心点3三个点的位置最大应力、应变值。 1 2 334.3cm沥青层 泊松比0.35 E1逐月变化 粒料层 泊松比0.35 E2逐月变化路 基 泊松比0.45 Mr逐月变化 1 2 320KN20KN0.587Mpa图8.2 AI力学图式第四章 设计标准Al设计方法采用两种应变作为破坏准则。因此有两个设计标准：一个是沥青层底部的水平拉应变eq，控制疲劳开裂；另一个是土基表面的竖向压应变ez，控制永久变形，即车辙。4.1 疲劳准则 AI法建立了标准混合料(

26、沥青体积为11%，空隙率为5%)的疲劳方程见式（4-1），该方程考虑了实验室与野外条件的差异。 Nf=0.00115（eq）-3.291|E*|-0.854 (8-4-1) 式中：Nf为控制疲劳开裂的允许荷载重复作用次数，|E*|为沥青混合料的动模量（Mpa）。AASHO道路试验所选路段的观察表明，应用式（8-4-1）所得到的疲劳开裂占总面积的20%。 对于非标准混合料，根据实验室的疲劳试验结果，式（8-4-1）可表示为：Nf=0.00115（eq）-3.291|E*|-0.854 .C (8-4-2) 式中：C为空隙率Va和沥青Vb的函数。C=10M （8-4-3） 式中：M=4.84Vb/

27、（Va+Vb）-0.68754.2 永久变形准则 根据AASHO试验数据整理结果得出，控制永久变形的允许荷载重复作用次数可用下式表示:Nd=1.36510-9（ez）-4.477 （8-4-4） 认为只要路面压实良好，且沥青混合料设计得当，式（8-4-4）计算的设计交通荷载作用下的车辙不会大于12.7mm。第五章 各结构层材料特性及材料强度的确定材料特性主要包括土基、粒料基层和沥青层的回弹模量和泊松比。路基土的泊松比假设为0.45，其他材料的泊松比假设为0.35。5.1 路基土自从1981版开始采用路基土的回弹模量，即标准回弹模量Mr作为路基土强度指标，不包括土基冻融时的模量值。路基土Mr试验

28、值的确定方法：路基土模量的确定可以通过AASHTO T274或AI MS-10中规定试验直接确定，试验时的轴向压力为6psi，径向压力2psi，在确定Mr时还需考虑材料的饱和度和干密度。如果不能实测，也可以通过换算得到：CBR换算得到，Mr=10.3CBR（CBR10%）；R-value换算得到：Mr=8+3.8R（R-value的水压力为240psi）；Plate bearing（K）换算。第九版MS-1中主要采用前三种方法确定路基强度的试验值，已经取消了Plate bearin（K）换算为回弹模量的方法。为了确定回弹模量试验值具有代表性，必须确定路基土取样位置：路堤：取土区取样路堑：在挖方

29、后断面上取土原有地面：在地面下50100cm内取样。假若试验值变异性很大，应随机取样，确定控制作用的土的类别，和不同土类的边界。若土的类别相差很远，且每一种土覆盖的面积很大，应考虑将工程项目分开，单独设计。一般至少有68个试验值，采用累积曲线来确定土基的设计回弹模量。首先确定交通量的大小，确定土基设计回弹模量保证率。然后按从大到小的顺序排列土基模量，计算各值与各测量值总和，在图中作出试验值的累积曲线。最后从图中读出保证率百分数对应的路基土设计回弹模量值。表8.5.1按交通量大小选定的土基设计回弹模量保证率交通水平ESAL（80kN）104104106106设计回弹模量保证率60%75%87.%

30、实例：设计交通量1百万次。路基强度试验值44.8、58.6、67.6、68.3、68.3、80、106.9Mpa。累计百分率计算结果见表8.5.3。绘制试验值与累计百分率曲线图见图8.3。 根据表8.5.1得出路基土设计回弹模量百分率为87.5%，查图8.3，得出该交通量下的路基土设计回弹模量为56.9 Mpa。回弹模量试验值累计百分率图8.3 由试验值确定路基土设计模量 表8.5.2 累计百分率计算试验值试验数量百分率106.91(1/7)100=14802(2/7)100=2968.368.34(4/7)100=5767.65(5/7)100=7158.66(6/7)100=8644.87

31、(7/7)100=100 5.2 未处治的粒状材料粒料材料的模量是与应力水平相关，应力对回弹模量的影响为：E=K1qK2 （8-5-1）式中：q为第一应力不变量，一般取19.5psi。K1 、K为实验得到的系数；系数K1选用的范围为5.2至82.8pa；幂指数K等于0.5。在DAMA设计程序中，将土基和所有沥青稳定层作为线弹性，将未经处治的粒料基层作为非线性弹性。因为由土基应力变化产生的模量变化通常很小，假设土基线弹性是合理的。粒料基层的模量根据多变量回归的预测方程计算：E210.44h1-.471h2-0.041E10.139E30.287K10.868 (8-5-2)式中：E、E和E分别为

32、沥青层、粒料基层和土基的模量；h1、h2分别为沥青层和粒料基层的厚度；K1同式(8-5-1)。5.3 热拌沥青混合料沥青混合料的动模量由一个计算公式确定，该公式由室内60种不同的沥青混合料试验得到，方程也被DAMA程序所应用。热拌沥青的动模量|E*|用下式确定：|*|10510b1 (8-5-3-1)b1=b3+0.000005b2-0.00189b21.1 (8-5-3-2)b2=b40.5Tb5b3=0.553833+0.028829(R200-0.1703)-0.03476Va+0.070377l+0.9315757-0.02774 (8-5-3-3)b4=0.483Vb (8-5-3-

33、4)b5=1.3+0.49825log (8-5-3-5)式中：b1与b为中间常数；为荷载频率(Hz)；T为沥青混合料温度(F)；R200为集料通过200 号筛的重量百分率；Va为空隙体积(%)；l为沥青在21.1C的粘度(106泊)，若无足够的粘度数据，可以按l=29508.2 P25C-2.1939计算，P25C为25C的针入度；Vb为沥青体积（）。制作图表时式(8-5-3)采用如下参数值：R200 = 5%；10Hz；对于面层Va、Vb11，基层为7、11。以纽约州、南卡罗来州和亚利桑那州为代表的三个地区温度，分别用年平均气温（MAAT）为7、15.5、24C来考虑。用于研制设计图表的沥

34、青结合料种类及其粘度见下表8.5.3。在寒冷地区，月平均温度低于7C，为了防止因温度应力而产生路面横向开裂，采用较软的沥青。在炎热地区，月平均温度大于24C，采用较硬的沥青。表8.5.3 不同温度地区沥青的等级和粘度州MAAT沥青等级21.1C粘度l（106泊）纽约州7AC-50.6南卡罗来州15.5AC-10、AC-201.6亚利桑那州24CAC-405.0表8.5.3所示为三个温度代表地区的月均气温，式（8-5-3）温度T为中路面平均温度Mp，按下式计算： Mp=Ma1+1/（Z+4）-34/（Z+4）+6 （8-5-4）其中Mp为路面平均温度，Z为表面下深度（in），Ma为月平均温度。5

35、.4 乳化沥青混合料基层允许采用乳化沥青混合料。根据集料的种类，规定了三种混合料：I型：用经过加工、混合料厂拌拌和密级配混合料，具有与HMA类似的性质。II型：用部分加工过的轧制碎石、料场或河岸的天然集料拌制的混合物。III型：含有砂或粉砂的混合料。在23C、38C温度下对32种不同混合料进行了试验，得出每一种混合料在铺设期间和养护完成以后的劲度模量代表值，其它温度时的模量可用线性插入得到。养护时间对劲度模量得影响可用下式表示：Et=Ef-（Ef-Ei）(RF) （8-5-5）式中：Et为养护时间t的模量；Ef为养护完成后的模量，Ei为未养护、初始时的模量；而RF为养护时间t时的折减系数。 折

36、减系数RF时间（月）图 8.4 六个月养护期的折减系数制备设计图表采用6个月的养护期，因为更长的养护期直至30个月对于图表所得的厚度的影响不大。表8.5.5给出了各类乳化沥青混合料的劲度。 表8.5.5 乳化沥青混合料劲度（kPa）类型初始模量（73F）最终模量（73F）最终模量（100F）VaVbI10345171172489II793275886289III414103434589第六章 环境影响设计图表除了考虑一年中月温度变化对HMA和乳化沥青混合料劲度模量的影响外，还应考虑冻融对土基和粒料材料回弹模量的影响。设计时在冰冻时期用高一些的模量，在冻融时期用低一些的模量，对于MAAT为7C或

37、15C的地区进行修正，而对于MAAT为24C的地区不作修正。6.1 土基图8.5所示为一年中土基模量的变化情况。该图显示了一年中土基强度的变化的4个时期，即冰冻、融化、恢复和正常四个时期，每个时期路基土回弹模量不同。土基模量在融化时期可能会降低为正常模量的几分之一。用于两个温度地区的融化模量值和每个时期的持续时间见表8.6.1。若已经知道每个时期开始和终了时的回弹模量，该时期中任意月份的模量值可由图8.4插值得到。 表8.6.1 DAMA程序所用路基土模量（103psi）MAAT正常模量各月路基土模量1212345678910117C4.54.515.927.338.7500.91.622.3

38、43.063.784.54.5121221.53140.55067.28.49.6010.8121222.522.529.436.343.15015.817.118.519.821.222.522.515C4.54.54.527.3501.352.142.933.714.54.54.54.512121231507.28.49.610.81212121222.522.538.3501819.120.321.422.522.522.522.522.5开始冰冻月开始正常月开始恢复月开始冰冻月冰冻时间融化时间恢复时间正常时间50000psi冰冻Mr融化Mr正常Mr总时间12个月开始融化月图 8.5 土基回弹模量的季节变化6.2 未处置的粒料基层可以采用同样的方法，来修正未处治的粒料模量。式9中系数K1在冰冻状态为正常模量的300%，春融