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1、内蒙古科技大学本科生设计说明书题 目：宝山地区原料条件下2200M3高炉高炉煤气净化系统设计学生姓名：周乐伟学 号：0977145126专 业：稀土工程班 级：稀土09-1班指导教师：侯贵平 研究员内蒙古科技大学毕业设计说明书宝山地区原料条件下2200M3高炉煤气净化系统设计摘要 高炉煤气净化系统是高炉的重要组成部分。本设计对炼铁工艺和高炉炉型进行了详细的计算，并对煤气除尘设备和除尘系统的平面布置进行了设计。其中设备主要包括重力除尘器和布袋除尘器。本设计采用的是先进的干法布袋除尘器技术，详细阐述了布袋除尘器的分类、结构设计、清灰装置设计、温度控制装置设计、灰斗和卸灰装置的设计及TRT的选择。关

2、键词：高炉煤气：净化：布袋除尘器Baoshan material conditions of 2200M3 blast furnace gas purification systemAbstractBlast furnace gas purification system is an important component Of furnace. The design for the blast furnace ironmaking process and carried out detailed calculations, gas and dust removal equipment and

3、 layout of the system was designed. The equipment includes gravity and bag house dust. This design uses advanced dry bag filter technology, elaborated bag house classification, structural design, cleaning equipment design, temperature control device design, hopper and discharging device design and t

4、he choice of TRT.Key words: blast furnace: purification: bag filter目录摘要IAbstractII第一章 文献综述11.1 概述11.2 高炉炼铁21.2.1 高炉炼铁的技术进步21.2.2 高炉炼铁面临的问题及改善措施31.3 高炉煤气41.3.1 高炉煤气简介41.3.2 高炉煤气净化回收的必要性41.3.3 高炉煤气净化工艺51.3.4 主要除尘器特点及除尘工艺比较61.3.5 三种除尘器的比较61.3.6 布袋除尘结构和除尘机理71.4 设计方案确定8第二章 炼铁工艺计算及主要参数选择102.1 原始数据整理计算102.

5、1.1 原料成分102.1.2 燃料成分见表102.2 配料计算112.2.1 冶炼条件确定112.2.2 吨铁矿石用量计算112.2.3 生铁成分计算112.2.4 石灰石用量计算122.2.5 渣量及炉渣成分分析122.3 物料平衡计算132.3.1 风量计算142.3.2 煤气组成及煤气量计算142.3.3 考虑炉料的机械损失后实际入炉量162.3.4 编制物料平衡表172.4 高炉热平衡计算172.4.1 热量收入Q收172.4.2 热量支出182.4.3 编制热量平衡表20第三章 炉型计算及参数选择223.1 日产铁量计算223.2 炉缸尺寸计算223.3 炉缸高度计算223.3.1

6、 渣口高度计算223.3.2 风口计算223.4 死铁皮层厚度233.5 炉腰直径、炉腹嚼、炉腹高度计算233.6 炉身角、炉身高度、炉喉高度233.7 校核炉容24第四章 重力除尘器设计274.1 粗煤气管道274.1.1 粗煤气管道布置及主要尺寸计算274.1.2 设计除尘器参考的数据：274.2 高炉煤气发生量与煤气含尘量的计算284.2.1 炼铁工艺计算数据284.2.2 重力除尘器及管道设计284.3 煤气管道设计284.3.1 除尘器及煤气管道中煤气流速284.3.2 导出管设计284.3.3 上升管设计计算294.3.4 下降管设计计算294.3.5 放散管直径294.3.6 高

7、炉炉顶管道设计参数304.4 重力除尘器的设计304.4.1 重力除尘器的设计要求304.4.2 重力除尘器部分设计参数选择304.4.3 重力除尘设备尺寸的选择304.4.4 积灰量及灰斗设计324.4.5 出口含尘浓度324.4.6 重力除尘器参数324.5 除尘器及粗煤气管道设备324.5.1 煤气遮断阀324.5.2 清灰阀及煤气灰搅拌机33第五章 布袋除尘器设计345.1 布袋除尘器形式345.2 滤料的选择345.3 清灰方式的确定355.4 过滤气体速度、过滤面积、滤袋尺寸、滤袋数目的确定355.5 除尘器平面布置36第六章 除尘系统附属设备386.1 阀门386.1.1 煤气遮

8、断阀386.1.2 煤气放散阀386.1.3 煤气调节阀组396.1.4 叶形插板40第七章 余压发电417.1 煤气余压回收装置的工艺流程及特点417.1.1 工艺流程417.1.2 煤气余压回收装置的主要特点427.2 TRT的基本结构和工作原理427.2.1 TRT的基本结构427.2.2 TRT的工作原理437.3 TRT的运行操作过程及注意事项437.3.1 TRT启动437.3.2 TRT运行447.3.3 TRT停机44第八章 除尘器中的自动控制系统468.1 温度自动控制系统468.2 电压差控制仪468.3 脉冲控制仪468.4 箱体自动检漏47参考文献48致 谢50VI内蒙

9、古科技大学毕业设计第一章 文献综述1.1 概述高炉发源于中国，高炉何时在我国发明，各路专家尚无统一意见.有人推断是公元前8世纪1，2，现在己有出土的铸铁实物，证实了这一推断3，是世界上最早掌握冶铁技术少数文明古国之一欧洲出现高炉约在170年以后。20世纪是中国炼铁大发展时期，并成为世界炼铁大国。20世纪是中国钢铁工业发展的世纪。这100年的中国钢铁工业发展史表明，钢铁工业是一个国家经济实力的基础。21 世纪的钢铁作为一个重要的结构材料、功能材料的位置不会发生重大变化。从高炉炼铁生产规模和效率成本看，世界上还没有任何一种非高炉流程能达到和接近大型高炉目前已达到的生产和效益水平可以,21 世纪相当

10、长的时间内，国际、国内高炉炼铁流程都将占绝对优势。多年来,我国炼铁界认真贯彻了高炉炼铁以精料为基础的方针,认识到精料对炼铁技术进步的影响率在70 %以上。一批企业在不断改善焦炭、烧结、球团质量,炼铁炉料结构日趋科学、合理、经济。在改善炼铁原燃料质量的过程中,出现了各企业发展不平衡。总体上讲,大企业进展慢,一批中小企业在加快向国际先进水平靠拢。中国炼铁处于高速发展阶段, 2007年全国生铁产量达到4. 6944亿t比上年度增长15. 19%4,其增幅低于钢产量的同期增幅,占世界总产量的49. 74%。2007年全国重点钢铁企业(指71家)产铁3. 69亿t比上年增长13. 74%,其他企业产铁1

11、. 20亿t增长19. 60%。地方企业铁产量增速高于大中型钢铁企业。2008年上半年全国产铁2. 4642亿t比上年度增长7. 89%,降低了发展势头5,6。中国炼铁技术进步主要表现在：综合采用精料、上下部调剂、高压炉顶、高风温、富氧鼓风、喷吹辅助燃料（煤粉和重油等）等强化冶炼和节约能耗新技术，特别在喷吹煤粉上有独到之处。1980年中国重点企业高炉平均利用系数为1.56吨/(米日)，焦比为539公斤/吨生铁；综合利用含钒钛的铁矿石取得了突破性进展，含稀土的铁矿石的利用也取得了较大的进展。即使如此,高炉工艺也仍然存在一些问题:工艺流程复杂、能耗高、环境污染严重与投资庞大等。另外高炉工艺对冶金焦

12、有很强的依赖性,然而从已探明的世界煤炭储量来看,焦煤仅占总储煤量的5%,而且分布很不均匀,因此高炉炼铁的发展面临着焦煤缺乏的困难。为解决这一困难,众多的非高炉炼铁技术就应运而生了,而且得到了较快的发展7。非高炉炼铁技术根据其工艺特征、产品类型及用途不同可以分为熔融还原和直接还原两大类。熔融还原法是以非焦煤为能源,在高温熔态下进行铁氧化物还原,渣铁能完全分离,得到类似高炉的含碳铁水。直接还原法则是以气体燃料、液体燃料或非焦煤为能源,在铁矿石(或含铁团块)软化温度以下进行还原得到金属铁的方法。其产品呈多孔低密度海绵状结构,被称为直接还原铁(DRI)或海绵铁。传统的高炉炼铁工艺仍保持着旺盛的发展势头

13、。国外高炉炼铁的产量约占整个铁产量90%,如扣除直接还原铁,则约占99%。受炼钢需求量的驱动,西方采取提高现有高炉生产率或改扩建大高炉的方式来扩大高炉流程的产能。钢铁工业快速发展的印度等国家,也基本都是以高炉流程为基础。例如,已建了2座COREX装置的印度JINDAL厂,目前正在建设4000 m3的高炉来完成新的产能扩张。而韩国现代集团的2座5250 m3高炉的建设,同中国以首钢曹妃甸大高炉为代表的众多大高炉一起,更进一步增强了未来高炉流程的主导地位8。1.2 高炉炼铁1.2.1 高炉炼铁的技术进步高炉炼铁精料技术包括:高(品位、强度高)、熟(熟料率)、净(筛除粉末)、均(粒度均匀)、小(粒度

14、要小)、稳(成分稳定)、少(有害杂质少)、好(物化性能好)等。精料技术的核心是要提高入炉矿品位。高炉炼铁,品位每提高1 %,焦比下降2 %,产量提高3 %,渣量减少30 kg/t(铁),还可增加喷煤量,创出一定的经济效益9。我国矿品位的提高主要是使用高品位进口矿比例增加的结果。一般进口矿的品位在64 %以上。我国进口矿的数量在逐年增加,从1995年的4115万t,增加到2002年的11149万t10,占我国炼铁使用矿石总量的32 %以上。使用进口矿不仅提高了高炉入炉矿品位,而且也改善了烧结矿的冶金性能。近年我国烧结技术进步取得了可喜的成果,应用小球烧结技术、厚料层铺料、细精矿烧结技术、制止烧结

15、矿自然风化技术、含CaF2和TiO2的特殊矿烧结等技术,使烧结质量不断提高。2000年、2001年、2002年我国重点企业的烧结转鼓指数在逐年提高,其值为65.84 %、71.62 %、74.45 %;烧结碱度也在提高,其值为1.70、1.76、1.8311。国外高炉炼铁的技术进步体现在高炉的高效化、低燃料比、高炉长寿、环保等方面。高炉高效化生产首先体现在高炉的大型化。在这方面日本的效果最为突出。在过去的20年里,日本高炉的平均容积从2570 m3增加到4200 m3 15,而且现拥有1座5000 m3以上的高炉,包括最大的5775 m3高炉。欧洲高炉的数量已从1990年近90座减少到2005

16、年的54座左右。平均的炉缸直径为10.3 m,平均工作容积为2100 m3。最大的炉缸直径是14.9m16。北美(加拿大,墨西哥,美国)有38座高炉,统计的37座高炉平均工作容积为1783 m3/座17。为满足产量的要求,美国AK Steel Middletown3号高炉(工作容积1462 m3)则使用吨铁超过200kg的直接还原热压块铁和废钢作为入炉原料,从而使高炉利用系数达到4.2 t/(m3d)17。不断降低燃料比是高炉炼铁长久目标。欧洲最好的高炉总燃料比为440460 kg/t(铁水)(都折算成焦炭),而且是长期运行的指标。最新的焦比指标是低于300 kg/t。大块焦焦比的最低值是24

17、0kg/t。使用小焦已成为普遍的实践。数座高炉的煤比超过200 kg/t。最高的是CORUS 6号和7号高炉,在高利用系数条件下,连续2年以上在225230 kg/t的范围内17。传统的高炉炼铁工艺仍保持着旺盛的发展势头。国外高炉炼铁的产量约占整个铁产量90%,如扣除直接还原铁,则约占99%。受炼钢需求量的驱动,西方采取提高现有高炉生产率或改扩建大高炉的方式来扩大高炉流程的产能。1.2.2 高炉炼铁面临的问题及改善措施炼铁系统在钢铁生产体系中是最耗能的，且产生了最大的环境负荷(主要是CO:排放)。2002年炼铁系统的能量消耗占钢铁产业的69.4%，二氧化碳排放量占整个体系的73.4%。单就高炉

18、生产这一环节而言，其能量消耗和二氧化碳排放量分别占整个钢铁产业的49.0%和53.0%12，高炉炼铁生产面临的主要问题13是:精料、富氧鼓风、高风温、煤粉喷吹以及低硅操作等常规技术的广泛应用，已使高炉各项指标处于较高水准，单凭常规技术很难进一步改善高炉性能。高炉的原燃料条件日趋恶化，铁矿石品位逐渐下降，各大钢铁企业进口矿用量逐年递增，高炉用高三氧化二铝和高结晶水含量铁矿石量增加;另外，煤炭储量逐年下降，优质煤资源量减少，高炉的燃料及还原剂条件呈劣化趋势。焦煤资源全球性匾乏以及焦炉的寿命等问题，将使得全球范围内焦炭供应难以满足高炉炼铁的需要。炼铁生产主要使用的含碳能源(煤及其衍生物)产生大量的二

19、氧化碳。常规技术对二氧化碳减排无能为力，如喷煤虽可有效降低焦炭消耗，但不能明显缓解整个系统的环境负荷。在此背景下，一些炼铁新技术已被提出或实际应用14，其中包括2个方向:一是用革新技术在高炉常规操作高效率的基础上，实现高炉的超高效率操作，通过高炉环节的高产低耗低污染来实现整个系统的高效和低环境负荷;二是将高炉炼铁与大规模发电相结合，优化整个钢铁流程的能量利用，实现系统节能。1.3 高炉煤气1.3.1 高炉煤气简介高炉煤气为炼铁过程中产生的副产品，主要成分为:CO、CO2、N2、H2、CH4等，其中可燃成分CO含量约占25%左右，H2、CH4的含量很少，CO2、 N2的含量分别占15%、55%，

20、热值仅为3500KJ/m3左右。高炉煤气的成分和热值与高炉所用的燃料、所炼生铁的品种及冶炼工艺有关，现代的炼铁生产普遍采用大容积、高风温、高冶炼强度、高喷煤粉量的生产工艺，采用这些先进的生产工艺提高了劳动生产率并降低能耗，但所产的高炉煤气热值更低，增加了利用难度。高炉煤气中的CO2, N2既不参与燃烧产生热量，也不能助燃，相反，还吸收大量的燃烧过程中产生的热量，导致高炉煤气的理论燃烧温度偏低。高炉煤气的着火点并不高，似乎不存在着火的障碍，但在实际燃烧过程中，受各种因素的影响，混合气体的温度必须远大于着火点，才能确保燃烧的稳定性。高炉煤气的理论燃烧温度低，参与燃烧的高炉煤气的量很大，导致混合气体

21、的升温速度很慢，温度不高，燃烧稳定性不好。1.3.2 高炉煤气净化回收的必要性 钢铁企业的炼铁高炉在生产过程中产生一些副产品高炉煤气，这些煤气作为一种含有热值的能源，如果直接放散，将对环境造成污染。多年来，由于我国没有先进的技术将回收后的这些煤气进行充分利用，大量的富余煤气只能将其燃烧后排放，俗称“点天灯”，白白浪费了资源。高炉煤气净化除尘系统是一种对高炉荒煤气进行净化处理的循环利用的系统，通过长时间的使用和研究，现在高炉煤气净化除尘系统一般采用干法布袋除尘和湿法除尘两种技术手段，是典型的节能环保技术，特别对我国大型高炉煤气布袋除尘的推广与发展具有重要意义。高炉煤气净化后作为能源加以利用，既是

22、炼铁生产工艺本身的要求(因炼铁工艺需要向高炉中鼓热风，而热风炉则用高炉煤气作能源)，也是保护环境的要求。就目前而言，我国高炉煤气绝大多数企业均巳回收利用，但在回收率或放散串上差距很大，先进企业放散率仅4%，而较差酌企业是百分之十几，全国平均为8%12。多年来，环保工作者为降低高炉煤气的放散串，提高回收率作了很大的努力，取得了一定的成绩。近年来，随着对大气污染治理的加强，人们对固体颗粒、粉末和厌恶的物理和化学特性的认识比以前有了更深入的了解。在空气污染治理、化工、机械行业的除尘器已涌现出了许多新技术。但是总体来讲，气体除尘技术与其他工程科学相比，基础比较薄弱，往往还不能预测所选用的除尘装置的最终

23、性能，主要是由于很难掌握粉尘例子的物理性质，以及他们在湍流气流中的基本行为。对粉尘粒子与除尘装置之间的关系，更多的还要依赖经验来判断。1.3.3 高炉煤气净化工艺目前，高炉煤气除尘工艺主要分湿法和干法两大类。湿法除尘工艺主要有：塔文工艺、双文工艺和高炉煤气还缝洗涤工艺（俗称比肖夫煤气清洗工艺）等。塔文工艺流程是高炉煤气从高炉炉顶排出后进入干式重力除尘器，再进入洗涤塔，然后进入文氏管，最后通过脱水器进行脱水后，再进入高炉煤气总管。而双文工艺流程所不同的是用溢流文氏管取代了洗涤塔。高炉煤气环缝洗涤技术是一种具有控制高炉炉顶压力功能的煤气清洗工艺，在西欧的高炉煤气除尘系统。煤气通过重力除尘器后，进入

24、环缝洗涤塔内，然后进入高炉煤气总管。现在国内外大型高炉煤气清洗主要采用串联双文系统和比肖夫洗涤塔系统。干法除尘的方法很多，如布袋除尘器、移动床颗粒层除尘、沸腾床反吹法颗粒层除尘和干法电除尘等，但是除布袋除尘器净化工艺已用于工业生产外，其余均处于工业试验和实验室阶段。武钢3200m3高炉、邯钢1260m3均采用了干法电除尘净化工艺，但均未能长期、 续、稳定运行，主要是由于使用的温度范围对电除尘器不合适时，运转就不稳定。不同除尘设备只能除去某些粒子范围的灰尘。为了将煤气中的含尘量降到10mg/m3以下，宜采用多个或多种除尘设备组合的循序渐进的除尘形式。高炉煤气除尘一般分为两级完成，粗除尘采用惯性除

25、尘器、重力除尘器、旋风除尘器，粗除尘后的煤气含尘量一般为1-10g/m3,从高炉出来的荒煤气首先经过除除尘设备，除去粒径较大的炉尘。精除尘采用布袋、静电除尘器，也有采用双文氏管或环缝洗涤器的湿式除尘器。精除尘后煤气含尘量小于10mg/m310。由于干式除尘具有环保节能的优势，推荐采用干式除尘。1.3.4 主要除尘器特点及除尘工艺比较湿式除尘器的特点：湿式除尘器的构造简单，设备费用低，净化效率高，对细粒粉尘也有较好的除尘效率，但运行费用较高；湿式除尘器对疏水性粉尘的净化效率不高，一般不宜用于水硬性粉尘的净化；湿式除尘器可净化粘结性粉尘，但应考虑冲洗合情理，以防堵塞；净化腐蚀性气体时，应考虑增设防

26、腐蚀设施；除尘器耗水，对排出的污水必须处理，冬季应有防冻措施。袋式除尘器的特点：除尘效率高，对超细粉尘的捕集效率也可达99%以上，处理风量大，运行稳定可靠；处理烟气的含尘浓度范围广，可以从数百毫克至数百克；不宜用于净化含有油污的气体或粘结性粉尘，否则应作特殊处理；净化相对湿度大的含尘气体（包括湿度大的高温烟气）时，除尘设备的外壳应进行保温，必要时烟气应加热，以防结露；净化高温或腐蚀性气体时，应选择耐高温或抗腐蚀的滤料；净化有爆炸危险的含尘气体时，要选用防静电滤料并接地，外设防爆孔和传动机构，排灰阀要考虑防爆，并严格控制漏风率；净化吸湿性或潮解性粉尘时，滤袋应采用表面光滑的滤袋；对含有火花的烟气

27、，除尘器要先进行预处理。电除尘器的特点：电除尘是一种高效率的除尘设备，除尘器随效率的提高，设备的造价也随之提高；电除尘器压力损失小，耗电量小，运行费低；电除尘器适用于大风量的除尘系统，高温烟气及净化含尘浓度高的气体；电除尘器能捕集细粒径的粉尘，适用于捕集币电阻在104 51010m范围内的粉尘；电除尘器气流分布要均匀；对净化湿度大的气体或露点温度高的烟气，要求采取保温措施以防结露；粘结性粉尘可选用干式电除尘器，但应调振打强度；沥青与尘混合物的粘结粉尘，采用湿式电除尘器；捕集腐蚀性很强的粉尘时，应选用特殊结构和防腐蚀性能好的电除尘器；电机风速一般在0.4m/s1.5m/s范围内，不宜过大，粒径和

28、密度偏小的粉尘，电机风速不宜超过1.0m/s。1.3.5 三种除尘器的比较通过对以上三种除尘器特点的介绍，我们可以发现湿法除尘存在耗水量大存在二次污染能耗高运行费用高的弊端。相对而言，干法除尘具有不耗水无污染能耗小运行费低的优点，属于环保节能项目，符合社会发展的趋势，位于国家钢铁行业当前首要推广的“三干一电”（高炉煤气干法除尘转炉煤气干法除尘干熄焦和高炉煤气余压发电）之首。每一种除尘工艺都有其优势和弊端，但相比较而言，干法除尘比湿法除尘更具优势，与湿法相比，它具有节能煤气质量好运行费用低投资省又能解决因煤气洗涤水对环境的污染问题等优点，有显著的经济和社会效益。高炉采用全干法除尘技术后，不用水洗

29、和冷却，每吨节水79 m3，其中节约新水0.2 m3，并省掉了湿法除尘所需要的大型水洗塔和沉淀池等投资及所占空间，同时杜绝了大量有毒污水、泥的产生。干法除尘比湿法节电60%70%，具有能量损失小、透平压力高的特点，配以TRT余压发电设备后，每吨铁发电量比湿法提高30%，并能够把高达140分贝的噪音降低到85分贝以下，有效减少了环境噪音污染。布袋除尘煤气出口温度比湿法除尘高100左右且含尘量低，有利于提高高炉风温。从长远看，大中型高炉采用煤气干法除尘取代湿法除尘是技术发展的方向，目前的关键问题是如何提高和完善干法除尘技术，而布袋除尘技术与静电除尘技术相比，虽然电除尘工艺效率高，所收集粉粒粒径范围

30、大，电能消耗少等优点，但是，电除尘对粉尘敏感度大，一次投资高，运行技术要求严格，占地面积大，因此布袋除尘与电除尘相比仍有许多无可替代的优越性。布袋除尘似乎特别适用于高炉煤气的净化，不论使用何种滤布，不论煤气入口含尘浓度高低，净化后含尘量均小于10mg/ m3，以较低的投资和较小的阻力损失或价格达到电除尘器相同的效果，不能不说是一大进步。高炉煤气干法除尘技术是系统的环保节能工艺，也是冶金行业清洁生产技术主要推荐项目，是国家钢铁协会重点推荐的高炉煤气除尘技术。随着这项新技术在全国高炉上的推广应用，对我国钢铁工业可持续发展和提高竞争力具有重要意义。1.3.6 布袋除尘结构和除尘机理布袋除尘器是一种干

31、式除尘器。含尘煤气通过滤袋，煤气中的尘粒附着在织孔和袋壁上，并逐渐形成灰膜。当煤气通过灰袋和灰膜时得到净化。随着过滤的不断进行，灰膜增厚，阻力增加，达到一定数值时要进行反吹，抖落大部分灰膜使阻力降低，恢复正常的过滤。反吹是利用自身的连续性和工艺上的要求，一个除尘系统要设置多个箱体（一般410个），反吹时分箱体轮流进行。反吹后的灰尘落到箱体下部的灰斗中，经卸灰输灰装置排出外运。含尘气体由下面进口管进入中箱体，其中装有若干排滤袋。含尘气体由袋外进入袋内，粉尘被阻留在滤袋外表面。净化的气体经过文氏管进入上箱体，最后由排气管排出。滤袋通过钢丝枢架固定在文氏管上。每排滤袋上部均装有一喷吹管，喷吹管上有6

32、.4mm的喷射孔与每条滤袋相对应。喷吹管前装有与压缩空气包相连的脉冲阀，控制仪不停地发出短促的脉冲信号，通过控制阀有序地控制各脉冲阀之开启。当脉冲阀开启（只需0.10.12s）时，与脉冲阀相连的喷吹管与气包相通，高压空气从喷吹孔以极高的速度喷吹，在高速气流周围形成一个比自己体积大57倍的诱导气流一起进入滤袋，使滤袋急剧膨胀引起冲击振动，同时在瞬时内产生由外向内的气流，使粘在袋外及吸入袋内的粉粒被吹扫下来，吹扫下来的粉粒落入下箱体及灰斗，最后经卸灰阀排出。布袋材质有两种，一种是我国自行研制的无碱玻璃纤维滤袋，广泛应用于中小高炉（目前规格有230、250、300mm），另一种是合成纤维滤袋（又称尼

33、龙针刺毡，简称BDC）。玻璃纤维滤料可耐高温（280300），使用寿命一般在1.5年以上，价格便宜，其缺点是抗折性较差。合成纤维滤料的特点是过滤网速高，是玻璃纤维的2倍左右，抗折性好，但耐温低，一般为240，瞬时可达270，且价格较高，是玻璃纤维的34倍，所以目前反在大型高炉上使用。 1.4 设计方案确定本设计是宝山地区原料条件下2200m3高炉煤气净化系统。经过大量的文献查阅及调查研究，决定采用高压氮气反吹脉冲喷吹类袋式除尘器。过滤方式采用外滤式，滤筒形状为圆筒形，滤料为氟美斯复合针刺毡，进气方式为下进气，并有先进的煤气检漏、自动控温及煤气降温装置、灰位自动控制装置。此次毕业设计方案如下：高

34、炉煤气重力除尘器煤气降温装置布袋除尘器余压发电煤气总站第二章 炼铁工艺计算及主要参数选择2.1 原始数据整理计算2.1.1 原料成分高炉采用烧结矿、球团矿、生矿三种矿冶炼，其混合矿按75:15:10，整理计算后见表2.1。表2.1 矿石成分表（）物料TFeMnPSFe2O3FeOCaOMgOSiO2Al2O3烧结矿57.4710.6090.0440.01074.9876.31010.4132.0173.4331.696球团矿66.1910.0320.0180.00694.2710.2462.4890.1112.3890.395生矿63.1630.1740.0420.01188.3791.647

35、0.4350.1402.9432.664混合矿59.3480.4790.0400.01079.2194.9348.2271.5433.2271.598硅矿1.0830.0000.0000.0001.5470.0000.1800.07295.3872.823石灰石0.2750.0780.0000.0000.3550.00055.6010.0800.3670.161 续表2.1物料TiO2CO2H2ONa2OK2OMnOMnO2FeSFeS2P2O5烧结矿0.2040.0000.0000.0070.0180.7870.0000.0280.0000.100球团矿0.0000.0000.0000.00

36、00.0000.4100.0000.0170.0000.041生矿0.0970.0003.2650.0130.0230.0000.2760.0000.0210.097混合矿0.1630.0000.3270.0070.0160.6520.0280.0240.0020.091硅矿0.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.000石灰石0.00043.3340.0000.0000.0000.1020.0000.0000.0000.0002.1.2 燃料成分见表表2.2 焦碳成分（）固定碳（%）灰分83.943SiO2CaOAl2O3MgOTiO2Mn

37、OP2O3FeSFeO6.4820.7035.0300.3320.3180.0220.1000.2740.576附表：挥发份（0.820%）有机物（1.4005）合计全硫游离水CO2COCH4H2N2HNS0.1800.1200.2200.2000.1000.6000.2100.5901001.3092.500（S全=S有机+FeS32/88=0.590+1.97832/88=1.309） 表2.3 煤粉成分CHONSH2O灰分（8.200%）合计SiO2CaOAl2O3MgOFeO81.9044.443.2220.9110.4730.8504.0500.2303.1100.1700.6401

38、002.2 配料计算2.2.1 冶炼条件确定(1)冶炼制钢铁，规定生铁成分Si=0.7% ；S=0.03%。(2)假设炼铁焦比K=320 kg ；煤比 M=180 kg 。(3)选取铁的直接还原度rd=0.45 ；氢的利用率H=35%。(4)规定炉渣的碱度R=CaO/SiO2=1.02。(5)元素在生铁、炉渣与煤气中的分配率见下表：表2.4 常见元素分配率（%）原料FeMnPSV生铁0.9980.4001.0000.0680.800炉渣0.0020.6000.850.200煤气0.082表2.5 生铁成分（）成分SiMnSPCFe%0.70.030.030.0903.8695.29100.00

39、2.2.2 吨铁矿石用量计算燃料带入铁量Fef： Fef=370(0.0057656/720.0027456/88)1800.0064056/72=2.30+0.90=3.20 kg矿石用量A A = = = 95158.68/58.70=1621.10 kg2.2.3 生铁成分计算= (1621.1059.348%+3.20)0.997/10=96.24 (%) =(1621.100.040%+3700.00162/142)/10=0.08 =(1621.100.479%+3700.022%55/71) 0.5/10=0.39(%)=100-（96.24+0.08+0.39+0.700+0.

40、030）=2.56 (%)表2.5 生铁成分（）成分SiMnSPCFe%0.70.390.030.082.5696.24100.002.2.4 石灰石用量计算矿石、燃料带入的石灰石量1621.100.08227+3700.00703+1800.0023=136.38 kg矿石、燃料带入的SiO2量(要扣除还原Si消耗的)=1621.100.03227+3700.06482+1800.0405-100.760/28=68.39石灰石的有效溶剂性：55.601-1.020.367=55.22(%)石灰石的用量 (68.391.02-136.38）/0.5522=-120.65由以上可知需配加硅矿作

41、溶剂加入量计算硅矿有效溶剂性 SiO2有效=95.300-0.180/1.02=95.21 (%)硅矿的用量=（136.38-68.391.02）/0.9521=69.97kg2.2.5 渣量及炉渣成分分析燃料带入的各种炉渣组分的数量为CaO136.38+69.970.0018=136.50kgSiO268.39+69.970.95387=135.13kgMgO=1621.100.01543+3700.00332+180 0.0017=26.55kgAl2O3=1621.100.01598+3700.0503+1800.0311 =50.11kg渣中MnO量1621.100.004790.57

42、1/55=5.01 kg渣中FeO量962.40.003/0.99772/56=3.72kg1t生铁炉料带入的硫量：(硫负荷)S1621.100.0001+3700.0059+1800.00473=3.20kg进入生铁的硫量100.030.3kg进入煤气的硫量3.200.050.16kg进入渣中的硫量3.20-0.3-0.162.74 表2.7 炉渣组成表项目CaOMgOSiO2Al2O3MnOFeOS/2数量Kg136.5026.55135.1350.115.013.721.37358.39成分%38.087.4137.7013.981.401.040.38100.00注：渣中S以CaS形式

43、存在，计算中的Ca全部按CaO形式处理，氧相对原子质量为16，S相对原子质量为32，相当已计入S/2，故表中再计入S/2。炉渣性能校核炉渣实际碱度136.50/135.13=1.01炉渣脱硫之硫的分配系数:Ls20.380.03=25.3查阅炉渣相可知，该炉渣熔化温度为1350黏度：1500时2.5 泊；1400时4泊由炉渣成分性能校核可以看出，这种炉渣是能够符合高炉冶炼要求2.3 物料平衡计算对于炼铁设计的工艺计算，直接还原度Rd及氢的利用率等指标是已知的，它们在前面已给出，这里还假定入炉碳量的1与氢反应生成CH4。鼓风湿度=0.0134。2.3.1 风量计算每吨生铁的各项耗碳量是：燃料带入

44、的可燃碳量CfCf =3700.83943+1800.81904 =458.02kg生成CH4耗碳 CCH4458.020.01=4.58kg生铁渗碳 Cc102.56=25.60kg氧化碳量 Co458.02-4.58-25.60=427.84 kg其他因素直接还原耗碳CdaCda=10(0.724/28+0.3812/55+0.0860/62) +2.4512/32=7.60+0.92=8.52 kg (0.916为脱硫耗碳量)铁的直接还原耗碳CdfeCdfe962.40.4512/56=92.80kg风口前燃烧碳量：Cb427.84-8.52-92.80=326.52kg风口碳量所占比例