节段箱梁预制拼装技术调研报告.docx

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1、节段箱梁预制拼装技术调研报告2016年9月目 录第一章 概 述11.1引言11.2国内外发展现状11.2.1国外发展现状11.2.2国内发展现状3第二章 节段箱梁预制及安装方法82.1 节段箱梁长线预制法82.1.1 长线法预制工艺82.1.2长线法匹配预制技术的特点82.2节段箱梁短线预制法92.2.1 短线法预制工艺92.2.2 短线法匹配预制技术的特点102.3 节段箱梁安装方法112.4.1 悬挂法施工112.3.2 悬臂法施工12第三章 节段箱梁体外预应力体系研究143.1体外预应力混凝土结构143.1.1 体外预应力混凝土结构的概念及应用143.1.2体外预应力工艺的优点与缺点16

2、3.2体外预应力系统构造173.2.1体外预应力索构造173.2.2体外预应力筋的锚固系统183.2.3体外预应力筋的转向装置193.2.4 体外预应力系统的防腐与防护203.2.5 体外预应力筋的定位与减振213.3 体外预应力混凝土结构的受力性能213.3.1 整体施工的体外预应力混凝土结构的力学性能223.3.2 节段施工体外预应力混凝土结构的力学性能233.3.3 影响体外预应力结构力学性能的主要因素24第四章 *桥南岸滩桥总体施工方案274.1工程特点274.2 跨径选择274.3 施工方案选择28第五章 工程实例、耐久性研究及方案比较305.1 国内相关内似工程采用节段预制拼装法施

3、工的典型实例305.1.1 武西高速公路桃花峪黄河大桥节段梁工程概况305.1.2 泉州湾跨海大桥南岸浅水区节段梁工程概况315.1.3 虎门二桥节段梁工程概况325.1.4 芜湖长江公路二桥节段梁工程概况335.2耐久性研究345.2.1承载极限状态的力学性能345.2.2各种因素引起预应力损失下结构安全度345.3方案比较36第六章 调研结论及建议39第一章 概 述1.1引言随着社会经济和现代化建设的快速发展，桥梁建设的发展也迎来了良好的机遇期，因此桥梁设计的各种新的理念和桥梁施工的各种新的方法都不断的被尝试。其中，节段箱梁预制拼装技术的应用及发展最令人瞩目，而且得到了世界各国建设领域的广

4、泛认可。20 世纪60 年代初期，节段预制拼装施工方法首先出现在欧洲，70 年代传到美洲，直到80 年代才被引入中国，并且结构型式呈现了多样化和复杂化的趋势。到目前为止，节段箱梁预制拼装技术在美国、欧洲、日本等工业化发达国家应用比较广泛，而在我国只是处于起步阶段。随着桥梁建设的发展，桥梁施工正朝着构件生产的工厂化、标准化、结构拼装化和装配化以及施工设备机械化的方向发展，因此预制拼装技术将是今后预应力混凝土桥梁主要施工方法之一。节段箱梁预制拼装技术是近五十年内才发展起来的一种施工技术。它是借助预应力束施加于混凝土预制节段上的压力，使得节段间接触面紧密结合，从而使节段整合形成一个整体来承担桥梁荷载

5、。节段箱梁预制拼装技术之所以能被工程界广泛认同，主要的优势表现在：桥梁上部结构节段预制和下部结构的施工可同时进行，施工速度快，工期缩短；梁体的预制工厂化，施工质量好，而且上部结构线形控制较为容易；节段箱梁的养护时间较长，成桥以后梁体的徐变和预应力损失较小；工厂化预制和机械化施工提高了现代化桥梁的建设水平；采用流水施工，箱梁的预制和安装可以分开进行，相互不干扰，缩短了施工工期；有利于桥位处的环保，减少了对桥下的现有交通的影响。1.2国内外发展现状1.2.1国外发展现状上世纪六十年代，法国工程师在节段悬臂浇筑施工方法基础上形成了预制节段悬臂拼装施工方法，将节段预制与平衡悬臂施工相结合，加快了施工速

6、度，提高了施工质量。1962年在巴黎南部塞纳河上建成的Choisy-Le-Roi桥是最早采用预制节段悬臂拼装施工的混凝土桥，该桥由著名工程师Jean Muller设计。图1.1法国Choisy-Le-Roi桥20世纪70年代，预制节段拼装施工工艺得到了迅速发展，从最初的平衡悬臂拼装施工方法，逐步发展成逐跨拼装施工等多种方法。1980年竣工、由Jean Muller设计的美国Long Key桥，是美国第一座采用预制节段逐跨拼装施工的体外预应力混凝土桥梁，也是新一代的体外预应力混凝土桥梁，该桥平均施工速度达到了每星期2.5跨。之后，结合体外预应力技术和先进架桥设备的标准化预制节段拼装施工方法在全世

7、界得到了快速发展，大量节段拼装类型桥梁出现在城市高架、跨海大桥等工程中。美国佛罗里达州Mid-Bay和Garcon-Point跨海大桥采用了干接缝、体外预应力、节段逐跨拼装施工法，分别在1992年9月和1998年3月创造了逐跨拼装施工一周架桥290和299m的世界记录。1996年竣工的韩国汉城内环线，也采用了预制节段悬臂拼装施工，预应力体系为体内、体外混合配束形式。2000年建成的泰国曼谷曼纳高速公路高架桥，全长55km，耗资10亿美元，平均跨度42m，整个工程预制节段39570个，全部采用体外预应力、干接缝、逐跨拼装技术。此外，马来西亚、日本和澳大利亚的许多公路交通项目中都采用了节段预制拼装

8、技术。（a）Long Key bridge （b） Seven Mile bridge（c）泰国曼谷曼纳高速公路桥图1.2节段预制拼装桥梁的代表作在铁路桥梁方面，最早采用预制节段施工法的是法国1976年建造的MarnelaVallee高架桥和日本的Kakogawa桥，桥长分别为1528m和500m，采用上行移动式支架悬臂拼装施工。进入90年代，在城市轻轨和高速铁路桥梁方面，预制节段拼装施工法得到了推广应用，而且体外预应力的使用呈现逐步上升趋势。1991年建成通车的墨西哥蒙特雷地铁线高架桥梁（全长18.7km，共用6503个预制节段），采用体外预应力技术、逐跨拼装施工方法。2000年建成通车的法

9、国TGV地中海线的阿维尼翁特大桥，是首次在高速铁路桥梁上采用预制节段上行式移动支架悬臂拼装的体外预应力结构。随着设计与施工技术的发展，预制节段拼装施工方法已不限于在桥梁的上部结构使用。20世纪70年代桥梁下部结构的预制节段拼装施工技术，在荷兰、美国等一些国家也开始得到应用。标准化分段、系列化的预制与拼装施工工艺，在现场施工环境较差情况下，可以大大缩短现场施工时间，对环境的不利影响降低到最小程度，并使施工质量得到保证。1.2.2国内发展现状在我国，对预制节段拼装预应力混凝土桥梁的研究开始于20 世纪60 年代。当时在成昆铁路上建造了两座预应力混凝土悬臂梁桥：旧庄河1 号桥和孙水河5号桥。旧庄河1

10、 号桥主跨为24m+48m+24m，采用预制节段悬臂拼装施工法；孙水河5 号桥主跨32.3m+64.4m+32.3m，采用预制节段逐跨拼装施工法。这是首次在我国铁路建设上采用了悬臂挂篮、箱形截面、梁段预制胶拼施工等一系列新技术。随后于1994 年完工的郧阳汉江公路大桥首次采用专用三角吊机进行节段箱梁悬臂拼装施工，这是一种节段箱梁预制拼装技术在施工设备上的进步。此后，随着施工机械的进步和完善，节段预制拼装技术在我国得到了较大的认可和发展。随后的石长线湘江大桥、珠海淇澳大桥、闽江大桥、福建厦门高集海峡大桥、夷陵长江大桥等数十座大桥都采用了节段预制拼装、逐跨施工技术。当前，随着我国基础建设的快速发展

11、，桥梁建设步入了高峰期，与此同时工程环境的要求越来越高，导致对施工的制约条件越来越严格。施工速度快、对环境的影响因素小以及对桥梁结构的质量要求越来越高成为现在的主要话题。这些因素对节段预制拼装技术的发展起到了决定性的推动作用。2001 年，嘉浏高速公路上的浏河大桥就是在这种环境下采用节段箱梁预制拼装技术建成的。该桥全长421m，主桥采用混凝土节段箱梁预制拼装施工工艺，如图（1.3）所示。图1.3 新浏河大桥该桥采用的“预制梁节段拼装”先进施工方法在我国国内尚属首次，机上悬挂拼装工艺，也取得了圆满成功，填补了国内空白；而且与郑州大方桥梁机械有限公司合作，制造了我国国内第一台DP450 型架桥机，

12、又填补了一项空白。随后建造的香港西铁高架桥，该桥主梁设计成若干2.5m 左右的主梁节段，采用架桥机组合拼装，如图（1.4）所示。图1.4香港西铁高架桥西铁高架桥由于施工场地狭小，主梁整体预制的可能性较小，因此采用节段箱梁预制拼装工艺，而且能够达到很好的效果。在该工程建设中，在第82 跨和第96 跨采用的是型架桥机安装主梁，这是节段箱梁预制拼装技术在施工设备上的又一大进步。2003 年建成的上海沪闵二期高架道路工程，全长5.4km，是我国国内首次采用短线法匹配预制工艺预制宽节段箱梁，而且该工程中的“节段拼装预应力混凝土连续弧形箱梁试验研究”为我国首次，改变了满堂支架对施工环境的影响，体现了我国桥

13、梁设计和施工的又一次进步。2006 年通车的广州轨道交通四号线工程，使节段箱梁生产工厂化以及预制节段在现场通过架桥机安装技术又提高到了一个新的水平。2008 年建成的苏通大桥采用节段箱梁短线法预制工艺以及悬臂拼装法施工工艺，跨径为1088 米，斜拉桥跨径为全球之最。悬臂拼装技术和短线匹配预制工艺在苏通大桥上的又一次成功的应用，充分体现了采用节段箱梁预制拼装技术进行工程施工作业在我国逐渐走向成熟。在该桥的有力推动下，大量跨江跨海通道引桥如上海长江大桥引桥、崇启长江大桥、南京第四长江大桥、厦漳跨海大桥、泉州湾跨海大桥引桥等项目均采用该项技术。此外，在我国城市轨道交通领域，广州地铁4号线首次采用节段

14、预制拼装技术，路线全长14.6km. 到目前为止，国内在这方面的一些主要应用实例如表1.1所示。表1.1 国内采用节段预制拼装技术的典型桥梁桥梁建成时间结构形式最大跨度（m）施工方法香港蓝巴勒海峡大桥1996连续刚构120节段预制悬臂拼装澳门珠澳莲花大桥主桥1999连续刚构96节段预制悬臂拼装上海新浏河大桥2001简支梁42节段预制逐孔拼装上海沪闵高架2004连续梁35节段预制逐孔拼装广州地铁4号线2005简支梁30节段预制逐孔拼装深港西部通道引桥2007连续梁75节段预制悬臂拼装厦门集美大桥2008连续梁100节段预制悬臂拼装苏通大桥引桥2008连续梁75节段预制悬臂拼装上海长江大桥引桥20

15、09连续梁60节段预制悬臂拼装崇启长江大桥2011连续梁50节段预制逐孔拼装南京第四长江大桥2012连续梁65悬臂拼装、逐孔拼装厦漳跨海大桥2012连续梁67.5节段预制悬臂拼装2010年12月建成的荆岳长江公路大桥为主跨816m混合梁斜拉桥，该桥边跨混凝土箱梁长251m，宽38.5m，首次摒弃了传统的支架现浇施工工艺，而采用落地支架的节段预制拼装施工技术，大大提高了混凝土箱梁结构的耐久性。该技术成果是在混合梁斜拉桥首次出现，具有以往国内外常规施工技术具有显著的先进性和创造性，为国内桥梁界中解决宽幅混凝土箱梁收缩裂缝提供了新的途径，大大拓宽了节段箱梁预制拼装技术的使用范围，推动了该项技术的进一

16、步发展。图1.5 荆岳长江公路大桥与传统的预应力混凝土腹板箱梁相比，波形钢腹板组合结构自重减轻约20%、充分发挥了材料性能（混凝土抗弯、波形钢腹板抗剪）、预应力使用效率高、抗震性能好。目前波形钢腹板组合结构桥梁基本都采用悬臂浇筑和支架现浇的施工工艺。将节段箱梁预制拼装技术引入波形钢腹板桥梁建设中，可改善常规节段预制拼装桥梁接缝受力性能、提高抗震防灾能力，同时能降低建设成本。2015年11月10日，中交主持的节段预制拼装波形钢腹板箱梁桥足尺模型试验，在港珠澳大桥香港接线高架桥中山预制场取得预期效果。与前一代的节段预制拼装技术相比，在施工工艺、结构性能、连接构造等方面更加优越，标志着节段预制拼装技

17、术2.0的研发获得突破性进展。（c）模板安装1 （d）模板安装2图1.6 波形钢腹板加工及吊装图1.7 梁段拆分第二章 节段箱梁预制及安装方法近年来，随着我国基础建设的大力发展，节段箱梁预制拼装技术因其施工速度快，对交通影响小等特点，越来越被认同。因此，研究节段预制拼装技术的施工工艺就具有了很大的必要性。就预制箱梁施工方法而言，目前国内外主要包括两种方法：长线法和短线法。随着节段箱梁预制拼装技术的发展，在国内项目建设中多采用长线法施工，而短线法预制工艺在国外应用比较广泛。2.1 节段箱梁长线预制法2.1.1 长线法预制工艺节段箱梁长线法预制第一步是布置与跨度一致的固定台座，应考虑桥梁的自重、混

18、凝土收缩徐变和施工等影响因素，确定桥梁的预拱度；根据预拱度来调整预制底模的高度。然后，将整跨度的主梁按照设计要求分成节段，把节段按照奇数、偶数划分，在预制台座上按照奇数和偶数的顺序预制节段箱梁。侧模随节段箱梁在台座两侧移动，在浇筑后一个节段时，前一个节段的后端面用作后一节段的前端模板，按顺序一块一块的在台座上匹配预制。图2.1 长线法匹配预制工艺2.1.2长线法匹配预制技术的特点在国内，长线法匹配预制方法已经得到了广泛的应用，在应用该施工技术的过程中，一些优点得到了体现，同时也发现了一些缺点。现总结如下：长线法匹配预制的优点：（1）预制台座制造时，结构简单，所需设备较少，预制线形比较容易控制。

19、（2）预制时由于台座底模线形的调整能够一次完成，测量工作比较集中，所以在生产人员和测量人员之间的交叉作业干扰性小。（3）由于长线法是整跨一次预制，累计偏差因素就会减少，也可以通过调整下一个节段来抵消已制成节段所造成的偏差。（4）由于国内运用此方法施工比较广泛，因此施工工艺较为成熟。长线法匹配预制的缺点：（1）因底模板的线型关系到桥梁梁体的最终线型，这就要求台座不能有大的沉降，基础施工要求较高。（2）由于台座的制作成本较高，而且除非是相同的桥梁梁体，否则长线法预制的台座无法用于下一个项目，即无法周转使用，造成比较大的浪费。（3）节段预制过程中，模板的调整较为困难，预制的速度较慢。（4）台座制作时

20、占地面积比较大，直接影响成本的增加。（5）在长线台座上采用蒸汽养护方法较困难。2.2节段箱梁短线预制法短线法在国外的预制拼装工程中，得到了普遍的应用，特别适用于有纵向和横向曲线的桥梁。2.2.1 短线法预制工艺短线法匹配预制，底模长度只是一个节段箱梁的长度，每个节段的浇筑都是在一个模板上进行的。一端用一个固定的钢模板为端模，另一端利用已经预制完成的前一节段作为端模，逐段预制，如图（2.2）所示。图2.2 短线匹配预制示意图制作过程中，浇筑模板和设备基本上不需要移动，底模和侧模都可以调整以便于平曲线和竖曲线节段箱梁的预制。活动支座下有四个液压千斤顶和运载轨道，它们分别用来调整匹配节段的竖向位置和

21、水平位置。节段的几何线形以已经完成的相邻节段为标准，根据相关测量结果和梁体的预拱度计算值来进行控制。调整完成后即可浇筑该节段。当节段浇筑完成且蒸养完毕后，即可将其移动到匹配梁的台座上，这时原匹配节段就可以调运至存梁区存放。依次循环，直致完成所有节段的预制。短线法节段箱梁预制工艺流程如图（2.3）所示。图2.3 短线法节段箱梁预制工艺流程2.2.2 短线法匹配预制技术的特点短线法在国内的使用还不多，但是根据国外的普遍使用情况，短线法存在以下特点：短线法匹配预制的优点：（1）短线预制法只需要三个节段长度的台座，适合工厂化生产，而且设备可以反复使用，意味着短线法底模利用率很高。（2）短线法预制节段便

22、于蒸养，降低了节段的养护时间。（3）占地面积少，节约了地面资源。（4）因其模板等设备可以调整平、竖曲线，可以预制多种类型的梁体，适用于节段类型多的工程建造。短线法匹配预制的缺点：（1）因为每次预制的梁体比较少，造成周转频繁，延长了工期。（2）短线法对预制模板的灵活性和刚度等特性有较高的要求，这就提高了施工要求。（3）施工精度要求比长线法高的多，增加了施工难度。目前的设计理念是：最大限度实现标准化设计，工厂化生产，尽可能的降低成本。由于短线预制法适合工厂化生产，而且设备可以反复使用，有利于降低施工成本等诸多优势，预制工艺更为合理。2.3 节段箱梁安装方法节段箱梁安装方法有逐孔整体拼装（悬挂法）和

23、悬臂拼装，逐孔整体拼装一般适用于跨径小于55米的梁桥，悬臂拼装一般适用于跨径大于55米的梁桥，具体采用的方案取决于梁段总重量和架桥机的吊装能力。2.4.1 悬挂法施工梁段运输方式为：靠近预制场建设提梁站，梁段从预制场运至提梁站处，采用龙门吊将梁段吊装至运梁车上，之后通过施工便道或梁上运梁运送至架设部位。运梁车移动、移梁门吊及拼装架桥机见下图：图2.4 梁段运输施工总体架设顺序为从预制厂提梁站处开始架设，由该处向两侧依次推进根据桥梁长度情况，采用两台架桥机左右幅桥同步施工。具体架设工序为： 在预制场内进行主梁节段预制，梁段预制完成后要求在预制场内存放3个月以上； 搭设施工平台及提梁站，现场拼装架

24、桥机。通过运梁台车将第1号中间墩0#预制节段运至现场，架桥机起吊节段就位并临时锚固，架桥机前行过孔，吊装第2号墩顶0#预制节段并临时锚固； 运梁车分别运送第一跨预制节段至架桥机，调整标高，自左向右逐节段试拼，自第1号墩开始自左向右逐块调整就位，并将接缝间满涂环氧树脂，张拉临时预应力筋； 安装湿接缝临时定位装置，浇筑湿接缝混凝土，待其强度达到设计强度的90%以上时张拉腹板束，再张拉第一跨体外预应力；纵向预应力张拉完毕后在行车道外侧一端张拉第一跨横向预应力；预应力施工完毕后，拆除临时预应力及临时定位装置，调整吊杆逐步落梁，解除第1号墩顶临时锚固装置； 架桥机过孔，前支腿支于第3号墩顶，吊装第3号墩

25、顶0#预制节段并临时锚固，按第 （2）、（3） 步骤架设第二跨预制节段，张拉2号墩顶顶板束，张拉第二跨对应体内、体外预应力束。拆除临时预应力及临时定位装置，解除第2号墩顶临时锚固装置； 重复上述步骤，直至全部主梁架设完成。图2.5 悬挂法施工2.3.2 悬臂法施工悬臂法施工梁段运输方式同悬挂法施工，总体架设顺序为从预制厂提梁站处开始架设，由该处向两侧依次推进根据桥梁长度情况，采用两台架桥机左右幅桥同步施工。具体架设工序为： 在预制场内进行主梁节段预制，梁段预制完成后要求在预制场内存放3个月以上； 搭设施工平台及提梁站，现场拼装架桥机。通过运梁台车将第1号中间墩0#预制节段运至现场，架桥机起吊节

26、段就位并临时锚固，架桥机前行过孔，吊装第2号墩顶0#预制节段并临时锚固； 运梁车分别运送预制节段至架桥机，调整标高，从2号墩开始对称悬臂拼装，节段试拼，调整就位，并将接缝间满涂环氧树脂，张拉体内纵向预应力，纵向预应力张拉完毕后在行车道外侧一端张拉第一跨横向预应力，悬臂拼装至合拢段前（最大悬臂状态）； 运梁车分别运送预制节段至架桥机，调整标高，自第1号墩开始自左向右逐块调整就位，并将接缝间满涂环氧树脂，张拉临时预应力筋，现浇边跨合拢湿接缝，张拉剩余体内、外束，实现边跨合拢； 架桥机过孔，吊装第3号墩顶0#预制节段并临时锚固，按第（3） 步骤悬臂拼装至合拢段前（最大悬臂状态），现浇中跨合拢湿接缝，

27、张拉剩余体内、外束，实现中跨合拢； 重复上述步骤，直至全部主梁架设完成。图2.6 悬臂法施工第三章 节段箱梁体外预应力体系研究体外预应力是后张预应力体系的重要分支，是近年来预应力技术的研究热点之一。体外预应力是指预应力筋布置于混凝土截面之外的预应力，其最早也是应用最成熟最广泛的领域是桥梁结构，近年来也越来越多地应用在建筑结构中。体外预应力技术在世界上许多国家广泛应用，不断创新，但在我国还处于起步阶段，应用范围十分有限。随着预制节段体外预应力梁桥的大量建设，其计算理论的研究也进入了新的阶段，国内外各桥梁工作者针对已有的计算理论，研制了相应的力学分析程序，这些成果有许多已被应用于桥梁工程实际中，收

28、到了较好的效果到目前为止，在我国公路和市政桥梁领域节段拼装体外预应力桥梁的应用呈现增长趋势。由于在我国现行桥梁设计规范中对节段拼装体外预应力结构尚无明确具体的规定，设计时只能参照国外相关规范和标准，有必要加快我国相关标准的研究制定，以期推动预制节段拼装体外预应力结构在我国桥梁领域的应用。3.1体外预应力混凝土结构3.1.1 体外预应力混凝土结构的概念及应用 （1）体外预应力混凝土结构的定义体外预应力结构与体内预应力结构最本质的区别，便是体外预应力结构的预应力筋（称为体外预应力索）布置在主体结构之外。当体外预应力索应用于混凝土结构时，称为体外预应力混凝土结构；而当体外预应力索应用于钢结构时，则称

29、为预应力钢结构。图3-1为体外预应力混凝土结构的一般构造图。图3-1 体外预应力混凝土结构一般构造（2）体外预应力在混凝土桥梁的应用现代体外预应力混凝土桥梁的应用主要有三个方面：首先，以Long Key桥为代表的采用逐跨预制节段施工的长桥。法国工程师JeanMuller于1979年设计了美国弗罗里达蝌的Long Key桥，该桥总长约3700米，标准跨径36米，每跨由6个5.5米标淮段和3米的墩顶段预制块件拼接而成；体外预应力索采用标准强度为270ksi (1836MPa)的高强度、低松弛钢绞线：钢索的防护采用HDPE（高密度聚乙烯）管，墩顶及跨内偏转块中预埋镀锌钢管，两者用氯丁橡胶套管连接；体

30、外索张拉后在PE管中灌注水泥浆。该桥在设计施工中采用了大量的创新技术，在预应力设计上，该桥采用全体外预应力设计，即所有预应力索均布置在箱粱体外，锚固在墩顶横梁上，钢筋由位于箱梁下梗腋上的偏转块偏转以满足转向要求，如图3-1所示。在施工方面，该桥大量采用预制节块组装，包括所有上部结构主梁和下部结构桥墩。为加快施工速度及最大程度上发挥体外预应力混凝土结构的优势，该桥首次在主梁预制节段之前采用复式剪力和干接缝。由于省去了穿索及节块间涂抹环氧树脂工艺，每跨拼装完成后即进行预应力索的张拉，这样大大加快了施工速度，这种类型的体外预应力混凝土结构是应用最早也最为广泛的体外预应力结构形式，其突出的优势在于设计

31、和施工的标准化和施工速度的快捷。由于它的体外预应力索可以采用与体内预应力同样的普通多股钢绞线和锚具，与体内预应力索一样采用水泥灌浆，故其预应力索的成本很低这种类型的桥梁结构由于受连接缝的影响，跨径一般为30-50米。它通常在通航要求不高的多跨长桥、长大桥梁的引桥以及人口密集和交通组织困难的城市高架公路和轻轨干线中采用。二是用粗大的体外钢索替代了原先配置在腹板内的大量体内预应力索；简化了腹板的构造及其厚度，其主要应用在悬臂施工和项推施工的桥梁中。全桥的预应力体系通常采用体内有粘结和体外无粘结混合配置的方式。由于腹板内不放置预应力筋，所以可以把传统的混凝土箱梁腹板改成混凝土桁架形式或直接在肋板式结

32、构中采用钢腹板，采用波纹钢腹板形式的法国Maupre桥，它是体外预应力结构的代表作。当体外预应力索在桥墩项部的偏心距大于混凝土梁高而布置在梁顶时，称为坦拉式体外预应力混凝土结构，也称为“部分斜拉桥”。三是应用于原有预应力混凝土体内配筋结构及钢筋混凝土结构的维修和加固。对桥梁上部结构施加体外预应力，以预加力产生的反弯矩抵消部分外荷载产生的内力，可达到改善其使用性能和提高其承载能力的作用。体外预应力用于桥梁的维修和加固，具有施工简便、工期短、投入少、效果明显等特点，且可以在不中断交通的情况下实施，对结构的损伤小。3.1.2体外预应力工艺的优点与缺点体外颅应力工艺的优点为：（1）在设计上预应力索布置

33、简单，避免结构细节的复杂性。混凝土体内不设置或少设置预应力筋，使普通钢筋布置容易，因而使施工工艺简化，提高工作效率，并提高工程质量。体外预应力筋套管的布置，调整容易,并简化了所有的后张法的操作,从而大大缩短了施工时间；（2）箱梁腹板内不设预应力索管道，同时体外索预应力又能抵抗腹板的剪力，因而腹板厚度可减小，从而减小了恒载，减少工程数量，降低造价；（3）钢索管道灌浆的事故减少或不发生问题。既使发生问题，亦容易解决；（4）体外预应力筋布置在混凝土截面的外侧，可经常用X射线和其它技术监测，在使用期间容易检查和更换；（5）体外预应力筋仅在锚固区和转向块处与结构相连,摩阻损失明显减小,提高了预应力的效益

34、；（6）由于体外预应力筋设在聚乙烯管当中，故能最好地防锈并易于检查质量。体外预应力工艺的缺点为：（1）体外预应力筋无混凝土保护易遭火灾，并因为承受着振动要限制其自由长度；（2）转向块和锚固区因承受着巨大的纵、横向力而特别笨重；（3）对于体外预应力筋，锚固失效则意味着预应力的丧失，所以锚具应严防被腐蚀；（4）极限状态下体外预应力筋的抗弯能力小于体内有粘结筋，在开裂荷载和极限荷载的作用下，应力不能仅按最不利截面来估算；（5）体外预应力结构在极限状态下可能因延性不足而产生没有预兆的失效。随着结构形式、预应力材料和设备的不断发展，体外预应力技术将体现更大的优越性，但考虑到结构的安全，到目前为止，完全采

35、用体外预应力技术结合节段施工的只有福建洪塘大桥引桥、芜湖二桥以及国外80年代早期几座桥，其余均为体内体外混合配束形式，国内相关统计见表3.1。表3.1国内节段梁体外预应力数量统计表项目名称引桥箱梁纵向预应力用量(T)体外预应力占比%体内体外崇启长江大桥1568262262.58 厦漳跨海大桥279076621.54 嘉绍大桥6729225925.13 泉州湾跨海大桥7954470937.19 乐清湾1#桥4079164328.71 乐清湾2#桥2180100531.55 虎门二桥6158496844.65 3.2体外预应力系统构造体外预应力系统由体外预应力筋、体外预应力筋锚固系统、体外预应力筋

36、转向转置，以及体外预应力筋防腐系统及定位与减振组成，如图3-2所示：图3-2 体外预应力体系构造图3.2.1体外预应力索构造体外预应力筋及其防护系统称为体外预应力索，体外预应力常采用钢绞线束，其中钢绞线可选用普通钢绞线、镀锌钢绞线、环氧涂层钢绞线和外包PE的单根无粘结钢绞线。外护套主要起防腐作用，通常采用两种材料，即高密度聚乙烯(简称HDPE)管或钢管，但在锚固段和转向弯曲段一般均采用钢管。钢管外护套较贵且本身有防腐的问题，故采用较少；HDPE管已被大量应用，但其与钢管的连接处必须保证密封性能良好。为便于预应力筋内穿、检查、检测及更换，外护套应做成可伸缩式的构造，并在各伸缩段的连接部位具有良好

37、强度与密封性。图3-3、3-4所示分别为为两种典型的体外索形式。外护套与钢绞线束之间通常采用灌浆措施，灌浆材料分为刚性材料和非刚性材料。刚性材料通常为水泥浆，非刚性材料主要是油脂和石蜡。水泥灌浆适用于体外预应力筋离散粘结（如体外预应力筋在转向和锚固段与梁体粘结），或完全无粘结的情况。油脂和石蜡通常用在可换的体外预应力系统中，以使体外预应力筋与粱体无粘结。图3-3 单根无粘结外包PE 图3-4 普通钢绞线外包PE防护的体外索 防护的体外索不管护套和灌浆材料如何选择，由单根无粘结钢绞线组成的体外预应力筋均能进行多次张拉。如锚固和转向位置处采用双层管道，不管钢束是何种类型，都能达到拆卸或调换的要求。

38、如钢束在锚固及转向位置采用单层管道时，只能采用全无粘结构造和非刚性的灌浆材料，才能保证钢束在必要时能够拆卸和更换。3.2.2体外预应力筋的锚固系统体外预应力结构中的锚具是整个结构中的最关键部位，如图3-3所示。与有粘结体内束全长范围均能提供粘结力相比，体外索仅在有限的转向点及锚固处与结构连接，预加力完全靠锚具传递给结构，锚具一旦失效，将对结构造成灾难性的后果。因此，在体外预应力结构中，必须具有规定的静力与动力强度（锚固强度），锚具下混凝土的支承应力不得超过规范的限值。图3-3 锚具构造图体外预应力索的锚具根据体外索的使用特点分为永久式和可调式两大类。永久式锚具适用于体外索与混凝土有局部粘结的结

39、构。锚具的锚垫板及预埋钢管直接与混凝土相粘结，钢索一旦被锚固，则不可更换，其索力不可调整。一般采用水泥浆作为灌注材料，在转向处采用单管式转向钢管，并灌注水泥砂浆形成粘结。锚具在锚固以后用环氧砂浆或混凝土做封锚处理，防止水份渗入。可调式锚具包括不可重复张拉(可换不可调)和可重复张拉(可换可调)两种类型。该类锚具均采用大直径的预埋钢管将钢绞线和混凝土体分开，通过工作锚板和螺母将锚固力传到锚垫板上。锚头外部设置可以开启的密封罩，平时填充防腐油脂或腊，使锚头与空气及水份隔绝。 可换不可调型锚具在钢索张拉后无法放松，但可以全部拆除。锚具内一般使用防腐材料如油脂或腊等填充。可换可调型锚具在钢索张拉锚固后，

40、在锚具外需要预留一定长度的钢索，以备再次张拉。使用该类型锚具的体外索均使用柔性灌注材料如油脂或腊等。重复张拉前，打开锚头外部的密封罩，清除灌注材料，装上张拉千斤顶，即可进行张拉，该种类型的锚具一般用作施工临时索。两种形式的锚具均可以选择使用组合索或成品索。其中灌浆的组合索一般和永久式的锚具配合，此类索与锚具组合方式的优点是比较经济。无灌浆的组合索可以和可调式配合使用，多根钢绞线可分别单根张拉；需要更换预应力索时，可通过单根钢绞线放松的方法来进行逐根更换或整体更换。混凝土内的预埋管段需以水泥浆灌注密封，永久式锚具与成品索配合使用时，锚固区用于不需换索、合使用的可调式锚具锚固区由带螺母的螺纹锚头、

41、锚垫板、调索的情况;与成品索配密封灌浆筒、防护罩和减振块组成，张拉后密封灌浆筒需灌注水泥浆进行防护，索的张拉力调节或索体更换是通过螺纹锚头上的螺母旋转实现的。表3.2是各种体系的组成和特点对比。表3.2 各种体系的组成和特点对比体外预应力体 系预应力索锚固形式特 点1灌浆组合索永久式比较经济2成品索永久式比较经济，防腐蚀性能好3无灌浆组合索可调式可以进行索的张拉力调节或索体更换；只能用于直线形式布置方式4成品索可调式可以进行索的张拉力调节或索体更换；防腐蚀性能好；施工时需整体张拉3.2.3体外预应力筋的转向装置转向及定位构造设计原则：使用荷载条件下受力性能良好，极限状态下有足够的延性和安全度；

42、所承受的水平和垂直分力，为体外预应力筋的最大拉力在水平和垂直平面内的分力；所配普通钢筋的应力，必须限制在能够控制裂缝宽度的容许应力范围内。单跨布置的体外预应力筋通常有两个转向构造，连续布置的体外预应力筋可能设三个以上的转向构造。简支结构的转向构造一般设在1/31/4跨之间，体外预应力筋可根据需要集中转向或分根（批）在不同位置分别转向。如下图3-4所示。图3-4体外预应力筋布置图连续结构跨内转向构造的位置一般在梁弯矩零点附近，可以采用集中转向或分根（批）在不同位置分别转向。从正弯矩区段过渡到负弯矩区段连续布置的体外预应力筋，除在跨内设置转向构造外，近支座附近也要设置转向构造。转向构造应量布置在靠

43、近底板与腹板相接处附近，或顶板与腹板相接位置附近，为了减小二次效应，应对体外预应力筋设置定位构造，以限制其发生相对梁体的横向位移，定位构造设在梁体挠曲线最大的位置和可能发生较大二次效应的区段。定位构造之间或定位与转向构造之间的距离一般不大于8m。体外预应力筋通过预埋的转向管道进行弯转，转向管道应与梁体内的钢筋固定在一起，转向管道应考虑采用不必更换的材料进行制作；为了减少转向管道与预应力筋的摩阻，应采用耐磨且摩阻系数小的材料。3.2.4 体外预应力系统的防腐与防护体外预应力系统的防腐与防护，由钢绞线束的自身防腐、护套与灌浆料的保护，以及锚具的防腐与防护措施所组成。钢绞线、外护套及灌浆料的选择，主

44、要考虑环境条件和体外预应力索的暴露程度，如：通常处于干燥状态、通常处于潮湿的环境中、长期处于湿润或干湿交变的环境中，以及处于严重侵蚀性的恶劣环境中第四种。成品的单根无粘结钢绞线是钢绞线束自身防腐最有效的手段，其中环氧涂层无粘结钢绞线具有更好的防腐性能。普通钢绞线的体外预应力索，外护套与内灌料都是至关重要，采用HDPE护套和灌水泥浆是最经济的；在HDPE管内灌油脂或石蜡是可靠的防腐措施，也便于钢绞线更换。不管护套采用何种灌注料，锚具的喇叭管、延伸管内均需灌料，这是钢铰线防腐的关键部分，如体外预应力筋采用无粘结构造，则用油脂或其它非硬固性材料填充喇叭管及延伸管，以便拆卸更换，在锚具的锚板外侧也应设

45、置防护罩，并灌注防腐料。3.2.5 体外预应力筋的定位与减振(1) 体外预应力筋的定位装置为了减少体外预应力的二次效应，应对体外预应力筋设置专门构造，以限制其发生相对梁体的横向位移。定位装置由定位结构构造和定位器组成，两者的具体形式可参照转向装置。在考虑构造标准化等要求的情况下，定位结构构造之间或定位与转向结构构造之间的距离，一般可取不大于8m的间距，并在梁体挠曲最大的位置设置。(2) 体外预应力筋的减振装置体外预应力筋的振动，会在转向和锚固构造处产生附加弯曲应力，并影响到锚具夹片，从而降低钢绞线的疲劳强度。为了克服振动不利影响，应设置减振装置。在一般情况下，减振装置间距以不大于7m为宜，或者

46、也可以通过动力计算确定；在设置减振装置处，体外预应力筋与护套间应用隔振材料填实。体外预应力筋的定位构造通过设置减振材料也是一种减振装置，因此上述减振装置通常仅用在体外预应力筋弯起后的区段。3.3 体外预应力混凝土结构的受力性能在体外预应力结构中，预应力筋锚固在梁端或中间横隔梁上，通过转向块调整预应力筋的方向，以适应梁的受力要求。除了在锚固和转向区内，预应力筋与梁并无接触。体外预应力简支梁体系实际是一个带柔性拉杆的内部一次超静定混合体系。对梁体施加预应力，预应力的控制值是在结构的自重作用下施加的。因此在结构自重及预加力共同作用下，该体系已处于平衡状态。随着外加荷载作用的变化，体外预应力简支梁体系所处的平衡状态被破坏，体外预应力筋的应力发生改变，梁体截面应力也发生改变，从而出现新的平衡状态。当外加荷载作用卸除后，体系又将回到原来的平衡状态。理论分析及试验证明这种体外预应力梁正截面工作特点与普通钢筋混凝土梁正截面工作特点相同，破坏时的极限状态有以下两类情况。（1）当梁内受拉钢筋的应力达到后，预应力筋应力达到，或未达到时()，在外荷载略有增长的情况下，梁内受拉钢筋的变形不断增长，垂直裂缝迅速开展，正截面混凝土受压高度不断减小;受压区