混凝土与砌体结构设计方案.docx

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1、混凝土与砌体结构课程设计学生姓名：郝 鹏学 号：20074023105指导教师：张兆强所在学院：工程学院专 业：土木工程中国大庆2010年10月目 录1.设计资料12.计算简图的确定12.1上柱及柱全高12.2柱的截面尺寸12.3 柱网布置22.4 计算参数33.荷载计算43.1 恒载43.2 恒载64.排架内力分析94.1 恒载作用下的排架内力分析94.2 屋面活荷载作用下排架内力分析124.3 风荷载作用下排架内力分析154.4吊车作用下排架内力分析175内力组合246 横向平面排架抗震计算286.1横向平面排架水平地震作用力286.2横向水平地震作用效应306.3参与横向水平地震作用效应

2、组合的荷载作用效应326.4横向水平地震作用效应的内力组合357柱的设计387.1柱纵向受力钢筋计算387.2柱的裂缝宽度验算417.3柱箍筋配置427.4柱牛腿设计427.5柱的吊装验算438基础设计448.1作用于基础顶面上的荷载计算448.2基础埋置深度及基础尺寸458.3基础高度验算468.4基础底板配筋计算48II混凝土与砌体结构课程设计1.设计资料本设计对应任务书第124号方案，左、右跨吊车为C4，起重量50。轨顶标高9.9，跨度27,选择吊车桥跨均为25.5。吊车梁均选用YDL-4型号，梁高1.5，梁重60.3。2.计算简图的确定2.1上柱及柱全高由于为双跨等高厂房，所以边柱A、

3、C，中柱B的标高均一致。柱顶标高上柱高估计基础埋深2,基础高1.4，因室外地坪标高为-0.15，所以基顶标标高-0.75。全柱高下柱高因此边柱A，C及中柱B顶面标高为11.6，上柱高4.6，下柱高7.75，全柱高12.35。2.2柱的截面尺寸根据教材表2.8，由轨顶标高和吊车起重量初步选定柱的截面尺寸如下边柱A、 C：上柱采用矩形截面 下柱采用工形截面 中柱B：上柱采用矩形截面 下柱采用工形截面 边柱A、C 中柱B图1 柱的截面尺寸根据教材表2.4.2关于下柱截面和高度的限值，验算初步确定的截面尺寸。对于边柱A、下柱截面宽度 (满足)对于边柱A、C下柱截面高度有吊车时 (满足)无吊车时 (满足

4、)显然中柱B及边柱C亦满足要求。2.3 柱网布置横向定位轴线均通过柱截面几何中心线。对于纵向定位轴线，有吊车桥架外边缘至上柱内边缘的净空宽度确定，要求。边柱A、C：中柱B：所以边柱A、C的定位轴线为柱外边缘向内，中柱B的定位轴线为B柱的几何中心线，如图2所示。 图2 柱网布置图及计算单元2.4 计算参数对边柱A上柱自重下柱自重排架平面内惯性矩上柱：下柱： 其余计算参数见表1。表1 柱截面计算参数计算参数截面尺寸（）面积（）惯性矩（）自重（）柱号A、C上柱矩下柱B上柱矩8.75下柱12.9取一品排架进行计算，计算单元如图2所示，计算间图如图3。图3 排架计算简图3.荷载计算3.1 恒载 3.1.

5、1 作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值防水层 25厚水泥砂浆找平层 100厚珍珠岩制品保温层 隔气层 25厚水泥砂浆找平层 预应力大型屋面板 天沟板 天窗架重 屋架自重 则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为:3.1.2 吊车梁及轨道重力荷载标准值 3.1.3 柱自重重力荷载标准值A、C柱上柱：下柱： B柱上柱：下柱：3.2 活荷载3.2.1屋面活荷载屋面活荷载标准值为，雪荷载标准值为，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为作用位置与作用位置相同。3.2.1风荷载基本风压，对于城市郊区风压高度变化系数按B类地区考虑高度的取值，对，按柱顶标高考虑，查得；对按天窗檐口标高考虑

6、，查得，风荷载体形系数 的分布如图4所示。 图4 风荷载体形系数排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为: ，则3.2.2吊车荷载左、右跨吊车均为C4,由任务书中表2得到吊车参数为最大轮压、小车重、吊车总重、车宽、车轮距，根据B、BQ及反力影响线可算得与各轮对应的反力影响线的竖坐标如图5所示。 图5 的计算简图吊车竖向荷载：,因为 所以。，。每个轮子作用在轨道上的横向水平制动力按下式计算，即 作用在排架柱上的吊车水平荷载标准值按下式计算，即 的作用点到排架柱顶的垂直距离。综上所述得排架的内力图，如图6所示。4.排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法

7、进行排架内力分析，其中柱的剪力分配系数按式计算，结果见表2。表2 柱的截面尺寸及相应的计算参数柱别A、C柱B柱4.1 恒载作用下的排架内力分析恒荷载作用下排架的计算简图如图8所示。图中的重力荷载及力矩是根据图8确定的，即图7 恒荷载作用下排架计算简图 , , 对于A、C柱：，则， - 8 -等高双跨单层厂房课程设计 图6 作用于排架上的荷载- 10 -混凝土与砌体结构课程设计 ，由于B柱恒荷载对称，所以。柱截面的轴力为该截面以上重力荷载之和，恒荷载作用下排架结构的弯矩图、轴力图和内力正负号规定简图8a、b、c。（a） (b) (c)图8a、b、c恒荷载作用下排架内力图4.2 屋面活荷载作用下排

8、架内力分析4.2.1 AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图9a所示，其中，它在柱顶及变阶处引起的力矩为；-7.09。对于A柱，对于B柱，则， 则，则排架不动铰支座的反力-1.18。将反向作用于排架柱顶，用计算相应的柱顶剪力，并与柱顶不动铰支座叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即 排架各柱的弯矩图，柱底剪力及柱底剪力图，如图9b、c所示。 图9a AB跨在活荷载作用下排架计算简图 (b) (c) 图9b、c AB跨作用屋面活荷载时排架内力图4.2.2 BC跨作用屋面活荷载由于结构对称且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图9中个内力图的位置及方向调整一下即可，如图10所示。图10a

9、BC跨作用屋面活荷载时排架计算简图图10b、c BC跨作用屋面活荷载时排架内力图4.3 风荷载作用下排架内力分析4.3.1 左吹风时计算简图如图11a所示，其中，。对于A、C柱，则由表2.52得 各柱顶剪力分别为： (a) (b)图11a、b 左吹风时排架计算简图及内力图4.3.2 右吹风时计算简图如图12a所示，将图12b所示A、C柱内力图对换且改变内力符号可得图12b (a) (b)图11a 、b 右吹风时排架计算简图及内力图4.4吊车作用下排架内力分析4.4.1Dmax作用于A柱计算简图如图13a所示，其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面引起的矩为 对于A柱 ，对于B柱， 排架各柱剪力分别为:

10、则排架内力图如图 13 b、c 所示。 图13a Dmax作用于A柱时排架计算简图 (b) (c)图13b、c Dmax作用在A柱时排架内力图4.4.2 Dmax作用于B柱左计算简图如图14a所示，其中吊车竖向荷载，在牛腿顶面引起的弯矩为图14a Dmax作用于B柱左时排架计算简图柱顶不动铰支座反力，及总反力R分别为：排架各柱顶剪力分别为：则排架各柱内力图如图14b、c所示。 (b) (c)图14b、c Dmax作用在B柱左时排架内力图4.4.3 Dmax作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与“作用于B柱左”的情况相同，只需将A、C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图1

11、5所示。图15a Dmax作用于B柱右时排架计算简图则排架各柱内力图如图15b、c所示。 （b） （c）图15b、c Dmax作用于B柱右时排架内力图4.4.4 Dmax作用于C柱同理将“作用于A柱”的情况的A、C柱内力对换，并注意改变符号，可求得各柱的内力，如图1 6a所示。 图16a Dmax作用于C柱时排架计算简图则排架各柱内力图如图16b、c所示。 (b) (c) 图16b、c Dmax作用于C柱时排架内力图4.4.5 作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图17a所示。对于A柱，由表2.5.3得，则对于B柱，排架顶部总反力 图17a 作用于AB跨柱时排架计算简图

12、排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图17b所示。 图17b 作用于AB跨柱时排架弯矩及底部剪力图4.4.6 Tmax作用于BC跨柱由于结构对称及吊车吨位相等，故排架内力计算于“作用于AB跨”的情况相同，仅需将A柱与C柱的内力对换，如图18a、b。图18a 作用于BC跨柱时排架计算简图排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图18b所示。图18B 作用于BC跨柱时排架弯矩图5内力组合以A柱内力组合为例。表3为各种荷载下A柱内力标准值汇总。内力组合按由可变荷载控制作用和由永久荷载控制作用组合，求出最不利内力。表4为由可变荷载控制作用的内力组合表，组合公式为，表5为由永久荷载控制作用的内力组合表，组合公式为。为确

13、定基地尺寸，验算地基承载力的需要，特进行-截面的标准组合，组合公式为，结果见表4中带下划线的斜体部分。- 19 -混凝土与砌体结构课程设计表3 A柱内力标准值汇总表柱号及正向内力荷载类别恒载屋面活荷载吊车竖向荷载吊车水平荷载风荷载作用在AB跨作用在BC跨Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左Dmax作用在B柱右Dmax作用在C柱Tma作用在AB跨Tmax作用在BC跨左风右风序号-M32.593.09-1.33-102.95-100.2459.89-0.8729.515.5531.4-37.53N384.2740.6000000000-M-45.39-7.04-1.33181.45-14.145

14、9.89-0.8729.515.5531.4-37.53N449.3740.60948287000000-M-24.02-5.58-3.588.01-157.75220.69-2.35239.22115.84204.9-161.05N505.5640.60948287000000V3.220.23-0.29-22.3818.53-18.53-0.1927.069.3832.15-20.82混凝土与砌体结构课程设计- 26 -表4 A柱由可变荷载控制作用的内力组合截面Mmax及相应的N，VMmax及相应的N，VNmax及相应的M，VNmin及相应的M，V-M1.20.91.40.9（+）+166

15、.981.20.91.40.8（）0.9-132.21.20.91.40.8（）0.9-38.31.20.91.40.8（）0.9-127.74N512.28461.1512.28461.1-M1.20.91.40.8（）0.92461.20.91.40.8（0.9-109.81.20.91.40.8（）0.9150.281.20.91.40.8（）0.9246N1494.8828.51494.81494.8-MMk1.20.91.40.8（）0.9270189.41.20.91.40.8（）0.9-675.9-438.21.20.91.40.8（）0.9）-674.1-4831.20.91.

16、40.8（）0.9-668.9-481.2NNk1562.31188.1947.1748.7947.1748.7896712.2VVk-32.93-23.0626.7719.5827.0919.8126.4419.35注：表中带下划线的斜体数值为-的标准组合值，组合公式由建筑结构荷载规范为。混凝土与砌体结构课程设计- 27 -表5 A柱由永久荷载控制作用的内力组合截面Mmax及相应的N，VMmax及相应的N，VNmax及相应的M，VNmin及相应的M，V-M1.351.40.70.9（）113.571.351.40.70.8（）0.9-50.31.351.40.70.8（）0.9）-45.96

17、1.351.40.70.8（）0.9）-49N518.8518.8558.6518.8-M1.351.40.70.8（）0.9141.71.351.40.70.8（0.9-951.351.40.70.8（）0.9181.41.351.40.70.8（）0.9）141.7N1349.9871.41389.71349.9-M1.351.40.70.8（）0.9357.91.351.40.70.70.8（）0.9-340.31.351.40.70.70.8（）0.9-336.81.351.40.70.70.8（）0.9-334.8N1425.7879.8840879.8V-3.938.238.538

18、混凝土与砌体结构课程设计6 横向平面排架抗震计算厂房为单层等高双跨厂房，在确定厂房自震周期和无吊车时厂房地震作用时可简化成单质点体系，如图19所示。图19 横向平面排架抗震计算简图6.1横向平面排架水平地震作用力6.1.1集中于屋盖处的重力荷载代表值重力荷载代表值为： 6.1.2集中于吊车梁顶面处的重力荷载代表值AB、BC跨无掉重时吊车最大轮压根据吊车梁支座反力影响线计算一台吊车重力荷载在柱上产生的最大反力6.1.3横向排架基本周期混凝土强度等级为（），单位水平力作用下各柱顶水平位移由表2得此时排架横梁内力分析图如图19图19 受单位水平力时排架横梁内力分析图由此得则抗震规范规定，按平面铰接排

19、架计算的横向自振周期时由钢筋混凝土屋架或钢架与钢筋混凝土柱组成排架有纵墙时取周期计算的80%，因此取周期折减系数。6.1.4排架横向水平地震作用标准值采用底部剪力法计算横向水平地震作用，厂房所在地的特征周期地震影响系数最大值，取结构阻尼比，则有，,。因为，所以排架横向水平地震作用力排架柱顶的地震作用为:吊车梁顶面标高处的吊车桥架产生的横向水平地震作用为得出各质点水平地震作用如图20所示。图20 各质点水平地震作用6.2横向水平地震作用效应6.2.1柱顶水平地震作用效应根据建筑抗震设计规范的规定，考虑空间工作及扭转的影响，而将排架柱的地震作用效应（弯矩，剪力）进行调整，各柱内力均乘以调整系数0.

20、75。得柱顶水平地震单独作用时内力如图21所示。图21 柱顶水平地震作用时排架弯矩图6.2.2 作用于AB跨作用效应则将AB跨吊车水平荷载作用下的排架内力图（图17b）乘以系数0.278得到排架在作用于AB跨的内力图。另根据建筑抗震设计规范的规定，在单层厂房中，吊车桥架是一个较大的移动质量，地震时它将引起厂房的强烈局部振动，从而使吊车桥架所在排架的地震作用效应突出地增大，造成局部严重破坏。为了避免以上这种震害的发生，特将上柱截面由吊车引起的地震作用效应予以放大。查表得A,C柱乘以增大系数2.0，B柱乘以增大系数3.0。得到各柱内力图如图22所示 图22 作用于AB跨时排架内力图6.2.3 作用

21、于BC跨作用效应将BC跨吊车水平荷载作用于BC跨时排架内力（图18b）乘以系数0.278，同理再将A,C柱乘以增大系数2.0，B柱乘以增大系数3.0，得到作用于BC跨作用时内力图如图23所示。图22 作用于BC跨时排架内力图6.3参与横向水平地震作用效应组合的荷载作用效应6.3.1结构自重荷载作用效应同4.1，恒载作用下排架内力分析，得出的弯矩图如图8a所示，轴力图如图8b所示。6.3.2 50%屋面雪荷载作用效应屋面雪荷载与屋面活荷载内力比值为。屋面雪荷载作用于AB，BC跨时所产生的排架内力可以利用叠加原理计算，即由屋面活荷载分别作用于AB，BC跨时内力（如图9b、c，10b、c）乘以0.4

22、，再进行相加，从而得到屋面雪荷载作用下的内力。结果如图23a、b所示。 图23a、b 50%屋面雪荷载作用时排架内力图6.3.3 AB跨吊车重力荷载效应由于，因此分别将作用于A柱的内力图4.4.1（图13b、c）和4.4.2作用于B柱左得到内力图（图14b、c）的值乘以0.9则可得作用在A柱及作用在B柱左时的内力图，如图24a、b，25 a、b所示。 （a） （b）图24a、b 作用于A柱时内力图 （a） （b）图25a、b 作用于B柱左时轴力图6.3.4 BC跨吊车重力荷载效应由于，同理分别将4.4.3作用于B柱右的内力图（图15b、c）和4.4.4作用于C柱得到内力图（图16b、c）的值乘

23、以0.9则可得作用在B柱右及作用在C柱时的内力图，如图26a、b，27a、b所示。 （a） (b)图26a、b 作用于B柱右时内力图 （a） （b）图27a、b 作用于C柱时内力图6.4横向水平地震作用效应的内力组合- 34 -混凝土与砌体结构课程设计表6 横向水平地震作用下A柱内力标准值汇总表柱号及正向内力荷载类别横向水平地震作用效应组合荷载作用效应柱顶水平地震作用Fcr1作用在AB柱Fcr2作用在BC柱结构自重0.5倍雪荷作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱序号-M74.9841.1424.0132.591.12-92.66-90.2253.91-0.78N000364.216.2

24、40000-M74.9841.1424.0121.5-3.55163.31-12.7353.91-0.78N000449.3716.24853.2258.300-M201.3270.4664.4743.3-4.167.21-141.98144.74-2.1 N000505.5618.2215.415.7500V16.33.165.223.22-0.068-20.1416.68-11.72-0.17表7 横向水平地震作用下A柱内力组合表混凝土与砌体结构课程设计- 37 -截面Mmax及相应的N，V-Mmax及相应的N，VNmax及相应的M，VNmin及相应的M，V-M1.3(+)+1.2(+)2

25、87.311.3(+)+1.2(+)-250.921.3(+)+1.2(+)-250.921.3(+)+1.2(+)-250.92N456.53456.53456.53456.53-M1.3(+)+1.2(+)462.621.3(+)+1.2(+)-176.841.3(+)+1.2(+)-176.841.3(+)+1.2(+)-176.84N1582.57868.69868.69868.69-M1.3(+)+1.2(+)926.411.3(+)+1.2(+)-823.031.3(+)+1.2(+)-823.031.3(+)+1.2(+)-823.035N886.99647.4647.4647.

26、4V-2.3755.6755.6755.67混凝土与砌体结构课程设计7柱的设计无地震作用和有地震作用时所得到的内力组合是纵向受力钢筋计算的依据，由建筑抗震规范得，地震作用效应（为结构抗力），推出，为便于比较将地震作用得到的内力组合剩以抗震调整系数（查表得）得到A柱内力组合值汇总表，如表8所示。 表8 A柱内力组合值汇总表 （单位 ）截面无地震作用有地震作用MNVMNV-166.98518.8347.06456.53-132.2518.8-250.92456.53-45.96558.6-250.92456.53-127.74518.8-250.92456.53-2461494.8462.6215

27、82.57-109.8871.4-176.84868.69181.41494.8-176.84868.692461494.8-176.84868.69-357.971562.3-32.93926.41886.99-2.37-675.9947.138.2-823.03647.455.67-674.1947.138.5-823.03647.455.67-668.989638-823.03647.455.677.1柱纵向受力钢筋计算混凝土强度等级采用，则，。纵向受力钢筋采用HRB335级，相对界限受压区高度。上下柱采用对称配筋，保护层厚度取则上下柱截面有效高度分别为和。7.1.1柱截面最不利内力的选

28、取上柱： 下柱：由表8得对于上柱： 对于下柱： 所以上下柱均属于大偏心受压。因此按照“弯矩相差不多时，轴力越小越不利，轴力相差不多时，弯矩越大越不利”的原则确定以下最不利内力。上柱：， 下柱：， 7.1.2柱计算长度的确定排架方向:上柱： 下柱： 垂直排架方向：上柱： 下柱： 7.1.3上柱配筋计算，则取，固应考虑偏心距增大系数，取，则取每边选用428()，则，符合要求。垂直于排架方向，查表得，满足弯矩作用平面外的承载力要求。7.1.4下柱配筋计算，计算长度取， ， 由，且，固应考虑偏心距增大系数。，取，故为大偏心，先假设中和轴位于翼缘内。且即中和轴位于翼缘内，则每边选用625()，则，符合要

29、求。垂直于排架方向，计算长度，由表1数据得，查表得，满足弯矩作用平面外的承载力要求。7.2柱的裂缝宽度验算均大于0.550，混凝土规范规定均应进行裂缝宽度验算。其中上柱下柱，构件的受力特征系数，混凝土保护层厚度取。裂缝宽度验算见表9 表9 柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值 211.03-483396.93712.2531.70.550678.20.5500.01170.01561.0601.130续表91104.21003.2400.687394.65943.06499.3360.680.876-0.280.2,取0.20.260.3满足0.0230.9133.94767.980.9

30、229.791687600.435-0.0020.2取0.20.1660.3（满足 要求）0.030.3 (满足要求)8基础设计基础混凝土强度等级采用,下设厚的素混凝土垫层，地基承载力特征值。8.1作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底（-截面）传给基础的M，N，V，以及外墙自重重力荷载。前者可由表4中-截面选取，见表11,其中内力标准组合值用于地基承载力验算，基本组合值用于受承载力验算和底板配筋计算，内力的正负号规定见图30。表11 基础设计的不利内力组 别荷载效应的基本组合荷载效应的标准组合第一组357.971562.3-32.93354.831259.68-21.5第二

31、组-675.9947.138.2-466.1631.425.5第三组-674.1947.138.5-465.4631.425.6第四组-668.989638-461.3597.325.3由图30可见，每个基础承受的外墙总宽度为6.0，总高度为，墙体为240双面粉刷墙（），塑钢窗（），基础梁尺寸为（）。每个基础承受的由墙体传来的重力荷载为厚双面粉刷墙 塑钢窗 基础梁 图30 基础荷载示意图及尺寸图距基础形心的偏心距，。8.2基础埋置深度及基础尺寸8.2.1确定基础高度冻结深度为，因此基础埋深取（从室外地坪算起），室内外高差为，基础顶面标高为，柱的插入深度为，杯底厚度取，因此基础高，符合2.1的假

32、设。8.2.2 拟定基础底面尺寸适当放大取1.2。8.2.3计算基地压力及验算地基承载力基底压力，结果见表12。按且，验算地基承载力，其中，验算结果见表12。可见基础底面尺寸满足要求。表12 基础底面压力计算及地基承载力验算类 别第一组第二组第三组第四组354.81259.68-21.5-466.1631.425.5-465.4631.425.6-461.3597.325.32172.571544.291544.291510.1981.58-638.28-637.36-633.91157.95143.79162.6451.84162.5751.91159.949.84150.87190157.95228107.24190162.64228107.24190162.57228104.87190159.92288.3基础高度验算这时应采用基地净反力设计值，和，结果见表12。表12 基础底面净反力设计值计算表类 别第一组第二组第三组第四组357.9715