桥梁盖梁施工方案培训资料.docx

《桥梁盖梁施工方案培训资料.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《桥梁盖梁施工方案培训资料.docx（54页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、山东省公路建设（集团）有限公司 从莞高速公路惠州第一合同段桥梁盖梁施工方案目录桥梁系梁、承台和墩柱施工方案1一、工程概况1二、地质情况3三、施工组织31、人员组织32、管理框架图43、现场作业组织机构44、劳动力安排55、机械设备组织5四、施工进度计划6五、承台、系梁和墩柱施工工艺流程7（一）承台、系梁施工工艺流程7（二）墩柱施工工艺流程8六、承台、系梁和墩柱施工方法9（一）承台、系梁的施工方法91、测量放线92、基坑开挖93、钢筋制作、安装104、模板安装115、混凝土浇筑116、拆模及养护12（二）墩柱的施工方法121、测量放线122、搭设脚手架工作平台123、钢筋制作、安装134、安装模

2、板135、混凝土浇筑146、拆模及养护15七、质量保证体系、工期管理措施16(一)工程质量管理体系16（二）确保工程质量的措施18（三）工期保证措施20（四）雨季施工措施21八、安全生产管理体系及保证措施21九、环境保护、文明施工及文物保护保证体系及保证措施31（一）环境保护、水土保持保证体系31（二）环境保护措施32（三）文明施工、文物保护保证体系34（四）文明施工、文物保护保证措施35十、 项目风险预测与防范，事故应急预案36（一）风险预测与防范36（二）事故应急预案3640桥梁盖梁施工方案一、工程概况从莞高速公路惠州段路线全长约30.905km，本合同段全长约18.096km。设计车速1

3、00km/h。沙埔枢纽立交位于石湾镇沙埔村，地表平坦，属平原地形。依此立交来实现从莞高速公路与广惠高速公路之间交通流的快速转换。本标段共有桥梁55座，即主线范围桥梁24座，福田互通范围桥梁8座，沙埔互通范围桥梁23座。桥梁系梁、承台、墩柱数量一览表桩号系梁承台立柱桥墩K15+410(1-16)钢筋混凝土空心板桥4K15+615(1-16)钢筋混凝土空心板桥4K0+154钢筋混凝土空心板桥(1-48)48K9+057钢筋混凝土空心板桥(1-48)412五星高架(1-250)1126隔坑窝大桥(1-100)8416排洪渠大桥(1-180)12428福田EK0+248(1-13)预应力混凝土空心板通

4、道桥2沙埔AK0+675.5(1-10)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔AK0+729(1-13)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔AK0+906(1-30)预应力混凝土空心板通道桥222沙埔BK0+195.7(1-10)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔BK0+437.4(1-13)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔CK0+574.7(1-13)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔DK0+351.1(1-8)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔CK0+395.3(1-10)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔HK0+284.2(1-16)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔LK0+118(1-13)预应力混凝土空心板通道桥沙埔X

5、K46+142.93(1-6)预应力混凝土空心板通道桥沙埔XK46+600.43(1-8)预应力混凝土空心板通道桥2沙埔XK46+862.93(1-13)预应力混凝土空心板通道桥沙埔XK46+985.75(1-60)预应力混凝土空心板通道桥24沙埔XK47+068.95(1-10)预应力混凝土空心板通道桥沙埔XK47+249(1-50)预应力混凝土空心板通道桥24沙埔XK47+490(1-10)预应力混凝土空心板通道桥县道X196跨线桥（1-175）5424K0+453(1-16)4K8+645(1-32)46K9+303(1-16)4K9+496(1-32)44K12+940(1-16)4K

6、13+461(1-32)44K13+742(1-16)4K15+768(1-16)4K16+567(1-16)4K16+868(1-16)4K17+175(1-48)412K17+574(1-32)46K18+005(1-20)4K11+284.5跨线桥(1-80.5)4439广惠高架跨线桥(1-914.65)30396037福田G324跨线桥(1-762)526134福田G324国道高架桥(1-331.6)9229K11+067福田1号大桥（1-205.5）10226K12+718.5福田2号大桥（1-325.5)18464沙埔BK0+369.6钢筋混凝土空心板桥(1-30)4沙埔CK0+7

7、49.8钢筋混凝土空心板桥(1-30)24沙埔DK0+203.7钢筋混凝土空心板桥(1-30)24沙埔HK0+934.04钢筋混凝土空心板桥(1-30)24福田GK906+882预应力混凝土小箱梁拼宽桥（1-53.5）8沙埔AK1+040钢筋混凝土空心板桥（1-75）22沙埔CK0+218.1钢筋混凝土空心板桥（1-50）28沙埔CK0+466.6钢筋混凝土空心板桥（1-60）224沙埔BK0+634.82（1-160）87沙埔CK1+031.14（1-250）9118福田CK0+228.959（1-102.79）316沙埔DK0+643.96（1-120）65沙埔EK0+172.955（1-

8、150）76沙埔FK0+510（1-560）2322HK0+618.76（1-395）1614K7+131通道桥（1-16）4K7+873通道桥（1-16）4AK0+312.27匝道桥（1-16）2AK1+059.851匝道桥（1-16）2BK0+789.34匝道桥（1-16）2主线K7+339(1-60)448AK0+848.615匝道桥（1-60）24BK0+257.265匝道桥（1-60）24二、地质情况本区段所处属三角洲平原区第四系松散土类工程地质区（b），地貌类型为三角洲平原，覆盖层以松散沉积物为主，由粘土、粉质粘土、粉土地表水、淤泥质土和砂砾卵石等组成，厚度1.0-30m，基底为白

9、垩系碎屑岩性，包括紫红色、褐红色泥质粉砂岩、粉砂岩、含砾砂岩、砂砾岩等；地下水为第四系孔隙水和基岩裂隙水，河流有东江及其支流沙河，其余主要接受大气降水、侧向径流补给，水量丰富。 三、施工组织1、人员组织主要管理人员名单序号姓名年龄拟在本项目中担任的职务技术职称工作年限类似施工经验年限1闻涛45项目经理高级工程师24152郑铠钿32常务副经理工程师11103王学成36项目总工高级工程师15124何春华36工程部部长工程师13105王本金34质检工程师高级工程师11106彭武生56桥梁工程师高级工程师23207董志波32质检工程师工程师1088付学栋28桥梁工程师工程师779辛国力31桥梁工程师工

10、程师7710赵建林52桥梁工程师高级工程师252011崔存军45测量工程师工程师201812刘喜爱45机械工程师工程师242313肖向前32试验主任工程师8814刘征36试验工程师工程师121215丁文龙35安全工程师助理工程师11616林庆炮27专职安全员助理工程师8417林铁云29专职安全员助理工程师742、管理框架图项目经理项目副经理总工程师杂工班安质部机电部材料部模板班钢筋班砼工班测量班工程部管 理 框 架 图3、现场作业组织机构桥梁盖梁施工由项目部统一指挥施工，各个工区负责组织管理及安排施工，各工点施工负责人负责现场施工。桥梁盖梁施工由桥梁施工队伍进行施工。桥梁盖梁施工分为两个施工队

11、伍，桥梁盖梁施工由项目部统一调配，材料、机械等合理优化分配。各区段相互配合，合理安排施工。各区段分段及各负责人，具体安排如下;第一区段为K0+000- K13+950区段下部结构工程技术管理人员：付学栋、辛国力、吴杰谋、马炳明第二区段为K13+950- K18+105区段下部结构工程技术管理人员：蒋义雄、赵建林、林庆柱、陈木海各施工队伍现场管理组织如下图：施工队现场管理模板班钢筋班混凝土班杂工班4、劳动力安排序号工种人数备注1钢筋工402模板工303混凝土工204预应力工125普工206机械工107电工45、机械设备组织施工中使用的机械设备及数量见下表： 设 备 名 称型 号 规 格数 量额

12、定 功 率生产能力备 注混凝土输送泵HBT602混凝土运输车6交流电焊机20交流对焊机UN1-1502S50=82.1千伏安千斤顶YCW45002450吨千斤顶YCW25002250吨油泵4真空压浆机2挤压千斤顶2切割机2钢筋切断机4钢筋弯曲机6自卸车6装载机EL502挖掘机4洒水车2五十铃人货车MKR55ELW2全站仪拓普康2水准仪BJDZS34发电机250KVA2汽车式起重机16T2汽车式起重机25T6振 动 式压路机LT220B2四、施工进度计划施工计划横道图施工部位完成时间2011年2012年5月6月7月8月9月10月11月12月1月2月3月4月5月6月盖梁五、盖梁施工工艺流程盖梁施工

13、工艺流程图柱顶混凝土表面处理搭支架平台安装底模钢筋下料成型支架预压合格 钢筋骨架预制钢筋骨架安装 绑扎钢筋波纹管及钢绞线安装安装侧模预埋件安装检查验收制作试件浇筑混凝土 脱模、砼养护 预应力张拉、压浆 支座垫石施工六、盖梁支架受力计算根据本施工区域内盖梁的不同型式和施工场地的实际条件，盖梁拟采用场地支架施工方法或抱箍法施工。钢筋砼预应力盖梁采用支架法进行施工的，先进行场地平整，并对基底地基进行处理。采用内径48钢管作为现浇盖梁支架。正式施工前要进行地基验算和支架验算。支架搭设完成后，安装底模，并对支架进行1.2倍的荷载预压，预压期为7天。（一）、盖梁高度为1.6m的支架法施工的地基验算及支架验

14、算1）、砼自重：截面为变化截面，根据实际截面加载 2)、底模：3)、侧模及支架：4)、施工荷载：5)、 混凝土灌注时的冲击系数1.1 ，1、底模系统计算盖梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为300mm。验算模板强度采用小肋间距l=300mm、截面计算宽度为b=1000mm的平面竹胶板。1）、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1105MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=1001.83/12=48.6cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=1001.82/6=54cm3（4）截面积：A=bh=1001.8=180cm22）、模板受力计算横向带木间距为0.30米，

15、砼荷载高度1.6米（1）底模板均布荷载：q=1.6x26x1.05+2.0x0.3=44.28KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=44.280.32/8=0.50 KNm（3）弯拉应力：=M/W=0.50103/54=9.26MPa=11MPa（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.67744.280.34)/(1000.110848.610-8)=0.49mmL/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。2、纵向带木计算底模纵向小肋为108cm方木，顺桥向布置；截面抵抗

16、矩：W=bh2/6=0.080.12/6=1.3310-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.080.13/12=6.6710-6m4内力计算：纵向带木间距为0.3米，跨度0.6米，砼荷载高度1.6米q=0.3x1.6x26x1.05+2.0x0.3+1x0.3=14.00KN/mM=ql2/8=14.0x0.62/8=0.63KNm=M/W=0.63x103/1.310-4=4.85Mpa9.5Mpa小肋挠度：f=5qL4/384EI=(514.00.64)/(384111066.6710-5)=0.33mmL/400=1. 5mm 纵向带木绕度满足要求3、横桥向带木计算底模横桥向带木为

17、108cm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.122/6=2.410-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.123/12=14.410-5m4内力计算：横向带木间距为0.6米，跨度0.6米，砼荷载高度1.6米，0.6m长横梁上承担2根梁重量为：0.080.10.6102=0.12KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.120.6=0.20N/m作用在横梁上的均布荷载为：q=(1.6x26x1.05+1+2)0.6+0.20=28.21KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=28.210.62/8=1.27KNm横向带木弯拉应力：=M/W=1.27103/2.410-4=5.29MP

18、a9.5MPa横向带木弯拉应力满足要求。横向带木挠度：f=5qL4/384EI=(528.210.64)/(3841110614.410-5)=0.30mmL/400=1.5mm综上，横向带木强度满足要求。4、支架系统计算1）、立杆内力计算：两桥墩之间盖梁横桥向钢管支架间距为0.6m，顺桥向间距为0.6.两桥墩之间钢管支架共15*4=60根。两桥墩之间之间承受荷载为9m。9.0*1.8*1.6*2.6*10=673.92KN；盖梁单根立杆分配的荷载为：F1=673.92KN*1.05/60=11.79KN；立杆分配到的施工荷载、模板及排架产生的荷载：F2= F1*0.15=1.77KN；单位长

19、48x3.5钢管重：0.04KN立杆所承受支架自重：F3=0.04x6+(0.04x0.6+0.04x0.6)x6=0.53KN；立杆所受竖向力为F=F1+F2+F3=14.09KN；2）、立杆容许内力计算A=4.89cm2 i=1.58cm l=120cm =l/i=120/1.58=76 查表得=0.714NU=A=0.714x140x4.89x10-4=48.9KN考虑到钢管的反复多次使用，故取0.8Nu为钢管容许承载力N=0.8Nu=0.8x48.9=39.1KNF=14.09KNN =39.1KN所以立杆强度满足要求5、地基应力验算：立杆受力最大为14.09KN，故以此处立杆受力进行

20、计算地基应力，立杆可调底座受力面积为300x300mm， 地基承载力要求不低于0.25MPa.（二）、盖梁高度为2.0m的支架法施工的地基验算及支架验算1）、砼自重：截面为变化截面，根据实际截面加载 2)、底模：3)、侧模及支架：4)、施工荷载：6)、 混凝土灌注时的冲击系数1.1 ，1、底模系统计算盖梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为250mm。验算模板强度采用小肋间距l=250mm、截面计算宽度为b=1000mm的平面竹胶板。1）、模板力学性能（1）弹性模量E=0.1105MPa。（2）截面惯性矩：I=bh3/12=1001.83/12=48.6cm4（3）截面

21、抵抗矩：W= bh2/6=1001.82/6=54cm3（4）截面积：A=bh=1001.8=180cm22)、模板受力计算工况一：横向带木间距为0.25米，砼荷载高度2.0米（1）底模板均布荷载：q=2.0x26x1.05+2.0x0.25=55.1KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=55.10.252/8=0.43 KNm（3）弯拉应力：=M/W=0.43103/54=7.96MPa=11MPa（4）挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677qL4/100EI=(0.67755.10.254)/(1

22、000.110848.610-8)=0.3mmL/400=0.625mm竹胶板挠度满足要求。2、纵向带木计算底模纵向小肋为108cm方木，顺桥向布置；截面抵抗矩：W=bh2/6=0.080.12/6=1.3310-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.080.13/12=6.6710-6m4内力计算：纵向带木间距为0.25米，跨度0.5米，砼荷载高度2.0米q=0.25x2.0x26x1.05+2.0x0.25+1x0.25=14.4KN/mM=ql2/8=14.4x0.52/8=0.45KNm=M/W=0.45x103/1.310-4=3.46Mpa9.5Mpa纵向带木强度满足要求小肋挠

23、度：f=5qL4/384EI=(514.40.54)/(384111066.6710-5)=0.16mmL/400=1.25mm纵向带木绕如满足要求3、横向带木计算底模横桥向带木为1012cm方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.122/6=2.410-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.123/12=14.410-5m4内力计算：横向带木间距为0.5米，跨度0.5米，砼荷载高度2.0米，0.5m长横梁上承担2根梁重量为：0.120.10.5102=0.12KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.120.5=0.24N/m作用在横梁上的均布荷载为：q=(2.0x26x1.05+1

24、+2)0.5+0.24=29.05KN/m跨中最大弯矩：M1=qL2/10=29.050.52/8=0.91KNm横向带木弯拉应力：=M/W=0.91103/2.410-4=3.79MPa9.5MPa横向带木弯拉应力满足要求。2、横向带木挠度：f=5qL4/384EI=(529.050.54)/(3841110614.410-5)=0.15mmL/400=1.25mm综上，横向带木强度满足要求。4、支架系统计算1).立杆内力计算：两桥墩之间盖梁横桥向钢管支架间距为0.5m，顺桥向间距为0.5.两桥墩之间钢管支架共15*5=75根。两桥墩之间之间承受荷载为7.7*2.0*2.0*2.6*10=8

25、00.8KN；盖梁单根立杆分配的荷载为：F1=800.8KN*1.05/75=11.21KN；立杆分配到的施工荷载、模板及排架产生的荷载：F2= F1*0.15=1.68KN；单位长48x3.5钢管重：0.04KN立杆所承受支架自重：F3=0.04x6+(0.04x0.5+0.04x0.5)x6=0.48KN；立杆所受竖向力为F=F1+F2+F3=13.37KN；2).立杆容许内力计算A=4.89cm2 i=1.58cm l=120cm =l/i=120/1.58=76 查表得=0.714NU=A=0.714x140x4.89x10-4=48.9KN考虑到钢管的反复多次使用，故取0.8Nu为钢

26、管容许承载力N=0.8Nu=0.8x48.9=39.1KNF=16.61KNN =39.1KN所以立杆强度满足要求5、地基应力验算：立杆受力最大为16.61KN，故以此处立杆受力进行计算地基应力，立杆可调底座受力面积为300x300mm， 地基承载力要求不低于0.25MPa.七、盖梁抱箍法施工受力验算对于采用抱箍法施工的也将进行1.2倍的荷载预压试验，预压期为7天。（一）、抱箍承载力计算1、荷载计算（1）盖梁自重：G1=38m326kN/m3 =988kN（适用14.86*1.5*1.7m的盖梁）（2）模板自重：G2=80kN (根据模板设计资料)（3）模板支撑、支架自重：G3=70kN（4）

27、施工荷载与其它荷载：G4=20kN总荷载：GH=G1+G2+G3+G4=988+80+70+20=1158kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力RA=RB=1.5GH /2=1.5x1158/2=869kN 以R最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，869kN即为抱箍体需产生的摩擦力。 2、抱箍受力计算 （1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=869kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查钢结构设计及工程应用第74页： 8.8级M24螺栓的允许承载力：NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取175kN; -摩擦系数，取0.3； n-传

28、力接触面数目，取1； K-安全系数，取1.3。则：NL= 1750.31/1.3=40.4kN螺栓数目m计算：m=N/NL=869/40.4=21.5个，取计算截面上的螺栓数目m=24个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/12=869/24=36.2KNNL=40.4kN故能承担所要求的荷载。（2）螺栓轴向受拉计算 砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取=0.3计算,抱箍产生的压力Pb= N/=869kN/0.3=2897kN由高强螺栓承担。则：N=Pb=2897kN抱箍的压力由24条M24的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/24=2897kN /24=120.7kN

29、F=P=175kN=N”/A= N（1-0.5m1/m）/A式中：N-轴心力 m1-所有螺栓数目，取：24个 A-高强螺栓截面积，A=4.52cm2=N”/A= Pb（1-0.5m1/m）/A=2897(1-0.524/24)/244.5210-4 =133.5MPa=0.8P=140MPa 故高强螺栓满足强度要求。（3）求螺栓需要的力矩M1)由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1L1u1=0.15钢与钢之间的摩擦系数 L1=0.015力臂M1=0.15120.70.015=0.272KN.m2)M2为螺栓爬升角产生的反力矩,升角为10M2=1Ncos10L2+Nsin10L2 式中L2=0.0

30、11 (L2为力臂)=0.15120.7cos100.011+120.7sin100.011=0.427 (KNm)M=M1+M2=0.272+0.427=0.699(KNm) =69.9 (kgm)所以要求螺栓的扭紧力矩M70(kgm)（二）抱箍体的应力计算：1、抱箍壁为受拉产生拉应力拉力P1=12N1=12120.7=1448（KN）抱箍壁采用面板16mm的钢板，抱箍高度为0.70m。则抱箍壁的纵向截面积：S1=0.0160.70=0.011(m2)=P1/S1=1448/0.011=131.6(MPa)=215MPa满足设计要求。2、抱箍体剪应力=（1/2RA）/（2S1）=（1/286

31、9）/（20.011）=19.8MPa=85MPa根据第四强度理论W=（2+32）1/2=（131.62+319.82）1/2=136MPaW=215MPa满足强度要求。（三）、横梁与支撑梁计算 普通砼重力密度取25kn/m3,取盖梁横断面尺寸长*宽*高为14.86*1.9*1.7m(注：本合同段实际使用抱箍法施工的盖梁尺寸长14.86m、宽1.7m、高1.5，砼体积为38m3，则砼总重力为372.4kn)，柱距为9m。支承梁采用贝雷桁架，横梁利用14号工字钢，间距为0.6m。盖梁模板采用定型钢模板。施工过程中会有施工荷载，按常规取1.4系数。悬臂端2.93m。1、 横梁计算1）、横梁荷载（1

32、）、14号工字钢横梁上模板及其自重产生的荷载钢模板重量为：0.75KN/m2,工字钢间距为0.6m，工字钢上的模板荷载为：0.75*0.6*1.4/1.4=0.45KN/m14号工字钢自重(查表)：0.17KN/m，则q1=0.45+0.17=0.62KN/m（2）、新浇筑砼产生的荷载新浇筑砼容重25.0 KN/m3,为：q2=1.9*1.7*0.6/1.9*25.0=25.5 KN/m（3)、 施工人员行走和施工材料、机具等运输或堆放产生的荷载q3=2.5 KN/m2*0.6=1.5KN/m（4)、倾倒砼时产生的冲击荷载：因盖梁高度1.7m，故本项荷载可不计算。（5)、振捣砼时产生的荷载q5

33、=2.0 KN/m2*0.6=1.2 KN/m根据公路桥涵施工技术规范,第9.22条荷载组合,则q= q1+ q2+ q3+ q5=0.62+25.5+1.5+1.2=28.82KN/m2）、横梁验算横梁按简支梁计算,计算跨径为1.7m。（1）、 工字钢截面特性及材料力学性能根据公路桥涵设计手册基本资料表4-73普通槽钢规格及截面特征表得14号工字钢：I=712 cm4 W=101.7 cm3 S=58.4 cm3根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范表1.2.5,热扎普通工字钢的容许应力及弹性模量为:=145MPa =85 MPa E=2.1*105 MPa（2）、/强度计算力学模型剪力图弯矩图

34、Mmax=qL2/8-qm2/2=1/8*28.82*1000*1.42-28.86*1000*0.252/2=6159N.mmax= Mmax/W=6159/(101.7*10-6)=60MPa=145MpaQmax=1/2qL=1/2*28.82*1000*1.4=20174N max= QmaxS/Ib=20174*58.4*10-6/(712*10-8*5.5*10-3)=30MPa=85MPa 强度满足要求（3）、刚度计算根据公路桥涵施工技术规范表9.2.2荷载组合q=q1+q2=0.62+25.5=26.12KN/mfmax=5qL4/384EI=5*26.12*1000*1.44

35、/(384*2.1*1011*712*10-8)=0.9mmL/400=1.4/400=3.5mm刚度满足要求2、支承梁验算（采用单层双排贝雷片作支承梁时的验算）1）、支承梁上荷载(1) 贝雷桁架上模板及其自重产生的荷载a、钢模板重量0.75KN/m2,定制盖梁模板面积为：则：14.86*2*2+1.9*2.5*2+10.9*1.9-3.14*0.7*0.7*2+2*1.9*2=82m2总重：82*0.7562KN两侧贝雷片承担荷载：62/2/14.86=2.1KN/m。b、侧模外的双拼10号槽钢,每根2.2 m，间距0.8m,单位重量0.1KN/m,则:（2*0.1/0.8）*2=0.5KN

36、/ m（沿盖梁长）c、横梁14号工字钢产生荷载每根长6m，间距0.6m，工字钢重量0.17KN/m则：6*0.17/0.6=1.7KN/m（沿盖梁长）e、贝雷片自重（单片含销子2个）： 2.76KN，单片长3m，则平均每米重量：2.76/3=0.92KN/m，双排2*0.92=1.84 KN/m每排贝雷桁架上模板及其自重产生的荷载：q1=2.1+0.5+1.7+1.84=6.14 KN/m (2) 新浇筑砼产生的荷载q2=1.9*1.7*25.0/2=40.4 KN/m(3) 施工人员行走和施工材料、机具等运输或堆放产生的荷载q3=1.5 KN/m2*1.7/2=1.3KN/m(4)倾倒砼时产

37、生的冲击荷载：因盖梁高度1.7m，故本项荷载可不计算。(5)振捣砼时产生的荷载q5=2.0 KN/m2*1.7/2=1.7KN/m（沿盖梁长）根据公路桥涵施工技术规范,第9.22条荷载组合,则q= q1+ q2+ q3+ q5=6.14+40.4+1.3+1.7=50KN/m2、支承梁验算(1) 工字钢截面特性及材料力学性能根据公路桥涵施工手册表20-12得贝雷片的截面特征：I=250500cm4根据公路桥涵施工手册表20-12, 贝雷片的强度及弹性模量为:M=1576.7KN.m =490.5KN E=2.1*105 MPa(2) 强度计算力学模型： 剪力图：弯矩图：悬臂段：Mmax=-qm

38、2/2=-50*2.932/2=-215KN.m跨中：Mmax=qL2/8-qm2/2=50*92 /8-50*2.932/2=292KN.m1576.7KN.m（式中m=2.93，L=9）强度满足要求剪力：Q=qL/2=50*9/2=225KN 490.5KN强度满足要求（3）刚度计算q= q1+ q2 =6.26+40.4=47KN/mfC=47000*2.93*93/24EI*（-1+6*2.932/92+3*2.933/93）=-0.001m=-1mmL/400=7.3mm（双排单层I=2*250500cm4）跨中fmax=47000*94/384EI*（5-24*2.932/92）=

39、0.002m=2mmL/400=22mm刚度满足要求（四）、抱箍法施工方法1、施工工序1）、在墩柱群四周搭设简易支架，高度以不超过盖梁顶板为宜，并搭设人行爬梯，围好安全网；2）、用水准仪在墩柱上作一水平标志，根据盖梁底板设计标高反算抱箍底沿位置并做标记；3）、用吊车将抱箍底托安装在墩柱上，使底托顶面与抱箍底沿标记等高，再将抱箍安装就位，用带响扳手拧紧连接螺栓，施工时，可在扳手手柄上套一根50cm长、48的钢管，人踩钢管直到所需扭矩为止，再检查两抱箍接头处间隙小于或等于2cm即可；4）、用吊车将连接好的贝雷梁放在抱箍上，并用U型螺栓和扣件将贝雷梁、抱箍、贝雷梁连接件连接起来；5）、在贝雷梁上摆放方木横梁，安装盖梁底模，并检查标高，有必要时用钢板或木楔调整；6）、首次使用本工法施工时，为确保抱箍所承受压力达到设计值， 需进行荷载预压试验。且堆放形式尽量接近施工实际情况。24小时后，用水准仪复测底模标高，若下沉过大，则应继续紧固连接螺栓，直到底模下沉小于5mm则认为可行，记录下螺栓进距作为参考值；7）、卸下预压重物，安装盖梁钢筋和模板，在侧模四周按要求做好安全防护装置，浇注砼；8）、拆除模板时，先拆侧模、端模，再拆底模，最后拆下横、纵梁、抱箍，至此，抱箍法盖梁施工完成一个循环。2、施工注意事项1）、在抱箍钢板内侧附一层3mm橡胶垫，可增强钢