高速公路隧道风险评估.docx

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1、隧道施工安全风险评估报告*高速公路*合同段隧道施工安全风险评估报告编制单位：*评估小组负责人：日期：2013年12月评估小组人员名单分工姓名职务职称签字评估小组负责人项目经理高级工程师评估小组成员项目总工高级工程师项目副经理高级工程师项目副经理工程师项目副总工工程师项目副总工工程师项目副总工工程师报告编制人项目副总工工程师报告审核人项目总工高级工程师目 录一、概述5（一）项目简介5（二）风险评估依据51、标准规范52、相关文件6二、工程概况6（一）地形地貌6（二）工程地质61、新村隧道6（三）水文地质条件8（四）气象、水文9（五）地震9（六）围岩级别及特征9（七）隧道设计概况121、隧道整体设

2、计122、隧道支护衬砌结构类型153、施工组织概况16三、总体风险评估18（一）总体风险评估思路及方法181、概念182、评估思路183、评估方法18（二）指标体系法18（三）193王桑隧道工程总体风险评估指标体系214枫木界隧道工程总体风险评估指标体系22（四）分值计算231、分值选择231）新村隧道分值选择232）向南隧道分值选择243）王桑隧道分值选择243）枫木界隧道分值选择252、新村、向南、王桑、枫木界隧道总体评估25四、向南、枫木界隧道专项风险评估26（一）概念26（二）评估思路26（三）施工作业工序分解26（四）风险源普查27（五）风险分析28（六）风险估测301、风险估测方法

3、302、量化分值标准303、风险估测31五、向南、枫木界隧道重大风险源评估32（一）重大风险源评估思路32（二）风险矩阵的建立32（三）施工管理引发的事故可能性评估指标33（四）坍塌事故风险评估351、可能性评估建立评估指标352、可能性评估确定可能性等级363、坍塌事故危险性评估37(五)洞口失稳风险评估371、建立评估指标372、指标赋值383、确定可能性等级384、洞口失稳事故危险性评估38（六）爆破施工放炮事故风险评估391、建立评估指标392、指标赋值393、确定可能性等级394、爆破施工放炮事故危险性评估40（七）绘制风险分布图40六、向南、枫木界隧道风险控制措施43（一）风险接受

4、准则43（二）一般风险源控制措施431、安全用电及洞内电气设备安全保证措施432、安全焊接作业443、洞内防火安全保证措施454、装渣与运输施工安全保证措施465、其他一般风险源采取的对策47（三）重大风险源控制措施471、坍塌控制措施472、洞口失稳控制措施503、爆破施工控制措施52七、向南、枫木界隧道安全专项风险评估结论54一、概述（一）项目简介*公路是广西高速公路网修编规划（20102020）“6横7纵8支线”中的“横4”线苍梧（龙眼咀）硕龙高速公路的支线。路线起于梧州市长洲区倒水镇附近，与已建的桂林至梧州高速公路及拟建的梧州环城公路相接，经岭脚、古龙、太平、和平、东华、安怀、官成，与

5、拟建的荔浦至玉林公路相接，经大鹏、王钳、百丈、寺村、运江、里雍、江口、柳州古亭山，止于柳州市柳州东互通式立交以北约3公里笔架山附近，与已建的桂林至柳州高速公路相接，主线全长214.248公里。*合同段路线起点K*+*位于圣堂山余脉采宾市金秀县六巷乡王钳村王钳屯附近，路线总体为自东南向西北走向，路线从金秀县六巷乡王钳村沿王钳河左右岸坡展线，于K130+670附近预留王钳互通式立交，经六巷乡王钳村委会，于K133+520设新村隧道(482m)：路线于K134+600附近进入门头河后，沿门头河两岸展线，于K135+936.5设置向南隧道(6215m)，在河岔连续设置河岔l、2、3号大桥多次跨越门头河

6、，然后于K138+0225设置王桑隧道(536m)，出隧道后沿门头河(在建枫木坳电站库区)右岸岸坡展线，于K142+945设置枫木界隧道(14915m)，出隧道后设置古浪1#、古浪2#大桥两次跨越门头河，到达项目终点K144+900 ，路线全长15.942 km。本标段共有隧道4座。（二）风险评估依据1、标准规范（1）中华人民共和国交通运输部关于开展公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估试行工作的通知（交质监发2011217号）；（2）中华人民共和国交通运输部公路桥梁和隧道工程施工安全风险评估指南（试行）；（以下简称指南）（3）公路隧道施工技术规范（JTJ/ 060-2009）；（4）公路工程地质

7、勘察规范(JTJ064-98)；（5）公路工程施工安全技术规范(JTJ076-95)。2、相关文件（1）梧州至柳州高速公路两阶段施工图设计；（2）梧州至柳州高速公路土建工程A01-7合同段实施性施工组织设计；（3）梧州至柳州高速公路土建工程A01-7合同段向南隧道施工方案；（4）其他相关资料文件。二、工程概况（一）地形地貌项目位于广西大瑶山山脉的西南段，地貌类型主要以侵蚀低山、剥蚀丘陵地带为主，地势起伏剧烈，海拔高度一般在170900m之间，相对高差50350m，自然坡度2045；路线走向由东南向西北，基本沿山间沟谷、丘陵山坡、冲击平原布设，所经地区山体纵横切割，沟谷发育，山高坡陡，植被茂密。

8、（二）工程地质本合同段内区域地层包括寒武系上组、泥盆系下统莲花山组和新生界第四系等，其中K141+500K144+900段为泥盆系下统莲花山组的棕红色、紫红色薄层至中层状粉砂岩、泥质粉砂岩；K129+000K141+500段为寒武系上组的棕红色、紫红色薄层至中层状粉砂岩、泥质粉砂岩；底层岩性以砂岩为主，滑坡、泥石流、顺层边坡等不良地质发育，工程地质条件较差。地形复杂，沟谷交错，岩性多样，路基工程相对较复杂。桥位区大部分地形起伏大，山体自然坡度较陡。隧道分布在低山地貌区，隧址区覆盖层较薄，下伏岩性主要为砂岩，地下水一般较贫乏，但在雨季水量明显增加。隧道的详细地质情况见下表：1、新村隧道 围岩类别

9、岩性岩性变化起讫桩号及长度岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日1个月，可发生小中塌方。Rc=60MPa，Kv=0.60，【BQ】=380ZK133+500ZK133+680（级180米）YK133+460YK133+650（级190米）岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=60MPa，Kv=0.40，【BQ】=260ZK133+390ZK133+500、ZK133+680ZK133+7

10、30（级160米）YK133+380YK133+460、YK133+650YK133+690（级120米）围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】=260ZK133+295ZK133+390、ZK133+730ZK133+789（级154米）YK133+285YK133+380、YK133+690YK133+755（级160米）2、向南隧道围岩类别岩性岩性变化起讫桩号及长度岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为

11、淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日1个月，可发生小中塌方。Rc=55MPa，Kv=0.60，【BQ】=365ZK135+770ZK136+080（级310米）YK135+760YK136+100（级340米）岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=40MPa，Kv=0.40，【BQ】=260YK135+700YK135+760、YK136+100YK136+190（级150米）ZK135+710ZK135+770、ZK136+080ZK136+160（级140米）围岩为崩坡积小

12、块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】260ZK135+630ZK135+710、ZK136+160ZK136+230（级150米）YK135+615YK35+700、YK136+190YK36+258（级153米）3、王桑隧道围岩类别岩性岩性变化起讫里程桩号岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日1个月，可发生小中塌方。Rc=55MPa，Kv=0.60，【BQ】=365ZK13

13、7+850ZK138+080（级230米）YK137+850YK138+080（级230米）岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=40MPa，Kv=0.40，【BQ】=260ZK137+780ZK137+850、 ZK138+080ZK138+140（级130米）YK137+770YK137+850、 YK138+080YK138+140（级140米）围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩

14、质较软，围岩无自稳能力。【BQ】250ZK137+745ZK137+780、ZK138+140ZK138+252（级147米）YK137+740YK137+770、YK138+140YK138+305（级195米）4、枫木界隧道围岩类别岩性岩性变化起讫里程桩号岩性主要为块石中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎较完整，岩质坚硬，旱季为点滴状出水，雨季时为淋雨状或涌出状出水，围岩稳定性较差，可稳定数日1个月，可发生小中塌方。Rc=60MPa，Kv=0.60，【BQ】=380ZK142+440ZK143+600（级1160米）YK142+450YK143+600（级1150米）岩性主要为块石中风化砂

15、岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，位于地下水位以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等。Rc=60MPa，Kv=0.40，【BQ】=260ZK142+270ZK142+440、ZK143+600ZK143+690（级260米）YK142+300YK142+450、YK143+600YK143+684（级234米）围岩为崩坡积小块石质土，强分化层和破碎中分化砂岩，崩坡积小块石质土结构松散，扰动易破坏；强风化层和破碎中风化砂岩节理裂隙发育，岩体破碎，岩质较软，围岩无自稳能力。【BQ】=260ZK142+185ZK142+270（级85米）YK142+206YK142+

16、300（级94米）（三）水文地质条件根据调查，4座隧道区无地表水体，地形起伏较大，地表径流受大气降水补给，排泄顺畅。隧道进出口山坡沟底为门头河，常年有水，水面宽310m，水深0.10.5m，降雨后水面迅速上涨。地下水类型主要为基岩裂隙水，基岩裂隙水主要分布在砂岩的裂隙中，接受大气降水和孔隙潜水的渗透补给，向河谷低洼处排泄，水量受节理裂隙发育程度、地地貌等控制，总体地下水丰富。根据地表水水质简分析表明：地表水及地下水对混凝土具为腐蚀性。（四）气象、水文4座隧道位于广西中东部，属亚热带季风气候区，气候温和，日照充足，雨量充沛，一年四季分明，夏长多雨，年平均气温21.2，1月最冷最低气温11.7，7

17、月最热最高气温29.6；历年极端最低温度-1.2，最高温度39.4。多年均降雨量1824mm，降雨集中在49月，多年均降雨天数141天，雨季时间长，每年10月至次年3月为旱季。项目区属柳江水系，支流、小溪、人工渠系发育。（五）地震根据中国地震动参数区划图（GB18306-2001）划分，本区地震动峰值加速度值为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s，对应的地震基本烈度为度。（六）围岩级别及特征隧道围岩为级、级，围岩情况如下表：1、新村隧道级、级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口新村隧道左线494m16032

18、.3%15431.1%50端墙式洞门削竹式洞门新村隧道右线470m12025.5%16034%50端墙式洞门削竹式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号段长（m）岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK133+390-ZK133+500110ZK133+680-ZK133+73050YK133+380-YK133+46080YK133+650-YK133+69040岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育发育，岩体极破碎破碎，一

19、般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK133+295-ZK133+39095ZK133+730-ZK133+78959YK133+285-YK133+38095YK133+690-YK133+755652、向南隧道级、级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口向南隧道左线600m15025%15023.3%125削竹式洞门端墙式洞门向南隧道右线643m15323.7%15323.3%120削竹式洞门端墙式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里

20、程桩号段长（m）岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK135+710-ZK135+77060ZK136+080-ZK136+16080YK135+700-YK135+76060YK136+100-YK136+19090岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育发育，岩体极破碎破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK135+630-ZK135+71080ZK13

21、6+160-ZK136+23070YK135+615-YK35+70085YK136+190-YK36+258683、王桑隧道级、级围岩及明洞、洞口情况表隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口王桑隧道左线507m14023.3%12725%015端墙式洞门削竹式洞门王桑隧道右线565m14024.7%19534.5%015端墙式洞门削竹式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号段长（m）岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能

22、力，可能发生变形松动，小塌方等ZK137+780-ZK137+85080ZK138+080-ZK138+14060YK137+770-YK137+85080YK138+080-YK138+14060岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育发育，岩体极破碎破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK137+745-ZK137+78035ZK138+140-ZK138+25292YK137+740-YK137+77030YK138+140-YK138+3051654、枫木界隧道级、级围岩及明洞、洞口情况表

23、隧道名称IVV明洞洞门形式长度(m)比例(%)长度(m)比例(%)进口(m)出口(m)进口出口枫木界隧道左线1505m26017.2%855.6%150削竹式洞门端墙式洞门枫木界隧道右线1478m23415.8%946.4%150削竹式洞门端墙式洞门围岩类别围岩岩石特征开挖后的稳定状态里程桩号长度（m）岩性主要为中风化砂岩、节理裂隙发育，岩体较破碎，一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等;位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。一般无自稳能力，可能发生变形松动，小塌方等ZK142+270ZK142+440170ZK143+600ZK143+69090YK142+300YK142+4501

24、50YK143+600YK143+68484岩性主要为全、强风化砂岩、少量为中风化砂岩，节理裂隙极发育发育，岩体极破碎破碎，一般无自稳能力，深埋段位于地下水以下，出水状态为淋雨状或涌流状。自稳能力极差，易出现松动变形，可发生大型塌方。ZK142+185ZK142+27085YK142+206YK142+30094（七）隧道设计概况1、隧道整体设计隧道道路设计等级为双向四车道高速公路；汽车荷载等级：公路-级；设计行车速度：100km/h；隧道净宽10.75m,净高5.0m。隧道建筑限界净宽： 0.75m（左侧检修道）+0.50m（左侧向宽度）+ 23.75m（行车道）+1.00m（右侧向宽度）+

25、1.00m（右侧检修道）10.75m；限界净高：5.00m。其中新村隧道无设任何横道及停车带，向南隧道内设1个人行横通道，王桑隧道内设1个人行横通道，枫木界隧道内设2个人行横通道、1个车行横通道、1个紧急停车带。 2、隧道支护衬砌结构类型隧道衬砌结构均按照新奥法原理进行设计，采用复合式衬砌，即初期支护采用锚网喷混凝土和钢拱架，在地质条件较差段辅以不同型式的超前支护，二次衬砌为模筑混凝土或钢筋混凝土。衬砌设计支护参数通过工程类比和计算分析综合确定。（1）初期支护：对于级围岩由工字钢拱架(或格栅架)，系统锚杆，钢筋网及喷射混凝土组成，并辅以不同型式的超前支护。对于级和级洞口段围岩软弱、压力较大的段

26、落则根据实际情况设置临时仰拱以控制围岩变形。（2）超前支护：隧道设计采用的超前支护措施主要有超前大管棚、超前小导管、超前预注浆、超前锚杆等。超前大管棚：一般设于两端洞口，防止隧道开挖塌方和仰坡变形；超前小导管：适用于级围岩或级较差围岩段，主要防止隧道开挖发生塌方；超前预注浆：适用于岩体破碎松散，通过注浆提高围岩力学指标，改善结构受力和开挖条件。（3）二次衬砌：一般情况下采高性能防水混凝土，以方便施工，但是当在浅埋软弱围岩地段则采用钢筋混凝土，以确保隧道结构的安全。二次衬砌施作的合理时间应根据围岩地质情况和施工监测数据确定。（4）明洞衬砌：明洞段衬砌由于覆盖层较薄，覆盖层通常不能形成卸载拱，故按

27、照荷载结构模型设计，采用刚性支护体系。明洞衬砌断面拱部采用等截面、曲边墙采用变截面形式，采用钢筋砼，设计中不预留变形量。明洞要求削竹式洞门设计地基承载力350kPa，端墙式洞门设计地基承载力400kPa。3、施工组织概况（1）开挖和支护因新村隧道为短隧道，向南隧道、王桑隧道为中隧道，枫木界隧道为长隧道，所以项目拟隧道新村隧道采用柳州端单向双洞掘进的施工方法，向南隧道采用柳州端单向双洞掘进的施工方法，王桑隧道采用梧州端单向双洞掘进的施工方法，枫木界隧道为柳州端、梧州端双向双洞掘进的施工方法，每端布置一个专业化施工队伍，左右洞掌子面错开至少50米。隧道开挖采用光面爆破技术，在级围岩需爆破时，采用微

28、震动爆破技术，尽可能减少超挖及减轻对围岩的扰动及破坏，、级围岩的土质围岩采用人工开挖或挖掘机开挖。级围岩采用台阶分部开挖法施工，级土质围岩浅埋偏压段采用双侧壁导坑法掘进，在浅埋段采用拱部环形留核心土开挖法施工，在地质及水文地质较好的情况下，级围岩可采用其它安全可靠的施工方法。具体支护参数见下表。（2）监控量测结合隧道地形地质条件、支护类型、施工类型、施工方法等特点，确定下列量测项目。隧道施工监控量测表项目名称方法及工具布置测试时间115天1630天13月3个月以上超前地质预报地质雷达或其他方法、级围岩及估计前方右断裂破碎带或溶洞等不良地质处在需要地段约每20米一次地质及支护状况观察岩性、结构面

29、产状及支护裂缝观察和描述，地质罗盘全长度，开挖后及初期支护后进行每次爆破后及初期支护后周边位移激光全站仪、全断面测试仪每1050米一个断面，每断面23对测点12次/天1次/2天12次/周13次/月拱顶下沉激光全站仪每1050米一个断面12次/天1次/2天12次/周13次/月（3）隧道施工进度计划根据现场的实际施工情况，新村隧道从柳州端左右洞开始、向南隧道从柳州端左右洞开始、王桑隧道从梧州端左右洞开始、左右洞口枫木界隧道同时开始进洞施工，进洞施工的时间为2014年1月1日。隧道施工计划为 300个工日贯通。随后的二衬、仰拱及其它附属工程紧跟进行。 三、总体风险评估（一）总体风险评估思路及方法1、

30、概念指开工前根据隧道工程的地质环境条件、建设规模、结构特点等孕险因子，评估其安全风险等级，属于静态评估。2、评估思路结合项目实际，遵循指南要求，建立评估体系；现场踏勘，收集与总体风险评估相关的基础资料；根据项目情况，参照评估体系，选择合适的分值；建立评估等级，并确定本项目的等级。3、评估方法根据指南推荐，采用风险指标体系法进行总体风险评估。（二）指标体系法1、各指标风险赋值：地质=G=a+b+c；开挖断面=A；隧道全长=L； 洞口形式=S；洞口特征= C。2、总体风险大小：R=G（A+L+S+C）3、总体风险分级标准表4 隧道工程施工安全总体风险分级标准风险等级计算分值R等级（极高风险）22分

31、及以上等级（高度风险）14-21分等级（中度风险）7-13分等级（低度风险）0-6分（三）1新村隧道工程总体风险评估指标体系表：评估指标分 类分值 新村隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.、围岩长度占全隧长度70%以上4- 52（33%）2.、围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.、围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.、围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-32.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯00富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-32.有部分可能发生涌水突泥的地质13.无涌水突泥可能的地质00开挖

32、断面 A1.特大断面（单洞四车道隧道）42.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）224.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长 L1.特长（以上3000m）42.长（大于1000m、小于3000m）33.中（大于500m、小于1000m）24.短（小于500m）11洞口形式 S1.竖井32.斜井23.水平洞11洞口特征C1.隧道进口施工困难222.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计122向南隧道工程总体风险评估指标体系表：评估指标分 类分值 向南隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.、围岩长度占全隧长度70%以上4- 52

33、（24%）2.、围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.、围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.、围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-302.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯0富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-302.有部分可能发生涌水突泥的地质13.无涌水突泥可能的地质0开挖断面 A1.特大断面（单洞四车道隧道）422.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）24.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长 L1.特长（以上3000m）422.长（大于1000m、小于3000m）33.中（大于50

34、0m、小于1000m）24.短（小于500m）1洞口形式 S1.竖井312.斜井23.水平洞1洞口特征C1.隧道进口施工困难222.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计143王桑隧道工程总体风险评估指标体系评估指标分 类分值 王桑隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.、围岩长度占全隧长度70%以上4- 52（32%）2.、围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.、围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.、围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-32.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会

35、出现瓦斯00富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-32.有部分可能发生涌水突泥的地质13.无涌水突泥可能的地质00开挖断面 A1.特大断面（单洞四车道隧道）42.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）224.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长 L1.特长（以上3000m）42.长（大于1000m、小于3000m）33.中（大于500m、小于1000m）224.短（小于500m）1 洞口形式 S1.竖井32.斜井23.水平洞11洞口特征C1.隧道进口施工困难212.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计124枫木界

36、隧道工程总体风险评估指标体系评估指标分 类分值 枫木界隧道地质G=(a+b+c)围岩情况a1.、围岩长度占全隧长度70%以上4- 51（6%）2.、围岩长度占全隧长度40%以上、70%以下33.、围岩长度占全隧长度20%以上、40%以下24.、围岩长度占全隧长度20%以下1瓦斯含量b1.隧道洞身穿越瓦斯地层2-32.隧道洞身附近可能存在瓦斯地层13.隧道施工区域不会出现瓦斯00富水情况c1.隧道全程存在可能发生涌水突泥的地质2-32.有部分可能发生涌水突泥的地质113.无涌水突泥可能的地质00开挖断面 A1.特大断面（单洞四车道隧道）42.大断面（单洞三车道隧道）33.中断面（单洞双车道隧道）

37、224.小断面（单洞单车道隧道）1隧道全长 L1.特长（以上3000m）42.长（大于1000m、小于3000m）333.中（大于500m、小于1000m）24.短（小于500m）1 洞口形式 S1.竖井32.斜井23.水平洞11洞口特征C1.隧道进口施工困难222.隧道进口施工较容易1计算公式R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）合计16（四）分值计算1、分值选择1）新村隧道分值选择（1）该隧道无级围岩。左右线级围岩总长（95+59+95+65）米，占全线洞内施工长度（494+470米）的比例为32.5%，在20%以上、40%以下，所以围岩情况a分值为2分。（2）因新村隧

38、道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，c分值为1分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长494m，右线长470m，隧道全长L分值为1分。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口便道影响及地形复杂，进口施工难度大，洞口特征C为2分。2）向南隧道分值选择（1）向南隧道无级围岩。左右线级围岩总长（70+80 + 68+85）米，占全线洞内施工长度（600+643米）的比例为24.3%，在20%以上、40%以

39、下，所以围岩情况a分值为2分。（2）因向南隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，属于无发生涌水突泥可能的地质，分值为0分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长600m，右线长643m，隧道全长L分值为2。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口施工便道影响及地形复杂，进口施工难度较大，洞口特征C为2分。3）王桑隧道分值选择（1）该隧道无级围岩。左右线级围岩总长（35+112+ 30+165=342）

40、米，占全线洞内施工长度（600+643=1072米）的比例为32%，在20%以上、40%以下，所以围岩情况a分值为2分。（2）因王桑隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，属于无发生涌水突泥可能的地质，分值为0分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长600m，右线长643m，隧道全长L分值为2分。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口便道回填河道能满足施工要求，及地形较为平缓，进口施工容易，洞口特征

41、C为1分。3）枫木界隧道分值选择（1）该隧道无围岩。左右线级围岩总长（85+ 94=179）米，占全线洞内施工长度（1505+1478=2983米）的比例为6%，在20%以下，所以围岩情况a分值为1分。（2）因枫木界隧道未穿越含煤地层，瓦斯含量b分值为0分。（3）由于隧道区进出口标高-45米为河床，故地下水流失快、水量较小，另根据钻孔及地质调查可知对围岩稳定有一定影响小，岩体中局部有小渗水、滴水现象，c分值为1分。（4）隧道为单洞双车道隧道，开挖断面A为中断面，分值为2分。（5）隧道左线长1505m，右线长1478m，隧道全长L分值为3分。（6）隧道洞口选用水平洞，分值为1分。（7）洞口级围岩

42、，进口施工难度大，洞口特征C为2分。2、新村、向南、王桑、枫木界隧道总体评估新村隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）=（2+0+0）（2+1+1+2）=12分。该隧道施工安全总体风险等级为级（中度风险）影响，隧道施工安全的主要因素为围岩级别、断面大小、隧道长度及进洞难易程度。根据指南要求，风险等级在III级（高度风险）及以上的隧道工程，才纳入专项风险评估范围。故新村隧道不纳入专项风险评估范围。向南隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+c）（A+L+S+C）=（2+0+0）（2+2+1+2）=14分。该隧道施工安全总体风险等级为级（高度风险）影响，隧道施工安全的主要因素为围岩级别、断面大小、隧道长度及进洞难易程度。根据指南要求，风险等级在III级（高度风险）及以上的隧道工程，应纳入专项风险评估范围。故向南隧道纳入专项风险评估范围。王桑隧道工程施工安全风险大小：R=G（A+L+S+C）=（a+b+