单层工业厂房混凝土结构设计.docx

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1、单层工业厂房混凝土结构设计（21m双跨）摘要：厂房位于宁波市郊区，是一所生产用的混凝土厂房。建筑面积为2634.5 .厂房采用混凝土排架结构体系，主材采用钢筋混凝土，屋面板采用预应力混凝土屋面板，柱为混凝土预制住，场内每跨设32/5t起重机一台，基础为柱下独立基础，基础标高-0.700m。墙体采用240清水墙。 建筑等级：耐久等级为级，耐火等级为级，设防烈度为7度。地面粗糙度为B类。地下水位在-5.0m处。关键词：混凝土排架结构 ;钢筋混凝土 ;吊车 ;混凝土预制柱 ;柱下独立基础The design for the single floor industrial building of re

2、inforced structure（21m+21m） Abstract: The industrial building lies in suburb of Ningbo, is a building of Reinforced structure .The total area is2634.5 mm2.The industrial building adopts concrete bent construction, primary using the material of reinforced. However, the proof of the building adopts th

3、e precast slap. And the column use the precast column . There is one crane in each span. The foundation is a single foundation under the column, with a elevation level of -0.700 m. The wall is made up of the clay and the width is 240mm Class of construction: Durable grade ，fire protection rating ,ea

4、rthquake intensity 7 degrees. The ground asperity belongs to B and the underground water level at -5.0mKey words：concrete bent construction; Reinforced ；crane ；precast column single foundation under colu目录 单层工业厂房混凝土结构设计（21m双跨）摘要Abstract目录1第1章 设计资料31.1 设计资料31.2 基本要求31.3 地质抗震条件3第2章 建筑方案设计32.1 厂房平面设计32

5、.2 构件选型与布置52.2.1 屋面板和嵌板52.2.2 天沟板52.2.3 屋架，天窗及屋架支撑62.2.4 吊车梁72.2.5 基础梁72.2.6 柱间支撑72.2.7 抗风柱82.3 厂房剖面设计8第3章 厂房排架柱设计93.1 计算简图93.2 确定柱子各段高度93.3 确定柱截面尺寸93.4 确定柱截面确定柱截面计算参数93.5 排架结构的基本假定：11第4章 荷载计算114.1 恒荷载114.1.1 屋盖自重P1114.1.2 上柱自重P2124.1.3 下柱自重P3124.1.4 吊车梁、轨道、垫层自重P4134.2 屋面活荷载134.3 吊车荷载134.3.1 吊车竖向荷载D

6、max.k,Dmin,k134.3.2 吊车横向水平荷载Tmax.k144.4 风荷载144.5 墙体自重164.6 横向地震力计算164.7 荷载汇总表17第5章 排架结构内力分析195.1 荷载作用下的内力分析195.1.1 屋面恒载内力计算195.1.2 屋面活载内力计算195.1.3 吊车竖向荷载作用下的内力分析215.1.4 吊车水平荷载作用下的内力分析235.1.5 风荷载作用下的内力分析245.1.6 横向地震力作用下的内力计算255.2 内力汇总表27第6章 内力组合286.1 不考虑地震作用286.2 考虑地震作用30第7章 排架柱截面设计347.1 排架柱配筋计算347.2

7、 排架柱裂缝宽度验算367.3 牛腿设计367.4 柱的吊装验算36第8章 基础设计378.1 基础设计资料378.2 基础底面内力及基础底面积计算388.3 基础其他尺寸确定和基础高度验算398.4 基础底面配筋计算41第9章 山墙柱设计429.1 山墙柱的尺寸确定429.2 内力计算429.3 截面配筋439.4 基础计算44第10章 纵向地震力验算4410.1 纵向基本自震周期计算4410.2 纵向各种构件的侧移刚度4410.3 各柱列柱顶总侧移刚度及调整刚度4610.4 纵向水平地震作用（见图10.2）4610.5 柱列支撑验算47参考文献49致谢50第1章 设计资料1.1 设计资料本

8、毕业设计为某工业厂房设计，厂房长度为60m， 21m双跨，柱距为6m。柱高12m，两跨各设1台工作级别为A5吊车。厂房所在地区基本风压为0.6 kN/m2 ，基本雪压0.3kN/m21.2 基本要求 认真贯彻“适用，安全 ，经济 ，美观”的设计原则。 掌握建筑与结构设计全过程，基本方法和步骤：了解和掌握与设计有关的设计规范和规定，并在设计中正确运用它们。调研收集有关资料：有关专业规范、自然条件、地质条件、施工条件、使用要求等原始资料和相关条件构件选用、建筑施工图绘制；根据建筑施工图和地质报告进行相关结构内力计算，包括地基基础设计、柱、吊车梁、屋架，完成结构施工图完成计算书和全套设计施工图。1.

9、3 地质抗震条件该地区工程地质良好，II类场地，地基承载力特征值为180kN/m2，常年地下水位为-5米以下。抗震设防烈度为7度，要求进行横向及纵向抗震演算。设计地震动参数为amax0.12，特征周期Tg=0.35s。第2章 建筑方案设计2.1 厂房平面设计本厂房为混凝土排架结构，具体排架柱布置见下图1.11（两侧为山墙）柱布置图（图1.1）本厂房为21m双跨单层工业厂房，柱距为6m，横向定位轴线用、表示，间距取为6m，纵向定位轴线用、表示，间距取跨度尺寸，即轴线距离为21m，轴线距离为21m。为了布置抗风柱，端柱离开（向内）横向定位轴线600mm，其余排架柱的形心与横向定位轴线重合。 、跨的

10、吊车起重量为32/5t，、, 、列柱初步采用非封闭结合，纵向定位轴线与边柱外缘不重合有一定的距离即联系尺寸。 是否采用非封闭结合以及联系尺寸取多大，需根据吊车架外缘与上柱内缘的净空尺寸B确定。 B= -(B+B)应满足： B 80mm Q50t 对于32t/5t吊车，B=300mm 假设上柱截面高度500mm，则B=500mm 对于、列柱，B=750-(300+500)=-50mm2.88KN，板自重1.40。嵌板采用钢筋混凝土板，查表，中部选用KWB-1。其允许外加荷载3.35 2.88。板自重1.70。 2.2.2 天沟板当屋面采用有组织派水时，需要布置天沟。对于单跨，既可以采用外天沟，也

11、可以采用内天沟。对于多跨，内侧只能采用内天沟。本厂房采用有组织排水厂房四周均有女儿墙，外侧采用自由落水，内侧采用内天沟。天沟的型号根据外加均布线荷载值查92G410(二)。计算天沟的积水荷载时。按天沟的最大深度确定。同一型号的天沟板有三种情况：不开洞、开洞和加端壁。在落水管位置的天沟板需要开洞，分左端开洞和右端开洞，分别用“a”、“b”表示，厂房端部有端壁的天沟板用“sa”，“sb”表示。 本厂房在2,6,7,10轴线外设置落水管。 内天沟宽度采用620mm。内天沟荷载：两毡三油防水层 1.2 x 0.35 x 0.62 = 0.26KN/m20mm 水泥砂浆找平层 1.2 x 0.02 x

12、20 x 0.62= 0.30KN/m积水荷载 1.4 x 10 x 0.13 x 0.62 = 1.13KN/m屋面均布活载 1.4 x 0.5 x 0.62 = 0.43KN/m合 计 2.12KN/m内天沟外加荷载设计值3.24KN/m,查表，一般天沟板选用TGB662-1，开洞天沟板选用TGB62-1a或TGB62-1b，端部为TGB62-1sa或TGB62-1sb，允许外加荷载3.16KN/m2.12KN/m，自重2.06KN/m。2.2.3 屋架，天窗及屋架支撑（1） 屋架：屋架型号根据屋面荷载设计值，天窗类别，悬挂吊车情况及檐口形状选定。跨度较小时可采用钢筋混凝土折线型屋架，查9

13、5G314。跨度较大可采用预应力折线型屋架，查95G414。本例设6m钢天窗，轻质端壁，代号为c，无端壁代号为b。屋架檐口形状为一端自由落水，一端内天沟，代号为D。抗震设防7度，无悬挂荷载。屋面荷载：屋面板传来的荷载 2.88屋面板自重 1.2 x 1.4 = 1.68灌缝重 1.2 x 0.1 = 0.12合 计 4.68 21m跨采用用预应力折线型屋架屋架，中间选用YWJ21-1Db，两端选用YWJ21-1Dc，自重92.9KN。每榀天窗架传给屋架的竖向荷载38KN。（2） 天窗架：6m跨天窗架，天窗檐口标高17.350，基本风压，窗层高风震系数=1.0，地面B类，风压高度变化系数=1.2

14、0。无挡风板，有挡风板。选用无挡风板天窗架=1.=0.43KN/由05G512钢天窗架可知允许外加荷载0.43 KN/0.560.43KN/选用GCJ6-32（3） 屋架支撑对于非抗震及抗震方针设防烈度为6、7度，屋架支撑可按附图一布置。当厂房单元不大于66m时，在屋架端部的垂直支撑用CC-1表示，屋架中部的垂直支撑用CC-2表示，当厂房单元大于66m时，在柱间支撑外的屋架端部加竖向支撑CC-3。屋架中部的水平系杆用GX-2表示。屋架上弦横向水平支撑用SC表示，当吊车起重量较大，有其他振动设备或水平荷载对屋架下弦产生水平力时，需设置下弦横向水平支撑。下弦横向水平支撑用XC表示。当厂房设置托架时

15、，还需布置下弦纵向水平支撑，本例不需设纵向水平支撑。2.2.4 吊车梁吊车梁型号根据吊车的额定起重量，吊车的跨距（ =L-2）以及吊车的载荷状态选定。其中，钢筋混凝土吊车梁可查95G323，先张法预应力混凝土吊车梁可查95G425，后张法预应力混凝土吊车梁可查95G426。吊车起重重量为32/5t，A5中级载荷状态，采用钢筋混凝土吊车梁，中间跨采用YDL-3Z边跨采用YDL-3B，梁高1200mm，自重45.50KN。2.2.5 基础梁基础梁型号根据跨度，墙体高度，有无门窗洞等查04G320。墙厚240mm，突出于柱外。查表，纵墙中间选用JL-3，纵墙边跨选用JL-15，山墙6m柱距选用JL-

16、4。4.5m柱距的采用JL-23.2.2.6 柱间支撑下柱间支撑设置在、轴线之间，支撑号可查表97G336。首先根据吊车起重重量，柱顶标高，牛腿顶标高，吊车梁顶标高，上柱高，屋架跨度等查处排架号，然后根据排架基本风压确定支撑型号。查表，上柱柱间支撑设置在1，2 轴线、6,7轴线与10，11轴线之间。2.2.7 抗风柱抗风柱下柱采用矩形截面，上柱采用矩形截面。抗风柱的布置需考虑基础梁的最大跨度。21m跨的抗风柱沿山墙等距离布置，间距为4.5m，6m，6m，4.5m。 抗风柱的具体设计见后文中抗风柱设计。2.3 厂房剖面设计剖面设计的内容是确定厂房的控制标高，包括牛腿顶标高，柱顶标高和圈梁标高。

17、牛腿顶标高等于轨顶标高减去吊车梁在支撑处的高度和轨道及垫层的高度，必须满足300mm的倍数。吊车轨道及垫层高度可以取0.0m。为了使牛腿顶标高满足模数要求，轨顶的实际标高将不同于标志高度，规范允许轨顶实际标高与标志标高之间有200mm的差值。柱顶标高H=吊车轨顶标高HA+吊车轨顶至桥架顶面的高度HB+空隙HC，空隙HC不应小于220mm，吊车轨顶至桥架顶面的高度可查95G323，柱顶标高同样满足300mm的倍数。由于工艺要求，轨顶标高为9m。对于21m跨：取柱牛腿顶面高度为7.8m，吊车梁高度2475mm。吊车轨道及垫层高度取0.2m，则轨道构造高度，HA=7.8+1.2+0.0=9.0，构造

18、高度-标志高度=9.0-9.0=0.0m，满足200mm的差。对于有吊车厂房，除在檐口或窗顶设置圈梁外，宜在吊车梁标高处增设一道，外墙高度大于15m时，还应适当增设。圈梁与柱的连接一般采用锚拉钢筋210或2 12。现在5.4m、9.0m和13.65m标高处设三道圈梁，分别用QL-1、QL-2、QL-3表示。其中柱顶圈梁可代替连系梁。圈梁截面采用240mmX300mm，配筋采用412、 6200。圈梁在过梁处的配筋应另行计算。（图2.1）第3章 厂房排架柱设计3.1 计算简图对于没有抽柱的单层厂房，计算单元可以取一个柱距，即6m。排架跨度取厂房的跨度。上柱高度等于柱顶标高减去牛腿顶标高。下柱高度

19、取牛腿顶标高减去基础顶面标高，一般低于地面不少于50mm，对于边柱，由于基础顶面还需放置预制基础梁，所以排架柱基础顶面一般不低于地面500mm。见图3.1为了得到排架柱的截面几何特征，需要假设柱子的截面尺寸。3.2 确定柱子各段高度基底标高为-1.90定基础高度为1.2m，基础顶面-0.700。计算书已给定柱顶标高+12m，跨度21m，吊车32t/5t,由此查标准图集053G得知：上柱高度Hu=4.2m下柱高度HL=12.7-4.2=8.5m。下柱柱顶标高+7.800（图3.1）3.3 确定柱截面尺寸由上面的柱高度尺寸及吊车吨位，Q=32t/5t，得知截面的尺寸如下：列柱下柱截面采用工字形，b

20、=400mm,h=1000mm，上柱截面采用正方形，b=400，h=500mm，模板号35列柱下柱采用工字形截面，b=400mm,h=1000mm，上柱采用矩形截面，b=400mm,h=600mm，模板号39列柱下柱截面采用工字形，b=400mm,h=1000mm，上柱截面采用正方形，b=400，h=500mm.选用模板号353.4 确定柱截面确定柱截面计算参数A B C（图3.2）边，中柱截面几何特征参数（H=12.7M =4.20M =8.50 ）见下表参数边柱(A,C)中柱B排架平面内/0.3310.331/0.1490.258(i=a,b,c)(N/mm)0.03380.0370(i=

21、a,b,c)0.3230.354排架平面外n1.221.470.3310.3313.023.04自重重力荷载(KN) (包括牛腿)上柱：P1A= P1C=21.00下柱：P2A= P2C=59.99上柱：P1B=25.20下柱：P2B=77.88（表3.3）3.5 排架结构的基本假定：（1）屋架与柱顶为铰接，只能传递竖向轴力和水平剪力，不能传递弯矩。（2）柱底嵌固于基础，固定端位于基础顶面，不考虑各种荷载引起的基础角变形。（3）屋架的轴向刚度很大，排架受力后横梁的轴向变形忽略不计，横梁两侧柱顶水平位移相等。（4）柱轴线为柱的几何中心线，当柱为变截面时，柱轴线为一折线。第4章 荷载计算排架的荷载

22、包括恒荷载、屋面活荷载、吊车荷载和风荷载。荷载均计算其标准值4.1 恒荷载恒荷载包括屋盖荷载、上柱自重、下柱自重、吊车梁及轨道自重。4.1.1 屋盖自重P1屋面荷载：6层油毡 0.3520厚水泥砂浆找平 0.4080厚加气混凝土保温层 0.48屋面板自重及灌缝 1.40屋盖支撑及屋面吊管 0.15合 计 2.78集中荷载： 21m跨屋架自重 92.9KN 6m跨钢天窗架自重 38KN 屋架作用在柱顶的恒荷载标准值：作用位置见（图4.1）A柱：P1作用点位置与纵向定位轴线的距离150mm。=0.05 =0.20= = =240.59 0.05=12.03KN.m (逆时针)M2A= M2C =

23、=-240.590.20=-48.12(正时针)B柱： = 2= 481.18KN（图4.1）4.1.2 上柱自重P2A柱：= 2C= =21.0KN M2A= =21.0 0.2=4.2KN.m(逆时针)B柱： 同理得=25.20 KN4.1.3 下柱自重P3A柱： = =59.99KNB柱： =77.88KN4.1.4 吊车梁、轨道、垫层自重P4P4的作用点离纵向定位轴线的距离为750mmA柱： = P4C=45.50KN+0.81 6 = 50.36KNB柱： =50.36 2=100.72KN 4.2 屋面活荷载屋面活荷载取屋面均布活荷载和雪荷载两者的较大值0.5KN/m活荷载的作用点

24、距离同恒载A柱： =0.5 6 10.5 =31.5KN = = =31.5 0.05=1.58KN.m (顺时针)B柱： =0.5 6 10.5 2 = 63KN= =63 0.15=4.74KN.m(逆时针)4.3 吊车荷载4.3.1 吊车竖向荷载Dmax.k,Dmin,k吊车基本尺寸和轮压起重量Q/t吊车跨度m吊车桥距B/mm轮距K/mm吊车总重/t小车重g/t最大轮压/KN最小轮压/KN32/5t19.56620470035.5210.87727567.40 注：最小轮压 (表4.1) 吊车竖向荷载根据两台吊车作用的最不利位置用影响线求出。计算简图如下图4.2。 y1=1，y2=(6-

25、4.7)/6=0.217 = (y1+y2) =199(1+0.217)334.58KN = (y1+y2) =67.4(1+0.217)82.00KN（图4.2）4.3.2 吊车横向水平荷载Tmax.k吊车额定起重量16tQ50t，吊车横向水平荷载系数a=0.1，每个大轮产生的横向水平制动力。 T的最不利位置同，故 =10.72(1+0.217)=13.04KN 的作用点位置在吊车梁顶面4.4 风荷载该地区的基本风压，地面粗糙度为B类。（图4.3）（1）作用在柱上的均布荷载 柱顶标高12.00m，使内外高差0.15m，则柱顶离室外地面高度12.00+0.15=12.15m，查表，风压高度系数

26、,根据建筑荷载规范知封闭式女儿墙双坡屋面可按无女儿墙的屋面计算。天窗檐口高度17.50m（标高17.35m）取檐口处的（插值法按17.5m计算） 从建筑荷载规范查风压体型系，标于图4.3。单层工业厂房可不考虑风振系数，取。 =0.81.0610.66=3.05KN/m（压力) =-0.51.0610.66=-1.91KN/m（吸力）取=+0.6（2）作用在柱顶的集中风荷载 作用在柱顶的集中风荷载由两部分组成：柱顶至檐口竖直面上的风荷载和坡屋面上的风荷载，其中后者的作用方向垂直于屋面，因而是倾斜的，需要计算其水平方向的分力（竖直分力在排架分析中一般不考虑）. q1.061.061.21.21.2

27、1.21.21.21.21.20.80.40.80.20.60.60.60.50.40.4(KN/m)3.051.913.460.842.592.592.592.591.731.73作用长度（m）1.6512.672.672.672.6711.65方向(表4.2)迎风面和背风面的、大小相等，方向相反。=KN ()4.5 墙体自重砖砌体单位重19，钢筋混凝土25，20厚水泥砂浆粉刷墙，0.36KN/故在6m柱距横向排架计算单元之内，各部分墙重为窗上墙： 窗间墙：窗下墙： 钢窗重：3.63.60.455.83KN 3.62.40.453.89KN墙体自重： 85.03+117.72+76.18+5

28、.832+3.89288.65KN山墙自重(两侧都布置山墙)：P5A山=1220.93KN4.6 横向地震力计算作用于一个排架计算单元（6m）上的荷载（kN）山墙山墙柱（仅山墙处有，厂房一侧有6根）屋盖恒 载屋面雪载柱自重吊车梁及轨道连接一台32/5t吊车桥架围护纵墙962.3675.6265.06201.44701.4577.32441.86369.36注：中柱每个重80.99KN，边柱每个重102.88KN (表4.3)（1）横向基本自震周期计算=（2）横向地震作用计算（）集中于柱顶标高处的重力荷载代表值（=12.70m）集中于吊车梁顶标高处的重力荷载代表值（=9.70m）查抗震设计规范，

29、按两端山墙、屋盖长60m考虑。,相应作用点位置示于图（图4.4）4.7 荷载汇总表在计算简图中，上柱的计算轴线取为上柱的截面形心线，下柱的计算轴线取为下柱的截面形心线。下面计算时弯矩和剪力的符号按照下述规则：弯矩以顺时针方向为正，剪力以使构件产生顺时针方向转动趋势为正；轴力以压为正。见表4.4荷载汇总表荷载类型A(C)柱B柱N(KN)M(KN.m)N(KN)M(KN.m)恒载P1A=240.59P2A=21.0P2A+P4A=71.36P3A=59.99屋面活载P1A=31.5吊车竖向荷载吊车横向水平荷载 风荷载(表4.4)第5章 排架结构内力分析5.1 荷载作用下的内力分析5.1.1 屋面恒

30、载内力计算恒荷载下的计算简图可以分解为两部分：作用在柱截面形心的竖向力和偏心力矩.偏心力矩作用下，各柱的弯矩和剪力用剪力分配法计算。先在柱顶加上不动铰支座，利用附录求出各柱顶不动铰支座的内力；然后将总的支座反力作用下排架柱顶，根据剪力分配系数分配给各柱；最后求出各柱顶的剪力，得到每根柱的柱顶剪力后，单根柱利用平衡条件求出各截面的弯矩及柱底截面剪力。屋面恒载作用下的内力计算项目M1(KN.m)M2(KN.m)M3(KN.m)N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）结果说明A柱14.26-13.72-9.22261.59311.36371.350.53()C1=2.015 C2=1.1

31、07Ra=（-12.032.015+27.981.107）/12.7=0.53()同理：Rc=-0.53()Va=0.53-0.323（-0.53+0.53）=0.53()Vc=-0.53-（0.53+-0.53）=-0.53()Vb=0.354（0.53+-0.53）=0以上为柱顶剪力，接下来结果说明中均为柱顶剪力B柱000506.28607.1684.980注：A柱C柱对称，故只需计算A，B柱内力，C柱内力与A柱内力相同。（表5.1）（图5.1）恒载内力图5.1.2 屋面活载内力计算屋面活荷载作用下的内力分析方法同屋盖自重作用下的内力分析。项目M1(KN.m)M2(KN.m)M3(KN.m

32、)N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）结果说明活载在AB跨A柱1.16-5.14-5.9931.531.531.5-0.01()A柱：C1=2.015 C2=1.107Ra=（-1.582.015+6.31.107）/12.7=0.30()B柱：C1=1.787Rb=4.741.787/12.7=0.67()Va=0.30-0.323（0.30+0.67）=-0.01()Vb=0.67-0.354（0.30+0.67）=0.33（)B柱-4.74-3.35-0.5531.531.531.50.33()活载在BC跨A柱1.3021.3023.940000.31()算法同上B柱4.

33、743.350.5531.531.531.5-0.33()（表5.2）（图5.21）活载在AB跨时内力图（图5.22）活载在BC跨时内力图5.1.3 吊车竖向荷载作用下的内力分析吊车竖向荷载四种基本情况：(a) 作用于A柱；(b)作用于A柱处；(c) 作用于C柱；(d) 作用于C柱。吊车竖向荷载的计算简图可分解成两部分：作用在下柱截面形心的竖向力和作用在牛腿顶面的偏心力矩。吊车竖向荷载作用下的内力计算项目M1(KN.m)M2(KN.m)M3(KN.m)N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）结果说明AB跨在A柱A-41.1692.679.370334.58334.58-9.8()A

34、柱：C2=1.107B柱C2=1.210Ra=133.831.107/12.7=11.67()Rb=61.51.210/12.7=5.86()Va=11.67-0.323（11.67-5.86）=-9.80()Vb=5.86+0.354（11.67-5.86）=7.92()Vc=0.323（11.67-5.86）=1.88B33.26-28.2439.08082827.92()在A柱A-40.57-7.77-89.8808282-9.66B69.13-181.81-41.900334.58334.5816.46BC跨在C柱A28.5628.5686.360006.80同理B-69.13181.

35、8114.900334.58334.58-16.46在C柱A-7.9-7.9-23.88000-1.88B-33.2628.24-39.080334.58334.58-7.92（表5.3）（图5.31）Dmax作用于A柱时的内力图（图5.32）Dmin作用于A柱时的内力图（图5.33）Dmax作用于C柱时的内力图（图5.34）Dmin作用于C柱时的内力图5.1.4 吊车水平荷载作用下的内力分析吊车水平荷载作用下有两种情况：(a)AB跨作用Dmax；(b)BC跨作用Dmax，每种 情况下的荷载可以反向项目M1(KN.m)M2(KN.m)M3(KN.m)N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱

36、底剪力）结果说明作用在AB跨A柱4.634.6393.3100010.42A柱：C5=0.559 Ra=0.55913.04=7.29()B柱：C5=0.550Rb=0.55013.04=7.17 ()Va=7.29-0.323（7.29+7.17）=2.62()Vb=7.17-0.354（7.29+7.17）=2.05（)B柱7.047.04100.4500010.99作用在BC跨A柱19.6119.6159.310004.67算法同上B柱7.047.04100.4500010.99（表5.4）（图5.41）AB跨作用Tmax的排架内力（图5.42）BC跨作用Tmax的排架内力5.1.5 风

37、荷载作用下的内力分析风荷载作用下有两种情况：右吹左风时的荷载值与左吹右风项目M1(KN.m)M2(KN.m)M3(KN.m)N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）结果说明向右吹A柱51.5651.56320.5200086.22A柱：C6=0.332 Ra=0.3323.0512.7=12.86()B柱：C6=0.321C柱同A柱Rc=0.3321.9112.7=8.05 ()Va=12.86-0.323（37.09+12.86+8.05）=-5.87()Vb=-0.354（37.09+12.86+8.05）=-20.53（)Vc=8.05-0.323（37.09+12.86+8

38、.05）=-10.68()B柱86.2286.22260.7300020.53向左吹A柱-61.70-61.70-289.670004.67算法同上B柱-86.22-86.22-260.73000-86.22（表5.5）（图5.51）风荷载（左吹向右）下排架内力（图5.52）风荷载（右吹向左）下排架内力5.1.6 横向地震力作用下的内力计算项目M1(KN.m)M2(KN.m)M3(KN.m)N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）结果说明Fc1作用A柱19.3219.3260.910006.0A柱：C5=0.559 Ra=0.55920.734=2.90()B柱：C5=0.550 R=0.55020.732=5.70()C柱同A柱Rc=0.55920.734=2.90 ()Va=Vc=2.90-0.323（2.90+5.70+2.905）=0.82()Vb=5.70-0.354（2.90+5.70+2.905）=1.62（)B柱5.645.64168.770008.75F1作用A柱50.9150.91153.9500012.12Va=Vc=37.