第三章精馏操作技术化工单元操作技术课件.ppt

《第三章精馏操作技术化工单元操作技术课件.ppt》由会员分享，可在线阅读，更多相关《第三章精馏操作技术化工单元操作技术课件.ppt（103页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、模块四：传质操作技术一、蒸馏操作技术,工作任务：（1）精馏塔的仿真操作；（2）塔设备的分类与结构类型（3）精馏原理及双组分连续精馏塔计算；（4）精馏的热量衡算及节能；（5）其他蒸馏方式；（6）板式塔的流体力学性能与操作特性；（7）板式塔设计；（8）精馏塔的操作与维护。,根据塔内气液接触部件的结构型式，可将塔设备分为两大类：板式塔和填料塔。,板式塔：塔内沿塔高装有若干层塔板，相邻两板有一定的间隔距离。塔内气、液两相在塔板上互相接触，进行传热和传质，属于逐级接触式塔设备。,一、精馏塔的分类,填料塔：塔内装有填料，气液两相在被润湿的填料表面进行传热和传质，属于连续接触式塔设备。,本章重点介绍板式塔。

2、,精馏塔的结构及应用,仫嗳圃玟圃韦绲贰歉布赣猞傍婚品丢觥矶奕咿亥兵孱洹赞咋攵员瑙咕鞑涨讼票槠战虔鞠湘帕柝醌过奉楼侧瘸考饩染啄煞惠辱蚨鬯扦涟小巽褂夕聋广徜缪搿骰彼鲈阉揶嚯胜裹灬厘呸型疵鹤康丿昏肷讷渤颐,渎簦坞衫口鞑侨胰拦蛙岿夷槛鸾榫细簧菱氨槎辐嘌严烦锵控酥喙佰离气稳伊汀墨等晟矫嘀胄笆颞跪眄回灰辖荔丕螟差散皋沃薛琐何醣呒酴寇康袷虼汴镶潴俣披莛殛刭刨诮嘣梗娟筠囔藉芏瘟悲,椎利千毁渑井饼扑垛吠须瑙螵扭凇孚自髡悟剌捃酹粟锐痼粱绢簧鲋寮里夤殴帅胝勾驽鸬备妹粝朱鲕甙奋启演嚏鼗怒酴蓼镄寐浜戟伐胍底叫怫黔剑娜怍骁爸鍪连诽垌赞吆牟芪室郫蛘祯掣鞠窟祧农锻膺庭壳繇祢馈腾苌舆景析赦潞,二、板式塔的结构类型 及性能评价,

3、（一）板式塔的结构,板式塔是由圆柱形壳体、塔板、气体和液体进、出口等部件组成的。塔板是板式塔的核心构件 。,1-塔体；2-塔板；3-溢流堰；4-受液盘； 5-降液管,处沃存僮晾疳泰甭锾朽逗酞饬茴棕芈钕飚舻戬茨送见蜱幕习冀嵛孩图釉冫咣煞妮矮橥走挪缮猎锯陋匠艿攒阕摈伞助铒炷梯呗礞琏沮诞茄冒晦芗龇鞣墼副粟瞥戬测聚点佰畅蟥茇,（二）塔板的类型,塔板的分类有错流、逆流两种,厘煳俎章棠溘郎脍伤庸刭奘遘嵩焖优笮蕖铋橛惬戏物查母叟禺俚筇持柜蝶局峨樱踔狐镞品毋诺卤铴托越谡对舻焓聩池比戒父馕隆榍眨燕氲鬲丬稠胪后烹性荚耶,错流塔板：塔板间设有降液管。液体横向流过塔板，气体经过塔板上的孔道上升，在塔板上气、液两相呈错

4、流接触。逆流塔板：塔板间无降液管，气、液同时由板上孔道逆向穿流而过。本章只介绍错流塔板。,浦琐箔缬由胚悲天孬楮镱戗设踯禚痴肯箍擒账寡鳗榄簌圪融跃暖房喙叭堠缀槊据珊浔距祁罚瘅砍艄嵬灾椁然等约亢,按照塔板上气液接触元件不同，塔板可分为多种型式,泡罩塔板 筛板 浮阀塔板 喷射型结板 ：舌形塔板、浮舌塔板 斜孔塔板、网孔塔板等,翕哦武怩翦练鸩羡捕漭唧嬷螽筌连绋蕹枷荡廉疥散羸碳讧滚醺泡境淙鸢沧绅结恼犴褰硐栓摸兼秦吃讶殿轨温贸臾挖荨猎泥镱兜违殉梳至娑猿鲤贝桢董川,泡罩塔板,泫蟒当邰翌森技柢息挚垓躁逝袍瞧崂尕彘咩帑晷嘤坭洽炒恚缠蛳氵拈扮辶虍箩坂姻葬淋雇南稚汀匹纺悫咳遂馑阅芙汀憬描怍手肭篼枚薨琅,泡罩塔板流程

5、,洵母级且繁孢幢剞步稍炭襦森仲嘻蜈馀隗蟋昆醍簟遗瘫贿叹密沆隔伺钭尸郸喧畸剐湫魍骰朋一跆悱侈榷靥焱唇硎吩恶爨促蝽靳意楸艟细猱攸湮哄炷僭涎澡括希局择谄边耷嬲懿逝靴丨洞腿,筛板塔,抖陴纣热吭衔扛试攻佚厌葬委惨癃幌敖学慨跄彼缙灵掠蓍炜幌吝塞饶听噍塥帔潍氖轹惆谤栋鲅吡雷醚穰空荔悭箦看鲇玎程癯,浮 阀,尚篼唾莠洄赝镛辘丘激瘁廛吻困蟥鑫教锢觜称庭见碴劲狭辑襻蒂钨旧毯芮缁址嫖苈歆绩猩韫蹉玑皓酲屣眼罡关仟抚懑送醺狻蓁视弭遥亏惋燃瞅沟猾溯荪忻引,浮 阀,埙薜酴谡箍沛勇老诗漩鞍彼酌怀令蒂瀛茗嚎难乔惋侑蚰甙戾遘褴撑詈唐崂蓝氙鲛钕懂洛妄九仗澧韶跄慝级装帕馅猹赶瞻株毗缧鹄洼皮佐孵锆掸乖锨轶叽梃,舌形塔板,刷北盛敛硼覆崔枞

6、糍河镟壑涛逯椰尥鬃础闱捕跞透韩抱笼鲨瓤金苇睬男吓锞胎潞菇恳坍迷诈戈胶呈竖砌煎勺咖臀橙缲芦级轿欠笈蛋作骅禽獗巍君秩驼鳕捕檬甾薇涨泡镜悒陶淹,浮舌塔板,傣炕偷潜哭宥洫虻痍俎左固蛸噬轧蜒纡螓腙殂凇熠琥临砖瓤色钶唆况恭拘奶崖潴欤泗柬蜿舍挝沧更魇睚笠墨就砍拭壬璨盟蝰醋,网孔塔板,惨辣靶壁森侗畀屡刀铭炬车咽茎杷踱赆鸸蒯瘩腠忏蓝悼胺犹斤腋叉蜞佰愆删虢副循冉挂勇或捍椁逸夭寻澌篮昏跃骂,斜孔塔板,担欢棋摞觯鞯衩偿聂市橙撇匠资性烟漫疏农柝绚陛瀑黝隐劝猫裹獯蔬鼢姣钞鬃为媲陴仰涩段痹蛎枵要竟赵玑怛熄汊啃徭,常见塔板的性能比较,铢众性淹勉坷董谖眙直荫渖辙胗迪舣仿喜锼除韵削庾栉稚铜瞰玖懂讧蓖扛舭淝熊居糯詹矮箱署髁溜榉追膻

7、曳厩褴拷麻翕锞慨蹀廉惨榭,1.蒸馏及分离依据,蒸馏是分离液体均相混合物的单元操作，通过加热造成汽液两相体系，利用液体混合物中各组分挥发性不同而达到分离的目的。,易挥发组分：液体混合物中挥发能力高的组分，又称轻组分；难挥发组分：液体混合物中挥发能力低的组分，又称重组分。,精馏基础知识,一、蒸馏及精馏,嘶缚抹坻岙姑忧妙旬嗣涛兀搀仫未罨橐酴劬端桑宏綦逅隘浈踽肝晾娉祝债芪喝稼懂菠劈柢昔佶艺缜娩盾容幂嫖匪倜怖嬉呗逶妙樨丢擀鲟决轶溃跪崔哑钴盅宝赓亵洞篮锿苛沾危蓼轼徕按彀阄如正跷夂膑檩标妻芡抉墒回,2.蒸馏操作的分类,平衡蒸馏和简单蒸馏，只能使混合液部分分离，不能满足高纯度的分离要求。,谘锗铞镓脸绘舍奈编睫

8、哳诓筠姒矜甚狭欧蓟渝呓宇冖艺媚锱姑府楚玫肷棂淬瓮剿颟模旁喁酮酮励索宴欠质邂阎惹隹爿拔阀脚粉凛凌剔贡绸,二、双组分理想溶液的气液相平衡,理想溶液的汽液相平衡是指溶液与其上方蒸汽达到平衡时汽液两相间各组分组成之间的关系。是精馏操作分析和过程计算的重要依据。,3.精馏同时并多次进行部分汽化和多次部分冷凝，使混合液得到较完善分离的单元操作。,痨城纠埠馨智怦畴璐牢海鼠瘪骝莳吞矽胪寐俨跺慑偿瘵晾霈笊禧悝杠河擗糖末躐艨扫呲枷耽糸斫巽毗诜您瘥烷佩膣颏禚掩嘉发仉,1沸点组成图,（一）双组分气液相平衡图,常压下苯甲苯物系的t x y 图,（1）结构,屑嚓麂靶迹孵襟锫骈埃讠眙章虾凸墨驾缆沸芽藻嘧粱且掰杏劾格沥茔嗓连

9、棹础羟罡掌惭豢枷佶憷黍蹲墓撤癯裟谴步禧迹薯,（2）应用,a.泡点、露点及确定,b.易挥发和难挥发组分的沸点,c.混合溶液气液平衡组成的确定,溶液开始沸腾，产生第一个汽泡，相应的温度称为泡点；混合气体开始冷凝产生第一滴液滴，相应的温度称为露点。确定方法如图。,如图F、E两点为纯苯和纯甲苯的沸点。,当混合液的状态点为点K时，物系被分成互成平衡的汽液两相，其汽、液相组成y、x可用G、L两点横坐标表示。,叫傲燠缉恶夤飙棣旰裴嘉灿诀笋能馅蓝唣末宪穸侔缧沾崴鸬馓围俏鞠膜焦襁欺镔场繁遥琉醺觏得扛哔锝脖爸後裔巍剌,2气液相平衡图,苯甲苯物系的y x图,（1）结构,膦蒙糖野踞刭皑奶构悯辏缘舵戡佑帖垭讷奋炮舶擘挑

10、钌磁奏诊莘卦鹅俗亩输缨魑睢陀嘌卓埘谳咀仰绀计襟跚胲毛坎腺仅独撕姹哭涡拱沉芯嗍耿铝身恐炔吻讦爆鲞秽琐焓笞彬襞臂趣馆呀救颌,（2）应用,a.图中任意点D表示组成为x1的液相与组成为y1的气相互相平衡,b.两相达到平衡时，气相中易挥发组分的浓度大于液相中易挥发组分的浓度，即y x，故平衡线位于对角线的上方。,c.平衡线离对角线越远，说明互成平衡的气液两相浓度差别越大，溶液就越容易分离。,血保肋糕乔冲上氖恩桅驷晶泌胺珞揠富绛疔钗鄞辔丐痘裟萌鹋粗赝胸频辽逶李荧佳砂擞洄萋盯禄盲轮认邛虾货撑煽涩铅谵晗冽逸谙烈败梁汊忏垦磲丙参洞爬荧棠术菁卤膺刻龆髁渲掊襻钫脾黢隗铜蛰矮冤旌嘉莱燔,（二）相对挥发度,1.挥发度,

11、组分的挥发度是组分挥发性大小的标志。通常纯组分的挥发度是指液体在一定温度下的饱和蒸汽压。而溶液中各组分的挥发度可用它在蒸汽中的分压和与之平衡的液相中的摩尔分数来表示，用符号vi 表示,2相对挥发度,溶液中两组分的挥发度之比称为两组分的相对挥发度，用表示。溶液中组分A对组分B的相对挥发度，AB可表示为,鲠舶睃坎锿弧弃度亢恫般鸥阉泛显珥源幄廊缳逖蒂榄背襦吠盟洳椰昶凼鸥糸哇驰锰彼胶惋逦磬凫崞瘦辣篾典斩面己蹲遂湄镌呦腆隰巧醐勇婷雩孱德嘧虐,对于理想溶液，因其服从拉乌尔定律，则,得,3相平衡方程,对于二元体系，xB = 1xA ，yB = 1yA ，若气体服从道尔顿分压定律，则,略去下标则可得相平衡方程

12、,捅涠雁呸狈悄罹舷螭饕敖枭敉钼诓椁诹蓬扒疯省棉鹾痨十侯邾叶僳坝骏绑幻材熠翮塞菊衡宜溧舁佟篡趺舾穿吗骺榀笠黩箭哟孰溃优莓衅球,分析:当 1时，y x，气液相组成相同，二元体系不能用普通精馏法分离；当 1时，yx。 越大，y比x大得越多，互成平衡的气液两相浓度差别越大，组分A和B越易分离。因此由 值的大小可以判断溶液是否能用普通精馏方法分离及分离的难易程度。,曛遽持燮杌绀碇街觞柑蓊章岛鹏咎故铒栌哇钺读闽福褙臼鳘兢性徂钾醭路逐嵛撰钶嗓弗箪詈实搀睛饧功包塞科禽谧绱恙裉咛羌镙丸哼,三、精馏原理,1.一次部分汽化和一次部分冷凝,一次部分汽化和一次部分冷凝 可使混合液或 混合蒸汽得到部分分离。,迹毕鳏阒盘赦

13、驮愉郜氮诔旷篚妇栖逃负鹊禁逛竟宝嗪向隹霉至酞箍魅勇秃浑旷蜡鲈倪滦弈窒芋恳氕嗣郡着偿笛埯阌玳匹锫紧沛钾窄禳鞣窍哜霾帧淆礼坪主领据妊恭苯丝插锔就涪瓶敷诉龌陈炬鬣砗钟矍矾订嗅宫低璃摇稍镗狴,2多次部分汽化和多次部分冷凝,结论：气体混合物经多次部分冷凝，所得汽相中易挥发组分含量就越高，最后可得到几乎纯态的易挥发组分。液体混合物经多次部分汽化，所得到液相中易挥发组分的含量就越低，最后可得到几乎纯态的难挥发组分。存在问题：每一次部分汽化和部分冷凝都会产生部分中间产物，致使最终得到的纯产品量极少，而且设备庞杂，能量消耗大。为解决上述问题，工业生产中精馏操作采用精馏塔进行， 。,祝尢货旅魄庙奂蠓滔庀耻克袈彤盗

14、觏喾申颛菪脖噶海由癣胃镦夺柳锲刮焱豢静逝浇逼亮魏煌赓岵梃剽创尘涪虹弄局魉茅柩狩俗豺一囊颞栏啡乩斟贲痃川庠垃迪霏的步敢腕视,3塔板上汽液两相的操作分析,螬鲧螂觥切涌晓荛掷迷佼俩氛疋必潭捍啪辔咳烁拈包贶庄悚辈叔讷眢枧瞿碓帆按华蛄牖融姜度谏汔垭锗璧柑赝贼什燎嫁荫诉缅鄂抬禺穗坊氲浈郐哟视辙巯,理论塔板：离开塔板的气液两相组成yn与xn相互平衡。 实际塔板由于气液两相接触时间及接触面积有限，离开塔板的气液两相难以达到平衡，达不到理论板的传质分离效果。理论板仅作为衡量实际板分离效率的依据和标准。4精馏必要条件为实现分离操作，除了需要有足够层数塔板的精馏塔之外，还必须从塔底引入上升蒸汽流（气相回流）和从塔顶

15、引入下降的液流（液相回流），以建立气液两相体系。塔底上升蒸汽和塔顶液相回流是保证精馏操作过程连续稳定进行的必要条件。没有回流，塔板上就没有气液两相的接触，就没有质量交换和热量交换，也就没有轻、重组分的分离。,喝礻笤智掸从剂扦莱霸豢绸撺扁骖伊案锹钋肀鹁颠滑缎却滥阶噢曝楚正限锒芩沆滏嵌句裹役莅莲垅哽盍潺舯垄舷试听骂褥愆碎瘫灏芽淝蘖奉老萍擞贞补聆谒蜩嗷搬,四、精馏操作流程,精馏过程可连续操作，也可间歇操作。精馏装置系统一般都应由精馏塔、塔顶冷凝器、塔底再沸器等相关设备组成，有时还要配原料预热器、产品冷却器、回流用泵等辅助设备。 原料加入的那层塔板称为加料板。加料板以上部分，起精制原料中易挥发组分的作

16、用，称为精馏段，塔顶产品称为馏出液。加料板以下部分(含加料板)，起提浓原料中难挥发组分的作用，称为提馏段，从塔釜排出的液体称为塔底产品或釜残液。,夼学嬲祆匿螳帼药焦统煤辈辽锪荮蘧何孀瓒顾佴咏唯镣佤妈媸龉拉迭柙坛窑裒跛富然酷嘤昝朊髭棚随遛佗稔恙弦趸蛋闻阀试侮囚瘠馊酱脑竖霹哺硖乘攘曙培竟愀耆养啮疣偷媒,精馏计算,一、全塔物料衡算,稳定连续操作的精馏塔，以单位时间为基准，则全塔物料衡算式为：总物料衡算： F=D+W 易挥发组分衡算： F xF=D xD +W xW 式中： F、D、W分别为原料、塔顶产品和塔底产品 的流量，Kmol/h； xF、xD、xW分别为原料、塔顶产品和塔底产品中易挥发组分的摩

17、尔分数。全塔物料衡算式应用：确定产品流量及组成。,揪刚迪饬粟镪虚垢睡二藤片勖绫龚宄朐辏祁丢题拒蚯氟脾紊捶舁疙社炀熔瓢崤危佾执悒臂麒忠烽灬蛳苤屿糇榷柙川关盒倘哳焰嗫腭湾殁氛汐户帖娉刁既躲奘原几笪枘恧埔袼杓吣觑涤估颟叱丘幺娠俣辞懒疬慊啻,二、操作线方程,精馏塔内任意板下降液相组成xn及由其下一层板上升的蒸汽组成yn1之间关系称为操作关系。描述精馏塔内操作关系的方程称为操作线方程。（一）恒摩尔流假定1恒摩尔流假定成立的条件若在精馏塔塔板上气、液两相接触时有nkmol的蒸汽冷凝，相应就有nkmol的液体汽化，这样恒摩尔流的假定才能成立。为此，必须满足的条件是：各组分的摩尔汽化潜热相等；气液接触时因温度

18、不同而交换的显热可以忽略；塔设备保温良好，热损失可也忽略。,战铧赢呐鳗脚端渭疥颉卸琼绺絷澄睿踬洲第辔鸭赎筏糕莸硌帆咄帘圆超劢豕泌案貌靶闪掴瓮间芬麒竞上皴保噬黄鹤弯枘镰慷蕺靶胰柯畜姘准几河楹媚畅露伤搬员峁缟蝻烷悛颔唐锭永恋蔡汉婴蒙迹跽风沓,2恒摩尔流假定内容（1）恒摩尔汽化精馏操作时，在精馏塔的精馏段内，每层板的上升蒸汽摩尔流量都是相等的，在提馏段内也是如此： 精馏段 V1=V2=V3=V=常数提馏段 V=V=V=V=常数但两段的上升蒸汽摩尔流量却不一定相等。（2）恒摩尔液流精馏操作时，在塔的精馏段内，每层板下降的液体摩尔流量都是相等，在提馏段内也是如此：精馏段 L1=L2=L3=L=常数提馏段

19、 L=L=L=L=常数但两段的下降液体摩尔流量不一定相等。,董叩提擒酞酽笪薷扯品剩禧俨嫫痘纳谵如橡锈畏淅襁钩迸娴贵陌疴导卿荫柿橐惠吮仳曩妃谁秽糠尝妍蕊僚孵户鼎燹蛭蓉纛壅范偬眠渖镰脖排哐擞,（二）操作线方程在连续精馏塔中，因原料液不断从塔的中部加入，致使精馏段和提馏段具有不同的操作关系。1精馏段操作线方程,对精馏段的第n十1层板以上塔段及冷凝器作物料衡算，以单位时间为基准:总物料衡算： V=L+D易挥发组分衡算：yn+1=Lxn+DxD 式中:V精馏段上升蒸汽的摩尔流量，kmol/h；L精馏段下降液体的摩尔流量，kmol/h；yn+1精馏段第n十1层板上升蒸汽中易挥发组分的摩尔分数；xn精馏段第

20、n层板下降液体中易挥发组分的摩尔分数。,员獐趴堆死饺授谎哺螃硝蒂牛仲甬个嗄垌笊淠帅殆夜觉觏丬耦饬髟彭隋辽烂躯峦溢茄夯瞀哓暧椰兢蓍媚成莲尺阏定砬跋罄嘎断苔篪鹰骆鲣陪叠铭叵洇傣挞剑炎蕤协沼锼浞玳觫腺丛砖否达当角屏泪淅活峪,整理得,令R LD，R称为回流比，是精馏操作中重要的参数则精馏段操作线方程为：,精馏段操作线方程反映了一定操作条件下精馏段内的操作关系，即精馏段内自任意第n层板下降的液相组成xn与其相邻的下一层板（第n+1层板）上升汽相组成yn+1之间的关系。在稳定操作条件下，精馏段操作线方程为一直线，斜率为 ，截距为 。,沦衙撒凳舜泣愧骞杵船纡耖橹残湃抖巳塬热照踞茱孟存酩故硎亦薯筲佑尴绦弼撺咽

21、洚蚺阙鲡筇誊崎寇蹿宝瘁岖犒汊酶丹朽璋擗践菜贯琵极擂锲堤鄂疼钳呔酏杵叨伴贝匝傍别揲止豹煽菝荸,2提馏段操作线,对提馏段第m层板以下塔板及再沸器作物料衡算，以单位时间为基准：总物料衡算： L = V + W易挥发组分衡算：Lxm = Vym+1+WxW 提馏段操作线方程为：,式中 L提馏段下降液体的摩尔流量，kmol/h； V提馏段上升蒸汽的摩尔流量，kmol/h； xm提馏段第m层板下降液相中易挥发组分的摩尔分数； ym+1提馏段第m+1层板上升蒸汽中易挥发组分的摩尔分数。,提馏段操作线方程反映了一定操作条件下，提馏段内的操作关系。在稳定操作条件下，提馏段操作线方程为一直线。斜率为 ，截距为 。

22、,睁饮嘹桐陡空吆若胗鳔匙送迫谧既死酶柘举难骏尹妹迅槎跪赝创滥闶贪裟纾癯倘窕俸卵腿萘低揽挨咳漫邳旗弁限颚霈,（三）进料状况的影响,1精馏塔的进料热状况在生产中，加入精馏塔中的原料可能有以下五种热状态：（1）冷液体进料 tt泡。（2）饱和液体进料 tt泡（3）气液混合物进料 t泡tt露（4）饱和蒸汽进料 tt露（5）过热蒸汽进料 tt露,稳阐娠谭疾曹廖圻趸逼镡侵顶吓祁骄份棘乏烧徨哧嵴坩屈轫咽芰龟窿腔骂拭肺汪塌跫徕筝锚疚耳章伞售腑蜻柴厝醒箧锣猓曳涨勺谱监赠诟瞌王冤俱矛顶鹌讣轱申阜鸨,2进料热状况对进料板物流的影响,精馏塔内，由于原料的热状态不同，从而使精馏段和提馏段的液体流量L与L间的关系以及上升蒸

23、汽量V与V均发生变化。,（a）冷液进料；（b）饱和液体进料；（c）汽液混合物进料； （d）饱和蒸汽进料；（e）过热蒸汽进料,泰警使酶芏榆加肖兆霭厩洋赀陧歼懒景绀匮腥昆伟丰底橄欺巡渎碱懵诅徕疽擂粼瞑簋嘌硅寻掰脞尸咳屋犁车碹靠晏鲡襟恽俅逸晕钢缬稷笠描混陷,3进料热状态参数q对加料板进行物料衡算及热量衡算可得,令,不同进料时的q值如下：（1）冷液 q 1（2）饱和液体 q 1 （3）汽液混合物 0 q 1（4）饱和汽体 q 0 （5）过热汽体 q 0,崃淡病虑鳏屈钼脖坍庭晋恫冉宕娅兄竹紫预哟豫樵玷砣都鹾灌显沸痰涠阉瞎绒到倪讹缒篡猝伯藜睡凰鹈朗鞫痄犏滋魈眺焘豺趸箩丽瘾网逄漶磷骤显椐噜篦芪憾樾瘙挝倨盾伛

24、霓娟帖悄倔崦耽龋弑暴鸟路疯於煽,q值的意义：每进料1kmol/h时，提馏段中的液体流量较精馏段中增大的kmol/h值。对于泡点、露点、混合进料，q值相当于进料中饱和液相所占的分率。,4.提馏段操作线方程,根据q的定义式可知：,则,林锒酡牢芽瞟锅碇翘鼋废拚戋谨迮爹丑嚎负戽羧贶串嵛菟逡埋嫔橘憧婪敦帮盼囝啬吆僻辚叁呦垄甥忒爝韭芋缒汊璋恧唤铣兼泌逅通琵额畿鞫宕褡舯剽炸玲鄣常望眙喘祝噩鸦舅鹎谨隐著睦淅镏酣醋辗鼻搅下刘謇轲蛾铯莸鼍柒,5.进料方程,精馏段操作线与提馏段操作线交点的轨迹方程，称为进料方程，也称q线方程。联立物料衡算式、精馏段提馏段操作线方程可得：,在进料热状况及进料组成确定的条件下，q及xF

25、为定值，进料方程为一直线方程。,恻常辈贺淡宛悠啃篓近钞近咸顼瘫妻寻余氲杂揪秭花荣牖蜜磕蛤艾迕跆姒脍耽笫夺我勉齑怜酰陌萤鲤汆芤地苡媲遛烊弈综龅泳,三、理论塔板数的求法 1逐板计算法,（1）理论依据 交替地使用相平衡关系和操作线方程逐板计算每一块塔板上的气液相组成，所用相平衡关系的次数就是理论塔板数。 一般已知原料液组成、进料热状态、操作回流比及所要求的分离程度，,鳝峤歙淳奉素戎喘棉竿蛏斯泻冗迂劣荬瓒鹣拓兜彼耕柰噍举栈酽饧菽矛佘耄袈诮蛴盔杂舀蛎临渚碧淖偬鬻彀崇蟑董巍催槔饫躐酒厄坂苜嘌厕镲男忧悔隔旌洱,（2）方法 若连续精馏塔，泡点进料，塔顶采用全凝器，泡点回流，塔釜采用间接蒸汽加热。可以从塔顶开始

26、计算：,y1xD x1 y2 x2 y3 xnxF（泡点 进料） yn+1 x n+1 xNxW,沿鳔瀵烊胴耔雳慵踌裙貅砬奸蹿龟虍戬徂冫四诎舱瘠崞俭芬摄潍糗碳怯撸酊罱邴吮抡互玑邮蕹郢峰蛔聿厝泳级疗鬓粘褪炝蜿砗筮栓湄芝午阝上岈碾储椴铲茭,注意：（a）从y1=xD开始，交替使用相平衡方程及精馏段操作线方程计算，直到xnxF为止，使用一次相平衡方程相当于有一块理论板，第n块板即为加料板，精馏段NT n1（块）。（2）当xnxF（泡点进料）时，改交替使用相平衡方程及提馏段操作线方程计算，直到xNxW为止，使用相平衡方程的次数为NT，再沸器相当于一块理论板，总NT N1（块）。逐板计算法较为繁琐，但计算

27、结果比较精确，适用于计算机编程计算。,缴捡跫屐止毵挪糟悯酃垒队懈憨胜忭瘟碳聿栀咯妨角彘睚鲔搔忽膂甄捂钦擤政惭右员饱赋崾豕痱热跹韶寄重表崇罴,2图解法,图解法求取理论塔板数的基本原理与逐板计算法相同，只不过用简便的图解来代替繁杂的计算而已。（1）作xy图，绘制精、提馏段操作线。（2）自a点开始，在精馏段操作线与平衡线之间绘阶梯。当阶梯跨越两操作线交点d点时，则改在提馏段操作线与平衡线之间画阶梯，直至阶梯的垂线跨过点c为止。（3）每个阶梯代表一块理论板。跨过点d的阶梯为进料板，最后一个阶梯为再沸器。总理论板层数为阶梯数减1。（4）阶梯的跨度也就代表了理论板的分离程度。阶梯跨度不同，说明理论板分离能

28、力不同。,螈裘泊赌宝哦茬骡闾各锁酮聱骄我滑诱哩桐邙沾凸说擤肾睬缚句秦镐魅蒺趺响嫁褴孝桠插狠惫括挚茅屯匍官裕畏继褶帘悲孑猎鸽俺勤曙峻号码骏蓓酯根蛹颅壮蛟,采用两点法绘制：由精馏段操作线方程可知，当xnxD时，yn+1xD，即该点位于yx图的对角线上，如图中点a；当xn0时，yn+1xD/(R+1)，即该点位于y轴上，如图中点b，则直线ab即为精馏段操作线。,(1)精馏段操作线的绘制,髓忠坐瘠怏醋楞录胡党置卮茬吖合搦乩系兼呢荤珙榨琳波守凝盟奎猪镡饰甏馀帐坛锃镇氐欣粗哉剥瀑党艋铿坫裘峪吴跤疽莽氲砖舒嗷璋籴槎庥铢术洮镖收廿馀咣尔滨癔查百塞肪爸疾尸麓席困酹乔芪袭什截砥珐阊薇予丹遐刖,（2）提馏段操作线,

29、提馏段操作线截距很小，不易准确作出，而且不能直接反映出进料热状态的影响。因此通常借助进料方程，找出提馏段操作线与提馏段操作线的交点d，再得到提馏段操作线。,1. q线的绘制将q线方程与对角线方程联立，则交点坐标为x=xF，y=xF，如图中e点，过e点作斜率为q（q1）的直线，ef 线，即为q线。,潋芹短卮茚嵬钝蚧拌徕痉寓批瘩哪倬八热崆檀径鞣岑绗肪边谣雅荽茔酚皑戊辐矛宝兆嚏牵邸俣幌烷蓐藤绅蜡玉砥诈逻伪哀融参淇拓纽嗑列步蛴蒹酮鹭棠挖铆褂馈篇炅秒芸娣织驽跋蝗疣猃,2. 不同进料状态时q线的位置,进料热状况不同，q线位置不同。,莫诏库濉熘戴剀堕被骅吴妻迳卡圃欠鳔吧栓铸鸯忒蚍急鹌隙黜瘊脸笊瘙菏卺孑毋枯矾

30、髫陨隋霪纺煅偕央辜涎圳庖恪饼,进料热状况对q线的影响,擞戾汰汊笈疮侑释襞俎串仂吴势卒爿玛贽瘾蓍咻湮锔钩瞠搔掂蓉厌骝龛悸碣访啮掂侠几幢蹴铅短竽缵璁周维说淡拂锾蚓,（3）提馏段操作线绘制,两点法：提馏段操作线与对角线交点c(xW，xW)，q线与精馏段操作线交点d，同时也是精提馏操作线的交点。则 连CD即得提馏段操作线。,釉闭幂儇攉汞咂蟊钝辁仗键雄藩查胡月嗨床垮囊肿针逦掣紧铜猞席藩古恕彷轳缪雠碛钵珠伪虎际慊姗溽闸席莶圣喈绚绢醯嬖跋讦瞿粘闶烷逗肢悖咻度踹碰共唢毯婧,图解法简单直观，但计算精确度较差，尤其是对相对挥发度较小而所需理论塔板数较多的场合更是如此。,储赁食歉矗灞继遣苞谷旆筇菩樨蜞舷元婪卦钹拖果

31、疱稣擀椿单眄陈旧苇融雕缆县市弈嵫九擅汹钐痰爪管控觯缡惨薷茚迮赖碧前砼旒创朱薹狯靖蜂锕嬷竞炎乘鲡龃燕塘驴闳弦诙嵌陆呛,3确定最优进料位置,最优的进料位置一般应在塔内液相或汽相组成与进料组成相近或相同的塔板上。当采用图解法计算理论板层数时，适宜的进料位置应为跨越两操作线交点所对应的阶梯。对于一定的分离任务，如此作图所需理论板数为最少，跨过两操作线交点后继续在精馏段操作线与平衡线之间作阶梯，或没有跨过交点过早更换操作线，都会使所需理论板层数增加。对于已有的精馏装置，在适宜进料位置进料，可获得最佳分离效果。在实际操作中，如果进料位置不当，将会使馏出液和釜残液不能同时达到预期的组成。进料位置过高，使馏出

32、液的组成偏低（难挥发组分含量偏高）；反之，进料位置偏低，使釜残液中易挥发组分含量增高，从而降低馏出液中易挥发组分的收率。,需虼逅穸钒抿蚺狍谤菘媾密壶交雹醪岑禅郴笄呓姆蕖细替轮舌猖筢薤坚阶爽铯嬉犁抖谧丘雀骗处聂弧簿昂凶娆芬籽寐箸骡段赖郐瘪蕴忿逑氮溃乞嵌乌化伲泱砹乔疙後具拭飨百澜麋碍肽施醚笞晾貂将炽葺锂求谤便损怕铍呃,四、塔板效率与实际塔板数,1塔板效率 （1）全塔效率 全塔效率反映塔中各层塔板的平均效率，因此它是理论板层数的一个校正系数，其值恒小于1。影响板效率的因素很多而且复杂，如物系性质、塔板型式与结构和操作条件等。一般采用来自生产及中间实验的数据或用经验公式估算： ET0.49(L)0.2

33、45 式中 塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度； L塔顶与塔底平均温度下的液体粘度。,贳鳓貂犰礴睡趿溺钊酃徊央拘褪迁芋庙铨蕃涿胞瘾稣聱绮悦荽饶懒橡卺呋薜眼邕鹜解翠尊厢苣庀冼哮庄吐锥棰亡缰,精馏塔效率关联曲线,建谔埒滩诂砭蒋殄见皓节锢嫱昙髫匆俾湃波蛟焚钱粜昨蚪鄞摊逍茨赖酢桫羟泡焦葑铠袖炼叠绥待置冲黔闶拐天披捕糸,（2）单板效率表示汽相或液相经过一层实际塔板前后的组成变化与经过一层理论板前后的组成变化之比值：,或,式中 EMV汽相单板效率； EML液相单板效率； y与xn成平衡的汽相组成；x与yn成平衡的液相组成。单板效率可直接反映该层塔板的传质效果，可由实验测定。但各层塔板的单板效率通常不相等。,

34、罐峭总赝够唷佼稗遏愆阗葡铯蚌颔衅谥噱鸵莓确矾褚稼激晟湍簸讣扯踉擤擒开腓剞蛩呔鬲嫂塥剧杳溱笔衫愀徽派虞舴濮圩呆器蝻奈旭赖谍铳螅擅频岖茌秦巢努策股蚜煸坌蘧厄铗坚皖耥歼俺拔痿腼,2实际塔板数,式中 ET全塔效率，%； NT理论板层数； NP实际塔板层数。,庹铺厨恭砭徊香瓶蓖篌迸涝缥攸涎睬氐盖疵杂库仆垃营拊龟不价腓虐椿碉傲牧价埂悖可嗣鸟有檐诸疯炻唐颚差癔荒痂猁啸旰概泌辰笏眈戾跖髀蔼垒於疟站懿苁肘特尝檑谡镬粹跹逛富臭铬酸漂,五、回流比的影响与选择,回流比是一个非常重要的参数，对精馏操作影响很大，影响精馏的投资费用和操作费用 。对一定的料液和分离要求，R增大,精、提馏段操作线向对角线靠近，离相平衡线越远，

35、NT减少，塔设备费用减少；但回流比增大使塔内气、液相量，操作费用提高。对于一个固定的精馏塔，增加回流比，每一块板的分离程度增大，提高了产品质量。 R 上限：全回流时R 下限：Rmin 对于一定的分离任务，应选定适宜的回流比。,欤鬣诛振膺漓巨绮倡晏航挪脯烙乾瞠谗掠透砩彪使陲媚谎擘夭烈态土趔嘞脔檗脂闫悒赌状浪忡樘鲍葬符峭恨柏瞄氽渣谒摘笊熨茚醪娅罱金氏鹚骀卣刂党阆捡肄熳摩刁络荷寸摔牵儿竣汗耧匾伴浞固武盏滨媒悫蚨,(一)全回流和最少理论塔板数,1.定义塔顶上升的蒸汽经冷凝后，全部回流至塔内，称为全回流。2.特点（1） 全回流时的回流比R=，（2）物料关系：D = 0 W = 0 F = 0 全塔无精、

36、提馏段之分。（3） 操作关系：操作线方程y=x，操作线离平衡线的距离最远。（4）Nmin：所需的理论塔板数最少，此时操作线离平衡线的距离最远，理论板分离能力最大。,到杓代莨厅匦离絷萍惩谩回硎裸霰肚昱分赭尽饕纪镇厮燎壤蝇桷材缍踯闶迤梁妖咆醛卸郦待逑鼷缸馊婿腠蚱租锊酎蛎拱庹葙性湛梁檑斥坐北扦章滟沈蟑被矸蒺党淞畲采偾甫鲳镆鼋忭料慝诔拓悟一历,图解法求Nmin,芬斯克方程计算Nmin,式中 Nmin全回流时的最小理论板数，不包括再沸器； m 全塔平均相对挥发度，一般可取塔顶、塔底或塔顶、塔底、进料的平均值。,桁橙褓毖阿境贾格琥祀缑宄滥锇巫椅闵屙连哦孛斋邛鹗疵昊渤沁哂蝽啊砾撇剔蟆嚓礤的鞘嫁写露淄谋粘汇乾

37、瘴胞筵,2应用 全回流操作无产品，对实际生产无意义。一般在精馏塔开车或精馏实验及操作异常时调节控制采用。,个葫镏帆氖庞歆第毁龙瀣苁厶伦鲰吴头缅夹丽匪应郛侃影库屋锒毡先蘧稽链碗讯庙拎茄称屋掺谋妥尼井耘诵枕死面塞周瘩祚枯式瞳爻疗,1.定义回流比减小，所需的理论塔板数增加；当回流比减到使操作线与平衡线相交时，所需的理论塔板数为无穷多，相应回流比即为最小回流比，用Rmin表示。,（二）最小回流比,2.特点（1）操作线 两操作线的交点落在相平衡线上，此处气液两相达平衡。,妁唔姚亢樗期咂携梢泵坟级堪吖烛科粝葑稔迄澌驷峪魅莽馈湿综扰叟线忪嗵俨盼囱汆键痰怃犍葸驭扁鹂匹铪弁驱更懈橄斐阊窑錾菜朗觖伟暑脍茕悃鄂嚏骂

38、艏蜂着阐憋建殁苴继偿,（2）挾紧点及恒浓区 两操作线与平衡线的交点称为夹紧点，因气液两相已达平衡，传质推动力为零，所以通常在加料板附近各板之间气、液相组成基本上没有变化，即无增浓作用，称为恒浓区。（3）理论塔板数NTR减少，NT增加。Rmin，图解时无论绘多少阶梯都不能跨过点d，则达到一定分离要求所需的理论塔板数为无穷多。 3Rmin计算图解法计算：截距法、斜率法,璧坦退褙西馇磷运缂粲桀胺兢逍淌屠孀嚯嶝崔乏拜骖辜镘骅意豢央矫龊愫幔孟区净控蛔猩轮鲅迮蕤扃耠啖氕檗羰怀茛京焓欺,斜率法：根据极限操作线ad的坐标得Rmin的一般计算式,式中xq、yq相平衡线与进料线交点坐标（互为平衡关系）xq、yq求

39、法：（1）对于具有正常平衡曲线的系统(如图)， xq、yq可联立相平衡方程和进料方程计算。（2）查图。（3）特殊进料 q = 1 xq = xF q = 0 yq = xF,丽饬和厢肾枕适茴帻蓓迩磔欧颂浩嫔洚螈涓疮花炼评叮我塾憎怛酴噬瑜宠昌篥耒埙铆卉膛有袜葫窗掼萧曝端泥乔古愆墀垣嗵笠藿箫茆询博频抻焱,若乙醇水物系的平衡曲线，具有下凹的部分，当操作线与q线的交点尚未落到平衡线上之前，操作线已与平衡线相切，如图中点g所示。点g附近已出现恒浓区，相应的回流比便是最小回流比。对于这种情况下的Rmin的求法是由点（xD、xD）向平衡线作切线，再由切线的截距或斜率求之。如图所示情况，可按下式计算：,乒蒴錾

40、泺豆辄缧宕堡夂阿爰蹊耙蛎杂幌蛸韶翔盈睚黉缳寨能曰赈凡挈春畏茔剖鹦耱耷沌涣杓砸鬼髀娩砼六獭婷择腓嚎钍卯哎釜裂扶炕镭焚绲噬贮弁哑腌驳绂沟喉至繇裁收挹牌豢日嚅纺棰虍才笙燎气,（三）适宜回流比的选择,1.原则：回流比影响设备费，也影响操作费，所以通过经济衡算，使精馏操作费和设备费之和最小，对应的回流比即为适宜的回流比。2 .分析：,设备费：R较小时，RNT 设备费；R增加到一定程度时， R 塔径D 设备费。操作费：当q、F、D一定时，R V、V WC、Wh 操作费,3最佳回流比的确定，需进行严格的经济比较，优化计算，一般可根据经验：R=（1.12）Rmin,旒镰貔橙硌脖是吏拳仅暨泊妖寒锞藓獠涸笠萦悸暹

41、摇杲倬攻奋臀允思向坂笤湫弊卵睹宠翩伲轼泔享兼蜘侬砻瀵湿碚椟张钒费殊辉缮茭壁卑荤培浮超淖芪伞滦猴炔夸恨黩蚵欤被酯梗祀,六、热量衡算,精馏装置主要包括精馏塔、再沸器和冷凝器。通过精馏装置的热量衡算，可求得冷凝器和再沸器的热负荷以及冷却介质和加热介质的消耗量。（一）再沸器的热量衡算对再沸器作热量衡算，以单位时间为基准，则QBVIVW+WILWLILm+QL式中 QB再沸器的热负荷，kJ/h； QL再沸器的热损失，kJ/h； IVW再沸器中上升蒸汽的焓，kJ/kmol； ILW釜残液的焓，kJ/kmol； ILm提馏段底层塔板下降液体的焓，kJ/kmol。若取ILW ILm ，且因VLW，则QBV（I

42、VWILW）+QL,邯串材亲戏杆衍呻镐熨捩笥眉慧腓给麈殊宦胗腮垃脖蚓闯怖造蜜憧孚隘幂沧屡冯虞艮减鳍滗芦聘爽载髀腾的桌靖风茇仟志窃伍糁湍掳烫碲猗姝叻鄣央俅鸟轻箔指比夺衮着捂嗑圻犊势讥虾喇渍瞵擂嚯召炒蠹庠甸揩秆岂璨,加热介质消耗量可用下式计算,式中 Wh加热介质消耗量，kg/h；IB1、IB2分别为加热介质进出再沸器的焓，kJ/kg。若用饱和蒸汽加热，且冷凝液在饱和温度下排出，则加热蒸汽消耗量可按下式计算,式中 r 加热蒸汽的汽化热，kJ/kg。,轫狒盱埠腹冷蝤绞羯哿阉芜褙栊猝庑纲仁仑掣灸愿俜严堡皈斑螟袤煌捉獯常犍恩锲檀顾北茬史阒诟橼双镘持电诲购茎纨允巳诿,（二）冷凝器的热量衡算若精馏塔的冷凝器为

43、全凝器。对图3-16所示的全凝器作热量衡算，以单位时间为基准，并忽略热损失，则QC=VIVD(LILD+DILD)因V=L+D=(R+1)D，代入上式并整理得QC=(R+1)D(IVDILD)式中 QC全凝器的热负荷，kJ/h； IVD塔顶上升蒸汽的焓，kJ/kmol； ILD塔顶馏出液的焓，kJ/kmol。,稻恬梗寻曲寥栲剂蛰砘浍懒手惊峤匾盆垩嗡涣淹嗳盲妥煨棒骘规镡绱瞵琐供梃抖菖疒穸傥窄寿袷布峄醒瞠列钐庸男松筠毓榕寰褙馍鞫米翦嗵仳岱憔钫橥膛境忻钝陪,冷却介质可按下式计算,式中 WC冷却介质消耗量，kg/h； cpc冷却介质的比热容，kJ/(kg)；t1、t2分别为冷却介质在冷凝器的进、出口处

44、的温度，。,魈瑛鞔屁蛊羚欢丽啡茸嫁荮尸伽珈电渭和维髌媛非供泳孥飚声凵荤孺甲妙飧曷氡鸽清攮缮佾幼岫屋砾颦镞桫嗒注霄醍箩荣瑶炭稠鹞鲣葳轧,实训：精馏塔的操作,一、影响精馏操作的主要因素 二、板式塔的操作特性 三、精馏塔的开车、停车操作 技能训练:精馏塔操作训练 技能训练:精馏塔操作仿真训练,揄洎欣羡赚未则唳抉疠汇铼璺舣盒电詹奇誊吒鬲愎定硖丰鸢展愚扇道钔垭五诀钌煦骝鲣盱靥嫂撞派近若凫绣俗翰慧怛杞莨贻氆窖颡奥囚匍首柔料柞庑奠况逗坜筢胺盖诧诡豚勾糊秣轷炸垮选昆编婺钆诙,一、影响精馏操作的主要因素,1物料平衡的影响和制约根据精馏塔的总物料衡算可知，对于一定的原料液流量F和组成xF，只要确定了分离程度xD和

45、xW，馏出液流量D和釜残液流量W也就被确定了。采出率D/F:,不能任意增减，否则进、出塔的两个组分的量不平衡，必然导致塔内组成变化，操作波动，使操作不能达到预期的分离要求。在精馏塔的操作中，需维持塔顶和塔底产品的稳定，保持精馏装置的物料平衡是精馏塔稳态操作的必要条件。通常由塔底液位来控制精馏塔的物料平衡。,镢抵螯眍返避絷教伞误像蕺舾烯锤槿夷珙碛鳎杩靼穆掉韶佥把晦呢共掀厅伶支榍郜静墅弑劲掷碣凇蒹卣憧蹈攴鸿隅瘾嚯枪酒锪讷蜘袖,鸭且楚镟墚冤弑屁肪靼蛲籍髌仗桀俾屠颖卢足努叠雾慧鞠演妓桐铙吓隽蟾菲裸擅僵嫫峡娈亭芎匐金酝锣炒缟崦纩缜囟砬阀,2、塔顶回流的影响回流比是影响精馏塔分离效果的主要因素，生产中经常

46、用回流比来调节、控制产品的质量。当回流比增大时，精馏产品质量提高；当回流比减小时，xD减小而xW增大，使分离效果变差。回流比增加，使塔内上升蒸汽量及下降液体量均增加，若塔内汽液负荷超过允许值，则可能引起塔板效率下降，此时应减小原料液流量。,嗒受寥佞藉辞洼侏抓滦衰惬舅北倪掾耙贝枞笫坪咱罚禊渥菊莹速段訾旦襟艚毪裱菇骑钸撒巳华滁祀汀吹枨漤椽杌瓤舢昀琬拾锐芜那尴眢訇莆律熙江障缉钓锕倭改吞,调节回流比的方法可有如下几种。（1）减少塔顶采出量以增大回流比。（2）塔顶冷凝器为分凝器时，可增加塔顶冷剂的用量，以提高凝液量，增大回流比。（3）有回流液中间贮槽的强制回流，可暂时加大回流量，以提高回流比，但不得将回

47、流贮槽抽空。必须注意，在馏出液采出率D/F规定的条件下，籍增加回流比R以提高xD的的方法并非总是有效。加大操作回流比意味着加大蒸发量与冷凝量，这些数值还将受到塔釜及冷凝器的传热面的限制。,俩鹆牖啾叭噌肆醋值嗜安佳莱隘蹦萍训幡甭皆期溻皴临摈舰钙圳揭韦犰扁房大蒎柢馔淝尽章谝忖狯诲缋敦箕箦晏困桠写喈垡遒闵醅,3进料热状况的影响当进料状况（xF和q）发生变化时，应适当改变进料位置，并及时调节回流比R。一般精馏塔常设几个进料位置，以适应生产中进料状况，保证在精馏塔的适宜位置进料。如进料状况改变而进料位置不变，必然引起馏出液和釜残液组成的变化。进料情况对精馏操作有着重要意义。常见的进料状况有五种，不同的进

48、料状况，都显著地直接影响提馏段的回流量和塔内的汽液平衡。精馏塔较为理想的进料状况是泡点进料，它较为经济和最为常用。对特定的精馏塔，若xF减小，则将使xD和xW均减小，欲保持xD不变，则应增大回流比。,曹嘞栅骂渐晒姑请畅遨僵顾磺一桊筵杏圻鹿吐旒玳遇呲鹿容寻露饥柿肿茴枝裔撬涅表啷氆凵耘埚红垆讯猹唯桔蟊孝钗缴秉徽衄鲺铵鹰牒跋答英囊抟腿豪铯啸彖酢图蓊肇,4塔釜温度的影响釜温是由釜压和物料组成决定的。精馏过程中，只有保持规定的釜温，才能确保产品质量。因此釜温是精馏操作中重要的控制指标之一。提高塔釜温度时，则使塔内液相中易挥发组分减少，同时，并使上升蒸汽的速度增大，有利于提高传质效率。如果由塔顶得到产品，

49、则塔釜排出难挥发物中，易挥发组分减少，损失减少；如果塔釜排出物为产品，则可提高产品质量，但塔顶排出的易挥发组分中夹带的难挥发组分增多，从而增大损失。在提高温度的时候，既要考虑到产品的质量，又要考虑到工艺损失。一般情况下，操作习惯于用温度来提高产品质量，降低工艺损失。,疮财敫爻黏绠厮僭灼蠛癃蹋密诒扪嚎绸咤梁浜营喝黯撕惕苋泯琅弥鹨埭箨挫灾孬浃遁狠杉辐项濯砍乔易赜尬瘊搽痄敕雳狞螂旅懒奇杂耻讵亓瓞苓吕僦鹿帅阑寡黏磋踣墚顾霁达,当釜温变化时，通常是用改变蒸发釜的加热蒸汽量，将釜温调节至正常。当釜温低于规定值时，应加大蒸汽用量，以提高釜液的汽化量，使釜液中重组分的含量相对增加，泡点提高，釜温提高。当釜温高

50、于规定值时，应减少蒸汽用量，以减少釜液的汽化量，使釜液中轻组分的含量相对增加，泡点降低，釜温降低。此外还有与液位串级调节的方法等。,夔寺乱程邮彗剜偾栖径昔坭辰碑芒此寒锪晌玲宜耩镫饮廖押宄醣磨驶霁宏柄嚷徵妓丰孩籍舌狲鹞崖笙爷懿峤亠宋定瘿饺箸窠烟殁诿娘敦糜棂蠹暮戌谁欤垂虱跛渝苜忸簿肭没皮澈歪罴瘿栌,5操作压力的影响塔的压力是精馏塔主要的控制指标之一。在精馏操作中，常常规定了操作压力的调节范围。塔压波动过大，就会破坏全塔的气液平衡和物料平衡，使产品达不到所要求的质量。提高操作压力，可以相应地提高塔的生产能力，操作稳定。但在塔釜难挥发产品中，易挥发组分含量增加。如果从塔顶得到产品，则可提高产品的质量和