国内煤化工企业典型事故案例分析.docx

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1、某厂德士古水煤浆气化装置烧嘴冷却水管破裂导致煤气外泄事故原因分析某厂煤气外泄事故事故经过： 2005年2月11日1点40分，某厂德士古水煤浆气化装置气化炉A的A1烧嘴口喷火，气化岗位现场及中控人员发现后，马上停车处理，停车后经检查发现气化炉A的烧嘴A1烧坏，冷却水盘管头部烧毁，盘管烧断；四个烧嘴周围耐火砖损坏，气化炉顶部盲盖烧损。气化炉被迫停车检修，更换烧嘴，修补耐火火砖，修补顶部盲盖，检修时间大约2个月。气化炉A于2004年12月开始试车，到目前为止共运行了166小时，事故原因分析： 1. 烧嘴冷却水管破裂是导致煤气外泄事故的直接原因：A炉于2005年2月11日1:40发生煤气外泄事故是烧嘴

2、冷却水管破裂所致，与烧嘴损坏有关，与四喷嘴对置式气化炉的结构无关。烧嘴头部腔室的烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝的破裂，导致高温合成气窜入烧嘴冷却水盘管，烧嘴冷却水断流。高于1300的合成气直接损坏烧嘴冷却水管线。随着烧嘴头部冷却腔室的烧损，外通道面积增大，氧气流量急剧增加(1:40:05的3093Nm3/h急升至1:40:31的4633Nm3/h)，加速烧嘴头部的烧蚀。合成气与纯氧燃烧，情形类似用于气割钢板的纯氧乙炔焰，对金属有极大破坏力。高温高压合成气沿烧嘴冷却水低压(出口)管线窜出气化炉，导致框架上出现较长的火焰。A1烧嘴周围耐火砖损坏与火焰由炉内窜向烧嘴冷却水盘管，烧出气化炉直接有关，

3、可能也与气化炉停车后降压过程中烧嘴冷却水进入炉膛(2:052:40)有关。因烧嘴冷却水管破裂导致烧嘴损坏的事故，在渣油气化装置、天然气非催化部分氧化装置上发生过数次，如新疆、宁夏、齐鲁等。国内实践经验表明，影响烧嘴寿命的因素很多，包括设计、加工、安装和操作等多方面的原因。即使运行多年的老厂，也依然存在操作不当引起的烧嘴损坏的问题。 2. 烧嘴冷却水管破裂绝不是烧嘴盘管的磨蚀穿孔引起：如果是磨蚀穿孔引起烧嘴冷却水管的烧坏，那么A2、A3、A4烧嘴也会存在类似情况，而据现场观察，A2、A3、A4烧嘴冷却水管未出现磨蚀现象。A1烧嘴残留的冷却水管线有类似磨蚀的小孔，应该是火焰烧损的结果，没有磨损的特

4、征。另外A1烧嘴室也没有磨痕。我们初步认定烧嘴冷却水管烧坏的原因可能与烧嘴头部腔室的水的进出口位置有关。A1、A2烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水上进下出，这使得烧嘴头部腔室内的气泡无法排出，腔室内残存气泡，会导致上部烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝位置局部过热，使焊缝强度降低，造成断裂。A2烧嘴头部腔室的上部进水焊缝的拉裂就是旁证，说明强度已降低。A3、A4烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水下进上出，不存在类似问题，现场烧嘴也较好。Texaco烧嘴垂直放置，不存在类似问题。烧嘴的加工质量和装卸也可能有影响，例如烧嘴的同心度、烧嘴的加工焊接、装卸时造成的烧嘴冷却水管线的划伤等。 3. 烧

5、嘴冷却水管线在线监测措施不到位导致烧嘴烧损严重和火焰外窜。烧嘴冷却水管线烧漏在油气化、煤气化等工业装置上较为常见，但火焰外窜不多见。由于在线监测即时反映，可以尽早停车，避免事故发生。新疆、宁夏的油气化装置采用CO在线分析仪进行在线监测，即时发现烧嘴冷却水管线泄漏，避免事故发生。齐鲁渣油Shell气化装置，由于当时未采用CO在线分析，曾出现外侧水冷夹套穿孔，造成合成气外泄，拔掉了烧嘴大法兰的的严重事故。A炉的烧嘴冷却水分离器的CO在线分析仪一直未投用，这是最灵敏的在线监测措施。而冷却水流量、压力、温度都较为迟钝，合成气稍有泄漏，根本没有什么反映。如果在烧嘴冷却水管线泄漏早期发现，尽早停车，就不会

6、出现煤气外泄，仅需修复烧嘴冷却水管线的局部部位，不会产生大的问题。在2月10日晚18点以后，A1烧嘴冷却水出口温度已出现上下波动，达10左右，这可能就是烧嘴冷却水管线已发生泄漏的表征。 4. 气化炉顶部封堵砖烧蚀与封堵砖的制造有关。据现场观察，顶部预热口的耐火砖未见损伤，炉内挂渣均匀，这表明顶部的温度正常。顶部封堵砖烧蚀300mm，不是由于拱顶温度过高导致，而是与封堵砖的制造有关：留下的断面呈白色，看上去不是重质浇注料；断面上没有烧熔的金属拉筋。没有贯穿封堵砖整体的金属拉筋，封堵砖的强度无法保证；没有采用重质浇注料，封堵砖无法耐渣的冲刷。四喷嘴对置式气化炉的中试装置也采用相同的方法封堵气化炉顶

7、部预热口，经过水煤浆气化和干煤粉气化的中试，共运行约700小时，封堵浇注料未见严重烧损。 鉴于以上分析，提出如下建议： 对A1、A2烧嘴进行修复，烧嘴头部腔室的水的进出口方位改为冷却水下进上出；修复烧嘴冷却水管的外伤；对每个烧嘴进行水压试验(外压)；每次投料前检查工艺烧嘴状况，通烧嘴冷却水检漏。 对损坏的烧嘴室进行换砖。 重新制作炉顶封堵砖：采用Incoloy825金属作预制件外缘；金属拉筋贯穿封堵砖整体，直至法兰，采用Incoloy825材料；使用含铬重质浇注料制造。 启用烧嘴冷却水分离器上的CO在线分析装置。 我们认为A炉结构没有问题。据我们掌握的操作数据(附表所示)，A炉的优势是较为明显

8、的。南京大化德士古水煤浆气化装置煤浆管线和氧气管线爆炸事故案例分析 南化煤气化装置爆炸事故事故经过： 2008年2月13日，新年上班第一天，做倒炉准备，一名新员工带一名临时工到现场做倒炉准备，将正在运行的气化炉煤浆管线上的导淋打开，管内煤浆喷出，导致系统过氧爆炸，烧嘴及煤浆管线炸毁，造成一死多伤的严重事故。 经验教训： 新员工必须经过严格全面系统培训，考核合格取证后方能上岗； 加强员工责任心教育和安全教育。 岗位操作要实行严格的操作票制度，尤其开停车期间须逐项检查，并经两人以上确认。 煤浆流量低低联锁应挂在三选二的全部流量检测点上，不能只挂在转速流量计上，这样只会在煤浆泵故障时该联锁才起作用。

9、 防范措施： 煤浆流量低低联锁设置的调研、比较，如何挂、联锁值、联锁摘除要求及程序，如何保证其有效性等；（可以拓展到气化装置的全部联锁，举一反三） 专题研究有哪些原因会导致系统过氧并有发生爆炸的危险，水煤浆气化装置爆炸原因及对策分析； 进一步了解事故详细经过，将事故案例纳入同类装置事故汇编，按照事故“四不放过”原则作为气化生产准备培训教材；在管理上必须多动脑筋，采取有效措施，防范类似事件的发生；生产准备工作必须全面而且细致，各种不安全因素都要能仔细分析提前考虑到并有有效防范措施。 某厂德士古水煤浆气化装置烧嘴冷却水管破裂导致煤气外泄事故原因分析某厂煤气外泄事故事故经过： 2005年2月11日1

10、点40分，某厂德士古水煤浆气化装置气化炉A的A1烧嘴口喷火，气化岗位现场及中控人员发现后，马上停车处理，停车后经检查发现气化炉A的烧嘴A1烧坏，冷却水盘管头部烧毁，盘管烧断；四个烧嘴周围耐火砖损坏，气化炉顶部盲盖烧损。气化炉被迫停车检修，更换烧嘴，修补耐火火砖，修补顶部盲盖，检修时间大约2个月。气化炉A于2004年12月开始试车，到目前为止共运行了166小时，事故原因分析： 1. 烧嘴冷却水管破裂是导致煤气外泄事故的直接原因：A炉于2005年2月11日1:40发生煤气外泄事故是烧嘴冷却水管破裂所致，与烧嘴损坏有关，与四喷嘴对置式气化炉的结构无关。烧嘴头部腔室的烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝的

11、破裂，导致高温合成气窜入烧嘴冷却水盘管，烧嘴冷却水断流。高于1300的合成气直接损坏烧嘴冷却水管线。随着烧嘴头部冷却腔室的烧损，外通道面积增大，氧气流量急剧增加(1:40:05的3093Nm3/h急升至1:40:31的4633Nm3/h)，加速烧嘴头部的烧蚀。合成气与纯氧燃烧，情形类似用于气割钢板的纯氧乙炔焰，对金属有极大破坏力。高温高压合成气沿烧嘴冷却水低压(出口)管线窜出气化炉，导致框架上出现较长的火焰。A1烧嘴周围耐火砖损坏与火焰由炉内窜向烧嘴冷却水盘管，烧出气化炉直接有关，可能也与气化炉停车后降压过程中烧嘴冷却水进入炉膛(2:052:40)有关。因烧嘴冷却水管破裂导致烧嘴损坏的事故，在

12、渣油气化装置、天然气非催化部分氧化装置上发生过数次，如新疆、宁夏、齐鲁等。国内实践经验表明，影响烧嘴寿命的因素很多，包括设计、加工、安装和操作等多方面的原因。即使运行多年的老厂，也依然存在操作不当引起的烧嘴损坏的问题。 2. 烧嘴冷却水管破裂绝不是烧嘴盘管的磨蚀穿孔引起：如果是磨蚀穿孔引起烧嘴冷却水管的烧坏，那么A2、A3、A4烧嘴也会存在类似情况，而据现场观察，A2、A3、A4烧嘴冷却水管未出现磨蚀现象。A1烧嘴残留的冷却水管线有类似磨蚀的小孔，应该是火焰烧损的结果，没有磨损的特征。另外A1烧嘴室也没有磨痕。我们初步认定烧嘴冷却水管烧坏的原因可能与烧嘴头部腔室的水的进出口位置有关。A1、A2

13、烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水上进下出，这使得烧嘴头部腔室内的气泡无法排出，腔室内残存气泡，会导致上部烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝位置局部过热，使焊缝强度降低，造成断裂。A2烧嘴头部腔室的上部进水焊缝的拉裂就是旁证，说明强度已降低。A3、A4烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水下进上出，不存在类似问题，现场烧嘴也较好。Texaco烧嘴垂直放置，不存在类似问题。烧嘴的加工质量和装卸也可能有影响，例如烧嘴的同心度、烧嘴的加工焊接、装卸时造成的烧嘴冷却水管线的划伤等。 3. 烧嘴冷却水管线在线监测措施不到位导致烧嘴烧损严重和火焰外窜。烧嘴冷却水管线烧漏在油气化、煤气化等工业装置上较为常见，

14、但火焰外窜不多见。由于在线监测即时反映，可以尽早停车，避免事故发生。新疆、宁夏的油气化装置采用CO在线分析仪进行在线监测，即时发现烧嘴冷却水管线泄漏，避免事故发生。齐鲁渣油Shell气化装置，由于当时未采用CO在线分析，曾出现外侧水冷夹套穿孔，造成合成气外泄，拔掉了烧嘴大法兰的的严重事故。A炉的烧嘴冷却水分离器的CO在线分析仪一直未投用，这是最灵敏的在线监测措施。而冷却水流量、压力、温度都较为迟钝，合成气稍有泄漏，根本没有什么反映。如果在烧嘴冷却水管线泄漏早期发现，尽早停车，就不会出现煤气外泄，仅需修复烧嘴冷却水管线的局部部位，不会产生大的问题。在2月10日晚18点以后，A1烧嘴冷却水出口温度

15、已出现上下波动，达10左右，这可能就是烧嘴冷却水管线已发生泄漏的表征。 4. 气化炉顶部封堵砖烧蚀与封堵砖的制造有关。据现场观察，顶部预热口的耐火砖未见损伤，炉内挂渣均匀，这表明顶部的温度正常。顶部封堵砖烧蚀300mm，不是由于拱顶温度过高导致，而是与封堵砖的制造有关：留下的断面呈白色，看上去不是重质浇注料；断面上没有烧熔的金属拉筋。没有贯穿封堵砖整体的金属拉筋，封堵砖的强度无法保证；没有采用重质浇注料，封堵砖无法耐渣的冲刷。四喷嘴对置式气化炉的中试装置也采用相同的方法封堵气化炉顶部预热口，经过水煤浆气化和干煤粉气化的中试，共运行约700小时，封堵浇注料未见严重烧损。 鉴于以上分析，提出如下建

16、议： 对A1、A2烧嘴进行修复，烧嘴头部腔室的水的进出口方位改为冷却水下进上出；修复烧嘴冷却水管的外伤；对每个烧嘴进行水压试验(外压)；每次投料前检查工艺烧嘴状况，通烧嘴冷却水检漏。 对损坏的烧嘴室进行换砖。 重新制作炉顶封堵砖：采用Incoloy825金属作预制件外缘；金属拉筋贯穿封堵砖整体，直至法兰，采用Incoloy825材料；使用含铬重质浇注料制造。 启用烧嘴冷却水分离器上的CO在线分析装置。 我们认为A炉结构没有问题。据我们掌握的操作数据(附表所示)，A炉的优势是较为明显的 南京惠生公司德士古水煤浆气化装置煤浆管线爆炸事故原因分析 南京惠生爆炸事故事故经过： 2007年7月，南京惠声

17、公司因操作人员操作失误，开车期间忘关煤浆槽出口冲洗水阀，以致不断有冲洗水进入煤浆管道，致使煤浆浓度下降，发生过氧爆炸事故，使洗气塔地基损坏，抬高二十厘米左右，及内件严重损坏。 事故教训： 操作人员责任心不强，工作马虎，粗心大意。 岗位操作要实行严格的操作票制度。开，停车期间需逐项检查，并经双人确认后方可确认。 安全意识淡薄，加强职工安全知识，规范操作及遵章守纪教育。 防范措施： 加强操作人员责任心教育，系统培训，考核合格后方可上岗。 严格制定相关操作票及操作规程，尤其在开，停车期间各阀门的开关及自调阀动作是否到位，须经两人以上确认。加强职工安全教育。 某化肥厂德士古水煤浆加压气化装置（GE气化

18、）C#气化炉发生内爆事故一、 事故经过9 月 7 日 9 时 5 分，C#气化炉因两台煤浆给料泵同时跳车而停车，10 时在对该系统进行泄压的同时，工艺人员手动打开煤浆管线上的高压氮气吹扫阀对烧嘴进行吹扫时，气化炉内发生爆炸声。9 月 8 日 6 时 40 分气化炉重新投料开车后，出现气化炉锥底排渣口堵塞，经处理后无法疏通，9 月8 日14 时55 分，C#气化炉手动停车。停车后拆检气化炉、水洗塔、旋风分离器，发现气化炉渣口砖 R、S、T 砖脱落，旋风分离器内锥底严重变形，水洗塔下部三层塔盘出现变形、塌陷。二、事故原因分析（一）高压煤浆泵同时跳车后，煤浆供给中断，但煤浆流量计反应滞后，从煤浆给料

19、泵跳车到煤浆流量降到联锁跳车值，时间为10s，而此时气化炉仍在运行，氧气仍在入炉，造成炉内过氧。在系统泄压时，这些氧气随气流进入下降管及激冷室，与激冷室内的合成气混合，形成爆炸性气体。此时操作人员对煤浆管线进行吹扫，将气化炉内壁的熔渣吹掉落入下降管，引发爆炸发生。（二）气化炉安全系统设计存在缺陷，未将煤浆给料泵停车信号引入安全系统，致使煤浆给料泵跳车后，气化炉系统仍在运行。（三）煤浆给料泵仪控系统存在缺陷，易受外界信号干扰而自动停车。三、防范措施（一）对参与安全系统联锁的工艺指标要定时进行校验，确保其准确灵敏；对变化后可能引发事故的因素要让认真排查，必要时引入安全联锁系统。（二）将煤浆给料泵运

20、行信号引入安全系统，当煤浆给料泵停车时，气化炉联锁跳车。（三）重新调整煤浆流量计的阻尼值。对 C#气化炉煤浆给料泵的控制信号重新连接，并做抗干扰处理某化肥厂2#煤气发生炉爆炸事故一、事故经过2005 年2 月18 日2 时40 分,2#煤气炉操作工发现在下吹阶段到15 秒时,布料器此时应处于上提位置,但是上提位置指示灯不亮,立即到现场进行检查,发现 2#布料器仍处于下落位置,随即跑回控制室,在下吹18 秒时,2 号炉紧急停车。此 时实际是布料器被大块煤卡住,但是操作工判断为布料器电磁阀故障,于是到现场准备检修电磁阀,随即煤气炉发生爆炸。后来在下落布料器处理过程中,由于炉内无明火空气进入炉内又发

21、生两次爆炸。二、事故原因分析（一）入炉煤粒度过大,造成布料器下落时大块煤卡在炉口下沿与布料器之间,从而使布料器不能正常提起。（二）炉内无明火,空气进入炉内是后两次爆炸的直接原因。三、防范措施（一）加强对原料入炉粒度的管理,协调原料分厂加强对篦子的管理。（二）改造布料器与炉口下沿的行程间距,将220mm 改为330mm。（三）加强对油路系统和电磁阀的维护保养。某煤化工企业煤制甲醇项目甲醇车间“6.27”氮气窒息事故案例分析事故经过6 月27 日下午18：00 左右，某煤化工企业煤制甲醇项目甲醇车间完成脱碳塔（T4001）氮气气密试验，约19：00 现场完成卸压处理，交付十一化建准备脱碳泵单体试车

22、。十一化建六名钳工到距离地面 24.8 米的脱碳塔（T4001）第三层平台拆人孔，准备用消防水带为脱碳塔（T4001）加水，为脱碳泵（P4001A）单体试车做准备。20：00 左右十一化建人员打开人孔，把消防水带从人孔放入脱碳塔（T4001）准备加水。20：50 左右突然听到塔上有人呼救，十一化建的几名施工人员立即爬上脱碳塔营救 一、事故详细经过6 月27 日下午18：00 左右，某煤化工企业煤制甲醇项目甲醇车间完成脱碳塔（T4001）氮气气密试验，约19：00 现场完成卸压处理，交付十一化建准备脱碳泵单体试车。十一化建六名钳工到距离地面 24.8 米的脱碳塔（T4001）第三层平台拆人孔，准

23、备用消防水带为脱碳塔（T4001）加水，为脱碳泵（P4001A）单体试车做准备。20：00 左右十一化建人员打开人孔，把消防水带从人孔放入脱碳塔（T4001）准备加水。20：50 左右突然听到塔上有人呼救，十一化建的几名施工人员立即爬上脱碳塔营救，甲醇车间工艺人员张在二层平台上听到喊声后立即打电话给甲醇车间主任胡和主任助理梁。胡主任接到电话后立即赶往事故现场，并通知国泰公司调度室及分管生产的*副总经理要救护车。21：00 左右十一化建的王（男，26 岁）被救下，立即送到鲁化医院治疗。21：02 躺在塔内的马（男，29 岁）被救出来，但已经神志不清。鲁化救援队员对马实施不间断的人工呼吸和吸氧，并

24、于21：30 送往滕州市中心人民医院进行抢救。事故发生后，公司领导非常重视，迅速组织协助十一化建对人员进行救治。二、事故原因分析（一）施工人员安全意识淡薄，在没有按规范要求办理相关票证的情况下，进入缺氧状态下的塔器内，造成窒息事故，属严重违章行为，是造成事故的直接原因。（二）作业方案措施编制不全面、不细致，现场安全防范措施不完善，责任不落实，未配备呼吸器，是造成事故的主要原因。（三）建设单位某煤化工企业煤制甲醇项目及监理单位*监理公司对本次作业方案措施审查不严格，现场监管不到位，控制不严密，是造成事故的间接原因。三、防范措施（一）加强外包施工队伍安全管理。按照谁主管、谁负责，谁审批、谁负责和属

25、地管理的原则，明确安全管理职责，落实外包施工单位的安全主体责任，监理单位的监理责任和建设单位的监管责任，将外包施工队伍纳入日常安全管理。严格施工队伍的安全资质审查，加强作业人员安全教育培训，规范作业行为。严格执行施工安全技术措施，完善安全防护设施，严格安全检查考核，对现场存在重大安全隐患、不具备安全生产条件的，坚决停止作业，并严厉查处“三违”人员。（二）严格化工特种设备作业管理。凡进入生产系统各种塔、器、箱、柜、釜、罐、槽、炉、井、沟、池、斗、仓，可能进人的较大机械动力设备以及其他通风不良的有限空间进行作业，必须提前申请办证，采取安全隔绝措施，进行置换、通风，切断动力电并使用安全灯具，按规定佩

26、带合格的防护用具，派专人在器外监护并坚守岗位，有抢救的后备措施。某化肥厂硫回收工段工程公司张中毒死亡事故案例分析一、 事故经过2004 年11 月19 日下午13：30 分左右，工程公司的职工毛、张、张等十人在某化肥厂硫回收工段实施硫回收岗位实施扩产工程的新增转化器起吊和安装工作。转化器就位后，该项目经理毛发现设备管口不合适，需用气焊修口，即在三楼平台上向本项目组在地面等待的气焊工张喊话，要求其到三楼平台气割作业。张听到喊话后即在一楼地面处完成气瓶压力表安装、开气瓶阀，做好工作，在三楼平台施工的张看见伤者张向硫回收装置的楼梯走去。约过35 分钟左右，即听到在巡查的兖鲁科技公司的操作人员褚和倪呼

27、喊“出事了，赶快下来救人”。此时约14：40 分左右。褚和倪巡检时发现张，见其躺在二楼平台东侧去三楼楼梯下，头向东北，脚向西南，已经停止呼吸，立即将其抬至上风向平台西处，同时向三楼施工的工程公司人员呼救。褚与工程公司下来的抢救人员一起将张抬至一楼地面，立即启动应急预案，对其进行人工呼吸等抢救措施，并让在地面的操作人员张拨打 60120 急救电话。14：45 左右职工医院救护车赶到事故现场，现场救护人员共同将张抬上救护车急速送往医院抢救。14：50 左右到达医院，经医院医务人员全力抢救，并请滕州市中心人民医院三位来厂紧急会诊，于15：10 分左右伤者张恢复心跳及呼吸。20 日6：15 分，因并发

28、症抢救无效死亡。经济损失情况：无直接财产损失，发生抢救费用（1.56 万元）。二、事故原因分析事故发生后，按照属地安全管理的原则同时向枣庄市安监局进行了通报。枣庄市安监局接报后于20 日上午，由安监局马科长为组长，市总工会、公安局、冶化总会办等部门组成事故调查组，来到兖鲁科技公司现场实施事故调查分析，对现场所有抢救人员、目击者及有关人员进行了取证询问，并到事故现场进行了勘察，得出如下结论：（一）直接原因：由于兖鲁科技公司对硫回收岗位安全管理存在漏洞，安全检查不到位，不能及时发现并消除事故隐患；硫回收装置部分设备、设施设计或安装不符合有关安全要求，现场有突发的有毒有害气体，致使张勇瞬间吸入H2S

29、 等有毒气体中毒死亡。（二）间接原因：1.设备管理不到位，跑冒滴漏现象严重。2.安全投入不够，安全设施不完善，现场没有监测报警设施及安全警示标志。3.兖鲁科技公司安全管理机构不健全，安全管理力量不足。4.安全培训教育工作存在差距，职工安全技术水平低。5.鲁南化肥厂对参股民营公司的安全监管不到位。三、防范措施（一）加大生产设备安全投入，彻底消除跑冒滴漏。对设计存有缺陷、造成有毒气体可能突然溢出的液硫封实施技术改造，增设H2S 检测仪等监控报警设施。（二）硫回收装置整改后将作为危险源从严管理，并进一步完善安全管理措施，增加警示标志，严禁随意进入硫回收现场，操作工进行二楼以上巡检时必须佩戴防毒面具。

30、发现漏点时立即启动应急预案进行处理，进一步修订完善硫回收岗位操作规程及应急预案。（三）加强有关操作、检修人员安全技能培训及防中毒事故案例教育某化肥厂C#联合压缩机曲轴箱及十字头滑道发生爆炸事故案例分析一事故经过2004 年7月，某化肥厂*线路倒塔造成305总变2#主变断电化工生产装置甲醇系统停车。7月，C#联合压缩机机曲轴箱及十字头滑道发生爆炸，其四列8 个视窗爆坏，厂房正南门及东面门窗玻璃损坏。二、事故原因分析（一）*线路倒塔造成断电是导致事故发生的主要原因。（二）停车后氮气保护阀关闭是造成事故的直接原因。（三）系统紧急停车波动大，管道内存在了微小触媒粉沫，带入联合机循环段和曲轴箱，因还原的

31、触媒粉沫活性较高，在局部形成高温，引燃机内的残存可燃气体而爆炸。三、防范措施（一）联合压缩机机停车后应保持氮气常开，防止可燃气体聚积和空气的进入，如氮气不足，应及时拆开若干视窗。（二）将联合机油箱及曲轴箱分开。（三）厂房外放空管接地应接好。（四）对机体外油污、面纱清理，保持清洁，防止存有可燃物质某甲醇厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉B/C误操作跳车事故案例原因分析1. 事件经过：2004年10月29日中班，某甲醇厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉中控操作工王某某在进行B#气化炉锁斗系统手动排渣时，XV0709没有关闭，使气化炉液位低低联锁跳车；B#气化炉炉跳车后，进行连投，由于XV0703阀没有

32、打开，连投失败，主操作郭某某在停B炉煤浆泵时，误将C#气化炉炉煤浆泵停车，使气化炉C联锁跳车。2. 原因分析： B#气化炉锁斗系统的阀门XV0717出现阀卡，无法按程控程序排渣，只能手动排渣，这是造成事故的主要原因； 操作工操作时没有确认好阀门，操作失误，是造成事故的直接原因； 操作工在停煤浆泵时，操作失误，误将C炉煤泵停车，使气化炉C炉跳车，是造成C#气化炉停车事故的主要原因； B#气化炉投料前，联锁确认不到位,煤浆泵联锁没挂；投料时，仪表阀门故障，使投料失败,P0701B没停运；投料前，中控指挥不统一，多人指挥；主操作心理素质不过硬，紧急情况下出现慌乱；以上几点是造成理故的间接原因。3.

33、预防措施： 加强操作人员技能的培养及心理素质的煅练； 手动排渣时必须用程序表格进行逐步确认； 取消煤浆泵中控停车按钮； 投料前中控统一指挥； 投料前联锁由主操作与技术员进行共同确认后，才能投料 空分装置安全事故案例分析-所有分子筛纯化系统CO2超标事故原因分析从多方面，多角度分析总结了煤化工装置空分装置分子筛纯化系统CO2超标事故可能出现的原因，从工厂环境，人员操作，分子筛使用周期等进行了详细的分类，供煤化工从业人员、煤化工中高层管理人员以及空分装置生产厂家参考：分子筛纯化系统CO2超标事故一，分子筛带水CO2超标。 分子筛纯化系统CO2超标事故二，恶劣环境造成CO2超标，厂区空气中含有大量的

34、酸性气体，如：硫化氢、氧化硫、氧化氮等，或总循环水成酸性导致进分子筛纯化器的气体成酸性，在吸附过程中分子筛吸附剂与水和酸性气体发生反应，使分子筛吸附剂结构发生不可逆的改变，降低吸附容积，导致出分子筛气体CO2超标。 分子筛纯化系统CO2超标事故三，再生不彻底造成CO2超标。根据实践经验，13X分子筛吸附剂再生时加热温度控制在170左右，出口温度达到85以上时停止加热，进入冷吹期，冷吹峰值根据分子筛吸附器结构的不同、分子筛吸附剂床层厚度的不同，冷吹峰值也不相同，一般控制在140以上为最佳。再生温度过低时，被吸组分不能完全解吸，即分子筛吸附剂微孔内还残留一部分被吸附组分未被赶走，再进行吸附时，吸附

35、容积就会降低，造成CO2超标。 分子筛纯化系统CO2超标事故四，由于操作人员失误，操作时分子筛吸附剂床层受到气流冲击，床层表面凸凹不平，气体短路，吸附容积降低造成CO2超标。 分子筛纯化系统CO2超标事故五，分子筛使用时间过长，部分分子筛吸附剂粉化，床层降低，或分子筛吸附器床层破勋，分子筛吸附剂泄漏，使吸附容积降低造成CO2超标。 兖矿国泰化工公司多喷嘴对置式水煤浆气化装置气化炉煤气外泄事故案例分析事故经过：2005年2月11日1点40分，兖矿国泰化工公司多喷嘴对置式水煤浆气化装置气化炉A的A1烧嘴口喷火，气化岗位现场及中控人员发现后，马上停车处理，停车后经检查发现气化炉A的烧嘴A1烧坏，冷却

36、水盘管头部烧毁，盘管烧断；四个烧嘴周围耐火砖损坏，气化炉顶部盲盖烧损。气化炉被迫停车检修，更换烧嘴，修补耐火火砖，修补顶部盲盖，检修时间大约2个月。气化炉A于2004年12月开始试车，到目前为止共运行了166小时事故原因分析：1. 烧嘴冷却水管破裂是导致煤气外泄事故的直接原因：A炉于2005年2月11日1:40发生煤气外泄事故是烧嘴冷却水管破裂所致，与烧嘴损坏有关，与四喷嘴对置式气化炉的结构无关。烧嘴头部腔室的烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝的破裂，导致高温合成气窜入烧嘴冷却水盘管，烧嘴冷却水断流。高于1300的合成气直接损坏烧嘴冷却水管线。随着烧嘴头部冷却腔室的烧损，外通道面积增大，氧气流量

37、急剧增加(1:40:05的3093Nm3/h急升至1:40:31的4633Nm3/h)，加速烧嘴头部的烧蚀。合成气与纯氧燃烧，情形类似用于气割钢板的纯氧乙炔焰，对金属有极大破坏力。高温高压合成气沿烧嘴冷却水低压(出口)管线窜出气化炉，导致框架上出现较长的火焰。A1烧嘴周围耐火砖损坏与火焰由炉内窜向烧嘴冷却水盘管，烧出气化炉直接有关，可能也与气化炉停车后降压过程中烧嘴冷却水进入炉膛(2:052:40)有关。因烧嘴冷却水管破裂导致烧嘴损坏的事故，在渣油气化装置、天然气非催化部分氧化装置上发生过数次，如新疆、宁夏、齐鲁等。国内实践经验表明，影响烧嘴寿命的因素很多，包括设计、加工、安装和操作等多方面的

38、原因。即使运行多年的老厂，也依然存在操作不当引起的烧嘴损坏的问题。2. 烧嘴冷却水管破裂绝不是烧嘴盘管的磨蚀穿孔引起：如果是磨蚀穿孔引起烧嘴冷却水管的烧坏，那么A2、A3、A4烧嘴也会存在类似情况，而据现场观察，A2、A3、A4烧嘴冷却水管未出现磨蚀现象。A1烧嘴残留的冷却水管线有类似磨蚀的小孔，应该是火焰烧损的结果，没有磨损的特征。另外A1烧嘴室也没有磨痕。我们初步认定烧嘴冷却水管烧坏的原因可能与烧嘴头部腔室的水的进出口位置有关。A1、A2烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水上进下出，这使得烧嘴头部腔室内的气泡无法排出，腔室内残存气泡，会导致上部烧嘴冷却水进水管与头部腔室的焊缝位置局部过热，

39、使焊缝强度降低，造成断裂。A2烧嘴头部腔室的上部进水焊缝的拉裂就是旁证，说明强度已降低。A3、A4烧嘴头部腔室的水的进出口方位为冷却水下进上出，不存在类似问题，现场烧嘴也较好。Texaco烧嘴垂直放置，不存在类似问题。烧嘴的加工质量和装卸也可能有影响，例如烧嘴的同心度、烧嘴的加工焊接、装卸时造成的烧嘴冷却水管线的划伤等。3. 烧嘴冷却水管线在线监测措施不到位导致烧嘴烧损严重和火焰外窜。烧嘴冷却水管线烧漏在油气化、煤气化等工业装置上较为常见，但火焰外窜不多见。由于在线监测即时反映，可以尽早停车，避免事故发生。新疆、宁夏的油气化装置采用CO在线分析仪进行在线监测，即时发现烧嘴冷却水管线泄漏，避免事

40、故发生。齐鲁渣油Shell气化装置，由于当时未采用CO在线分析，曾出现外侧水冷夹套穿孔，造成合成气外泄，拔掉了烧嘴大法兰的的严重事故。A炉的烧嘴冷却水分离器的CO在线分析仪一直未投用，这是最灵敏的在线监测措施。而冷却水流量、压力、温度都较为迟钝，合成气稍有泄漏，根本没有什么反映。如果在烧嘴冷却水管线泄漏早期发现，尽早停车，就不会出现煤气外泄，仅需修复烧嘴冷却水管线的局部部位，不会产生大的问题。在2月10日晚18点以后，A1烧嘴冷却水出口温度已出现上下波动，达10左右，这可能就是烧嘴冷却水管线已发生泄漏的表征。4. 气化炉顶部封堵砖烧蚀与封堵砖的制造有关。据现场观察，顶部预热口的耐火砖未见损伤，

41、炉内挂渣均匀，这表明顶部的温度正常。顶部封堵砖烧蚀300mm，不是由于拱顶温度过高导致，而是与封堵砖的制造有关：留下的断面呈白色，看上去不是重质浇注料；断面上没有烧熔的金属拉筋。没有贯穿封堵砖整体的金属拉筋，封堵砖的强度无法保证；没有采用重质浇注料，封堵砖无法耐渣的冲刷。四喷嘴对置式气化炉的中试装置也采用相同的方法封堵气化炉顶部预热口，经过水煤浆气化和干煤粉气化的中试，共运行约700小时，封堵浇注料未见严重烧损。鉴于以上分析，我们向贵公司提出如下建议： 对A1、A2烧嘴进行修复，烧嘴头部腔室的水的进出口方位改为冷却水下进上出；修复烧嘴冷却水管的外伤；对每个烧嘴进行水压试验(外压)；每次投料前检

42、查工艺烧嘴状况，通烧嘴冷却水检漏。 对损坏的烧嘴室进行换砖。 重新制作炉顶封堵砖：采用Incoloy825金属作预制件外缘；金属拉筋贯穿封堵砖整体，直至法兰，采用Incoloy825材料；使用含铬重质浇注料制造。 启用烧嘴冷却水分离器上的CO在线分析装置。 我们认为A炉结构没有问题。据我们掌握的操作数据(附表所示)，A炉的优势是较为明显的。 A炉(四喷嘴对置式水煤浆气化炉)是贵公司大氮肥国产化工程的关键单元，贵公司在工程化过程中付出了巨大的努力。 大南化德士古水煤浆加压气化装置气化炉煤浆管线及氧管线爆炸事故案例分析2008年2月13日，新年上班第一天，大南化德士古水煤浆加压气化装置做气化炉倒炉

43、准备，一名新员工带一名临时工到现场做倒炉准备，将正在运行的气化炉煤浆管线上的导淋打开，管内煤浆喷出，导致系统过氧爆炸，烧嘴及煤浆管线炸毁，造成一死多伤的严重事故。经验教训： 新员工必须经过严格全面系统培训，考核合格取证后方能上岗； 加强员工责任心教育和安全教育。 岗位操作要实行严格的操作票制度，尤其开停车期间须逐项检查，并经两人以上确认。 煤浆流量低低联锁应挂在三选二的全部流量检测点上，不能只挂在转速流量计上，这样只会在煤浆泵故障时该联锁才起作用。防范措施： 煤浆流量低低联锁设置的调研、比较，如何挂、联锁值、联锁摘除要求及程序，如何保证其有效性等；（可以拓展到气化装置的全部联锁，举一反三） 专

44、题研究有哪些原因会导致系统过氧并有发生爆炸的危险，水煤浆气化装置爆炸原因及对策分析； 进一步了解事故详细经过，将事故案例纳入同类装置事故汇编，按照事故“四不放过”原则作为气化生产准备培训教材； 在管理上必须多动脑筋，采取有效措施，防范类似事件的发生；生产准备工作必须全面而且细致，各种不安全因素都要能仔细分析提前考虑到并有有效防范措施。 某化肥厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉托砖板法兰损毁事故案例分析1. 托砖板损毁前后经过05年10月23日夜班5：00，某化肥厂德士古水煤浆加压气化装置气化炉C托砖板温度TI0722C从257持续上涨，气化岗位中控主操作陈某马上向气化岗位负责人及大氮肥车间领导汇

45、报，同时通知电仪车间有关人员进行确认，大氮肥车间领导马上要求进行确认处理，气化岗位负责人马上赶到现场进行处理，5：48分时温度上涨至709，后又回落至245，仪表人员认为是温度表失灵。白班接班后8：15，TI0722C又急剧上涨，气化中控主操作马上向车间汇报，同时通知仪表人员校表，8：15另一温度点TI0723C也开始上涨，车间领导赶到中控进行指导处理，8：34另外两个温度点也开始上涨，气化炉进行减负荷处理，8：45后，托砖板温度分别上涨至TI0720C：298、TI0721C：256、TI0722C：1212、TI0723C：500。在进行气化炉减负荷处理过程中，8：59因工艺气出口温度TI

46、A0709C高气化炉C联锁跳车。2. 检查情况 裙板与托砖板、激冷室内壁之间积满了灰渣；裙板与托砖板之间形成的空间内从圆周上看有2/3严重集灰渣，灰渣呈细丝状 锥底砖渣口被冲刷至680-700，锥底砖内表面有多道纵向沟槽，沟槽宽、深10-20mm；HF-03与HF-02砖之间局部有大的缝隙，宽约10mm 托砖板法兰没有挂渣；筒体砖表面光滑，基本无挂渣；渣口有轻微挂渣 托砖板法兰内孔比较均匀地损毁为930；南部方向约1/3圆周上托砖板法兰下表面被烧穿：靠外被烧掉5-20mm，靠里被烧掉30-60mm 激冷环上表面及激冷环半环管没有被冲刷的痕迹 下降筒堵渣，在激冷环100mm以下、高度约有3400

47、mm的下降筒堵了4. 原因分析我们认为，此次气化炉C托砖板法兰的损毁应该按两个过程来分析，一是托砖板法兰内孔由780比较均匀地损毁至930，这个过程应该是一个比较缓慢的过程；二是托砖板法兰约1/3圆周烧穿，这个过程进行得应该很快，一旦在某个薄弱的部位烧穿，会迅速扩展。托砖板法兰内孔均匀损毁1. 高温腐蚀在气化炉燃烧室生成的粗煤气中除含有CO、H2、CO2和H2O等主要成分外，另外还含有H2S、SO2等微量成分，进入激冷室前温度1000以上，压力5.86.0MPa。托砖板法兰材料在高温氧化性介质(C02、H20等)中受热时，会造成氧化腐蚀。而高温下金属与H2S、SO2接触，则会造成硫化腐蚀。在高温、高压下，粗煤气中的氢会侵入托砖板法兰材料中与铁的不稳定碳化物Fe3C反应生成CH4，使钢基体平均含碳量降低，造成表面脱碳。2. 高温冲蚀高温、高速的粗煤气携带着熔融态炉渣出锥底砖渣口后，在托砖板法兰内径处产生湍流，对托砖板法兰会产生冲刷、剪切作用，作用的结果是在托砖板法兰内孔处材料表层转化为