宛溪河特大桥钢桁梁施工组织设计(DOC53页).doc

《宛溪河特大桥钢桁梁施工组织设计(DOC53页).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《宛溪河特大桥钢桁梁施工组织设计(DOC53页).doc（65页珍藏版）》请在三一办公上搜索。

1、皖赣铁路扩能改造工程芜湖至宣城段WGZQ-标宛溪河特大桥钢桁梁施工组织设计皖赣铁路扩能改造工程芜湖至宣城段WGZQ-标宛溪河特大桥钢桁梁施工组织设计目 录1 编制依据、原则及范围11.1 编制依据11.2 编制原则12 工程概况22.1 工程简介22.2 钢桁梁结构简介22.3 现场施工条件42.4 自然条件53 总体施工部署63.1 施工规划63.2 临时支墩设计64 主要施工方案94.1 钢桁梁拖拉施工94.1.1拖拉法架设总体方法94.1.2拖拉系统94.1.3拖拉施工步骤154.2 钢桁梁落架194.3落梁施工214.3.1落梁施工部署214.3.2落梁施工步骤234.4落梁过程纵、横

2、向精调264.4.1墩顶布置264.4.2 控制系统284.4.3 钢梁纵横移调整284.4.4 钢梁调整注意事项295 施工目标与计划305.1 施工总体目标305.1.1安全目标305.1.2质量目标305.1.3工期目标315.2施工组织机构315.3施工设备计划315.4施工进度计划326 质量保证措施336.1质量保证体系336.2质量保证技术措施337 安全保证措施347.1安全保证体系347.2安全保证技术措施367.2.1 钢桁梁拖拉安全技术措施367.2.2施工用电安全技术措施377.2.3 施工机械的安全控制措施387.2.4 高处作业的安全技术措施387.2.5 千斤顶使

3、用安全技术措施397.2.6 营业线施工安全保证措施408文明施工与环水保408.1组织机构408.2文明施工措施418.3环水保措施429季节性施工技术措施439.1 冬季施工保证措施439.2 雨季施工技术保证措施4510应急预案及应急响应4510.1重大危险源分析4510.2应急预案编制计划4810.3应急救援措施4911附件51III1 编制依据、原则及范围1.1 编制依据(1)国家、中国铁路总公司和安徽的有关政策、法规和条例、规定；(2)上海铁路局、皖赣铁路扩能改造工程安徽有限责任公司的相关规定；(3) 铁路钢桥制造规范（Q/CR9211-2015）；(4)铁路钢桥保护涂装及涂料供货

4、技术条件(TB/T1527-2011)；(5)铁路钢桥高强螺栓连接施工规定（TBJ214-1992）；(6)高速铁路桥涵工程施工质量验收标准(TB10752-2010)；(7)高速铁路桥涵工程施工技术规程（Q/CR9603-2015）；(8) 本工程的招、投标文件；(9)96m双线下承式简支钢桁梁皖赣芜宣施图桥参12；(10)本公司积累的施工经验，拥有的技术装备力量、机械设备状况、管理水平、工法及科技成果。1.2 编制原则 积极响应和遵守招标文件中的安全、质量、工期、环保、文明施工等方面的规定，严格遵守宛溪河特大桥钢梁顶推工程施工合同条件、合同协议条款及补充协议内容，充分结合投标阶段现场调查资

5、料。坚持“预防为主，安全第一，综合治理”的指导思想，遵守国家安全相关法律法规，结合本工程特点，制定积极有效的安全管理、技术、组织措施，确保人身安全和工程安全。坚持“百年大计，质量第一”的方针，遵守国家质量相关法律法规，针对本标段工程特点和质量目标的要求，制定完善的工程质量管理制度，建立质量保证组织体系，加强过程控制，从各个环节上保证工程质量目标的实现。2 工程概况2.1 工程简介宛溪河特大桥位于安徽省宣城市境内，1-96m双线无竖杆整体节点平行弦三角桁架下承式简支钢桁梁(以下简称钢桁梁),上跨越既有皖赣线。铁路与线路大里程夹角24，既有轨面至钢桁梁底限高5.5m，预留限高6.75m，左线轨面标

6、高17.13m，右线轨面标高18.75m。小里程DK54+861为91号墩，墩高12m，大里程DK54+959为92号墩，墩高10m。钢桁梁位于R=2800m曲线上，按平分中矢布置，立面位于12的纵坡上，有砟轨道。其平面布置图见下图2.1所示。图2.1宛溪河特大桥平面布置图2.2 钢桁梁结构简介宛溪河特大桥1-96m双线无竖杆整体节点平行弦三角桁架下承式简支钢桁梁(以下简称钢桁梁),上跨越既有皖赣线。主要由主桁、桥面、纵向联结系、桥门架及横联构成。图2.2.1-1 钢桁梁结构立面图（单位：mm）上、下弦杆及部分斜杆均采用焊接箱型截面，整体节点，杆件与节点之间采用高强螺栓连接，桥面板采用U肋加劲

7、正交异性桥面板。钢梁设上平面纵向联结系，交叉式结构，采用工字型截面杆件。桥门架及横联均采用板式结构，工字型截面。节间长度为12m，桁高13.8m，采用两片主桁，主桁中心距14.2m，其横断面见下图2.2.1-4所示。图2.2.1-4 钢桁梁结构横断面图（单位：mm）2.3 现场施工条件（1）交通情况沿线公路交通较为发达，运输便利,县乡公路网通畅,利用公路作为本工程施工材料的运输干道。（2）地表构建筑物施工现场原场地上多菜地、田埂、建筑垃圾和水塘，91#墩一侧为居民区，现场原始照片见图2.3。居民区钢桁梁91#92#菜市场图2.3地表构筑物情况（3）周边障碍物92#桥墩侧沿线敷设的光缆、信号电缆

8、、供电电缆在墩身位置已完成迁移，既有皖赣铁路线间及91#墩附近地下障碍物已迁改完成。垂直于线路方向在94#、95#墩之间有10KV高压线，距离94#墩顶水平距离为13m,距离266m连续梁梁面垂直距离为15.5m。（4）人文环境当地较发达，卫生医疗条件较好，民风淳朴，法律观念较强，常通过政府解决问题。（5）通讯水电地区移动、联通等网络信号均已覆盖，通讯发达；施工及生活用水施工及生活用水利用市区自来水。施工用电施工用电从宛溪河特大桥94#墩旁架设的500KVA变压器引入，备100kw发电机一台作为备用电源。2.4 自然条件（1）地质情况简支钢桁梁呈南北走向，南侧（92号墩旁）主要为菜市场、菜地及

9、居民区；北侧（91号墩旁）主要为居民区、大面积水塘面。各层土质的分布规律详见宛溪河特大桥临时设施岩土工程勘察咨询报告。（2）水文气象场地地下水总体较丰富，场地水位年变幅1.0m2.0m左右，地下水位两个峰值多出现于59月份，两个谷值多出现于上一年的12月至次年1月和5月份，即两个枯水期。由于场地紧邻宛溪河，故场地地下水位受河水水位影响较大。另据环境水文地质条件分析，本场地处于湿润区，干燥度指数K值小于1.0，参照岩土工程勘察规范(GB 50021-2001 2009年版)相关条文判定，场地环境类型为类；本场地地下水及土对混凝土微腐蚀性，对钢筋混凝土中钢筋微腐蚀性，对钢结构弱腐蚀性。宣城市常年梅

10、雨季节集中在57月份，对现场拖拉架设施工影响比较小。（3）地震效应抗震设防烈度为6度，基本地震加速度值为0.05g。本场地属建筑抗震一般地段。经现场勘察及调查，并结合区域地质资料，拟建场地及附近于勘探深度内未发现全新断裂活动；不存在地面塌陷、地裂缝、区域性地面沉降灾种；现阶段无岩溶、滑坡、危岩、崩塌、泥石流、采空区等不良工程地质条件。3 总体施工部署3.1 施工规划钢桁梁杆件在工厂内加工制造结束。并经过试拼装及防腐涂装检测合格后采用汽车运输至施工现场进行安装、拖拉施工。结合现场实际工况及钢桁梁结构特点，选择在92#墩（大里程）测搭设12个拼梁支墩进行钢桁梁拼装；在91#墩及92#墩之间搭设4个

11、滑梁支墩，并在92号墩顶布置拖拉牵引系统进行钢桁梁拖拉施工。临时支墩具体布置见下图3.1所示。图3.1临时支墩布置图3.2 临时支墩设计根据钢桁梁的受力特点以及现场的实际情况，钢桁梁拖拉施工不设置钢导梁，依靠减小支墩跨距的方式减小钢桁梁悬臂端弯矩。支墩式拼梁支架在91#墩到94#墩之间共设置8排16个临时支墩,按照功能用途分为拼梁支墩和滑道梁支墩,另在92#墩顶设置滑道梁支架。各临时支墩编号如下：拼梁支墩：PD1、PD1、PD2、PD2、PD3、PD3PD4、PD4、PD5、PD5、PD6、PD6其中PD2、PD2、PD4、PD4支墩顶部设置滑道梁加大支墩顶部滑板与钢桁梁的接触面积。滑道梁支墩

12、：HD1、HD2、HD3、HD4 。拼梁支墩采用4-35010mm钢管（PD2、PD2、PD4、PD4支墩采用6-30010mm钢管）拼装而成，钢管立柱顺桥向间距1.8m，横桥向间距1.6m，顶部设置滑道梁兼作滑梁支墩的钢管立柱顺桥向间距2m，横桥向间距1.6m，上部设H400400分配横梁，并同立柱顶钢板用螺栓连接。拼梁支墩钢管间用220mm连接，横向两支墩间用1506mm的钢管连成整体。图3.2-1 拼梁支墩布置图（单位：m）既有线间滑道梁支墩采用4根63012mm钢管立柱22拼装连接+2根100012mm两侧纵向加强。钢管立柱顺桥向间距2.5m，横桥向间距2m，各支墩钢管间横向用3008

13、mm连接，竖向用3008mm钢管做斜剪刀撑连成整体。支墩顶部设置2H400*400型钢桩顶横梁，最后在横梁上方设置拖拉滑道。图3.2-2 滑梁支墩布置图（单位：m）92#墩顶滑道梁支架采用9根35010mm钢管立柱（高度0.75m）按33进行拼装，横桥向间距为0.95m,顺桥向间距为0.95，通过预埋32螺纹钢筋与墩身连接。各支墩顶面高程按下滑道顶面标高控制（即30.5m）。支墩式拼梁支架采用桩基承台基础形式。临时支墩桩基础混凝土强度为C25、直径1.5m的人工挖孔桩，桩长6.515m,详见临时拼梁支架及拖拉设计图WGTL96-8中工程数量表；承台厚度1.5m，混凝土强度为C30，承台预埋32

14、地脚螺栓固定钢管立柱。桩基础施工中若地质情况与实际不符，应对桩长进行调整。支墩所处地质情况详见分册皖赣铁路扩能改造站前工程标宛溪河特大桥临时设施岩土工程勘察咨询报告。4 主要施工方案4.1 钢桁梁拖拉施工4.1.1拖拉法架设总体方法根据现场情况，受小里程侧既有线、大里程侧高压线影响，钢桁梁在拼梁支墩上总体分为“4+1+1+2”分4个施工阶段进行拼装和拖拉施工。第一阶段拼装4个节间，拖拉1节间12m；第二阶段拼装1个节间，拖拉1节间12m；第三阶段拼装1个节间，拖拉2个节间24m；第四阶段拼装2个节间，剩余共69m分6次拖拉跨越既有线就位；每次按照12m/h的速度拖拉。4.1.2拖拉系统拖拉系统

15、包括上滑道、下滑道、牵引装置、拉锚器、纠偏装置等。（一）上滑道根据本工程钢桁梁结构特点及选用的无导梁拖拉工法，上滑道顺桥向通长布置于钢桁梁下弦杆底部，共计两道。结构由2根H400400型钢组成，通过钩头螺栓固定于下弦杆的底板N5（N5a）上。型钢与下弦杆的底板N5（N5a）间通过塞填硬杂木，一方面保证满足钢梁预拱度设置要求时上滑道底面保持平直，另一方面防止型钢与钢梁杆件直接摩擦破坏钢梁防护涂装。上滑道底平面设置不锈钢板，确保与下滑道之间的摩擦面要求。滑道前后端1m范围设5%的斜坡，以利于前端上墩和尾端脱离滑道时的突然下坠。图4.1.2-1 上滑道结构布置图（二）下滑道全桥共设5对下滑道，既有线

16、间滑梁支墩HD1-HD4设置2两对，92#墩顶设1对，拼梁支墩PD2（PD2）、PD4（PD4）设置两对，下滑道面板标高均为30.5m。受既有线限制，滑道支墩均独立设置。HD1-HD4墩顶设置滑道长8.5m，宽0.9m，PD2（PD2）、PD4（PD4）墩顶设置滑道长5m，宽0.9m。面板均采用20mm厚的摩擦系数较低的MGE高分子材料板，锚固于下部的滑道梁上，滑道梁采用7I36工字钢加工而成，其下3I40b工字钢垫梁同时兼作钢管柱顶分配横梁。滑道梁与垫梁间、垫梁与钢管立柱间均设置限位挡板（或挡块）进行固定，为便于拖拉中钢梁上墩，滑道前端50cm加工成楔形。图4.1.2-2 下滑道顺桥向布置图

17、MGE板限位板滑道梁图4.1.2-3 下滑道横桥向布置图（三）牵引装置（1）牵引系统及反力架根据设计图纸，钢桁梁主体结构重达1845.6t，考虑滑道梁重量66t、附属构件25t等重量，牵引力计算按1936.6t考虑。拖拉施工采用MGE板-不锈钢板摩擦副，摩擦系数按0.1计算，则所需水平最大牵引力F=1936.6t*0.1=193.7t，布置2台水平连续千斤顶，则每台千斤顶平均负担的水平牵引力为193.7t/2=98.85t。拖拉牵引动力装置固定于92号墩反力支架上。根据拖拉牵引力计算，牵引设备采用桥梁拖拉施工中常用的200t水平连续拖拉千斤顶（KL-200型）2台，提供的水平牵引力F=200*

18、2=400t193.7t，拖拉设备储备系数为k=400/193.7=2.07，满足要求。图4.1.2-4 ZLD2000-300型水平连续千斤顶实物照片牵引反力架设置在92号墩墩顶，千斤顶平台只需要能支撑千斤顶及施工人员活载即可（约4吨），平台在顺桥向顶推顶后有能承受钢绞线水平束，并用卷扬机牵引，以保证千斤顶后钢绞线顺直。图4.1.2-5 千斤顶及反力架设置社意图（2）钢绞线选型连续拖拉采用直径为15.24、强度为1860Mpa钢绞线进行牵引。钢绞线分左右旋向，预防在牵引过程中由于钢绞线扭转应力而发生扭转现象。钢绞线穿过设于固定端的拉锚器，另一端穿过自动连续千斤顶的前、后夹持器。本次工程每台千

19、斤顶穿12根钢绞线，安全储备系数：12262185.23.37（满足要求）（3）控制泵站考虑顶推的12米/小时的速度要求，泵站采用LSDB105型液压泵站，92#墩设置1台泵站，每个液压泵站可控制2台水平连续千斤顶，LSDB105型泵站采用了变量泵与比例阀组成的液压系统,输出的液压动力油通过比例阀开口变化来实现流量的无级调节, 同时液压系统可根据千斤顶载荷的变化进行自动均衡调节，从而有效地提高液压同步性能。泵站布置在92号墩两垫石中间位置处，为连续千斤顶提供动力。该液压泵站可控制2台水平连续千斤顶。图4.1.2-6 液压泵站实体图（四）拉锚装置钢桁梁第一次仅拼装E0E8共4节段，牵引设备为避免

20、钢绞线跨越既有线而设置在92#主墩处，拉锚器需在E6节点、E8节点及E0节点处横梁位置，设置3排共6个拉锚位置。拉锚处的钢梁构件做加固处理，防止钢梁局部变形失稳。拉锚器采用钢板组焊而成的一个异形结构，中部开一直径140的圆孔供钢绞线穿束及锚固，顶部与钢桁梁的横梁采用螺栓连接。图4.1.2-7 拉锚器布置图图4.1.2-8 承压锚板实物照片（五）纠偏装置由于钢梁与滑道之间摩擦阻力的不同与变化等原因，钢梁在移动过程中将可能出现位置偏差，为确保钢梁在拖拉过程中不存在较大偏移及对出现的偏移进行及时纠正，需设置拖拉滑移过程限位挡块及静态纠偏装置。施工时在所有临时支墩滑道面板两侧焊接100638角钢进行限

21、位作为限位的挡块，限位挡块与上滑道外边缘之间预留20mm空隙。当钢桁梁的横向偏移量超过20mm时，限位挡块会立即碰到上滑道的侧面，限制钢桁梁继续发生横向位移。当钢桁梁在某个临时支墩位置横向偏移量超出20mm时，需预留横向微调千斤顶支架用于对钢桁梁纠偏，横向微调支架设置在PD2、92#墩、HD1HD4的下滑道上，与下滑道垫梁进行焊接连接，采用钢板组成。钢梁每阶段拖拉就位后，后方通过倒链将钢梁临时固定于既有混凝土箱梁顶面预埋件上，滑道处利用横向微调千斤顶支架进行固定。图4.1.2-9 纠偏装置布置图4.1.3拖拉施工步骤步骤一：在拼梁支墩顶精确就位上滑道并临时固定，完成钢桁梁前四个节间（E0E8）

22、的拼装，E0节点位为PD2支墩上，E8节点位于PD6支墩上，安装拉锚器于E6横梁处。图4.1.3-1 完成前四节（E0E8）的拼装步骤二：将E0E8节间的钢桁梁向小里程拖拉12m至PD1PD5支墩上，在PD5PD6支墩上拼装第五节间（E8E6）钢桁梁。图4.1.3-2 第一次拖拉12m并完成第五节间的拼装步骤三：将E0E6节间的钢桁梁向小里程拖拉12m至92#墩PD5支墩上，此时钢桁梁前端E0节点悬出92#墩顶滑道约2.3m，后端 E6节点落于拼梁支墩PD5处；并在PD5PD6支墩上拼装第六节间（E6E4）钢桁梁，将拉锚器位置调整至E8节点横梁上。图4.1.3-3 第二次拖拉12m并完成第六节

23、间的拼装步骤四：将E0E4节间钢桁梁向小里程拖拉24m，使钢桁梁E0端拖拉至HD1和HD3滑道支墩上，E4节点在PD4支墩上。完成既有皖赣上行线的跨越。拖拉完成后，在PD4PD6支墩上拼装E4E0节间钢桁梁，此时整体钢桁梁拼装完成。图4.1.3-4 第三次拖拉24m并完成第七、八节间的拼装步骤五：更换拉锚器的位置，将拉锚器设置于E0节点横梁处。为了减小钢桁梁拖拉对既有皖赣铁路列车运行的影响，考虑每天100分钟双线封锁时间，分二次将钢桁梁拖拉至HD2、HD4临时墩。每次拖拉18m,拖拉速度按18m/h考虑。第四拖拉向小里程方向前行18m，此时E0节点悬挑出HD3临时支墩16.38m。图4.1.3

24、-5 第四次拖拉前行18m 第五次拖拉向小里程方向前行18m，此时钢桁梁E0节点到达临时支墩HD2、HD4墩顶。图4.1.3-6 第五次拖拉前行18m 步骤六：继续分二次将钢桁梁拖拉至91墩。首次拖拉18m,最后一次拖拉15m，拖拉速度按18m/h考虑。第六次拖拉向小里程方向前行18m，此时E0节点悬挑出HD4临时支墩14.88m。图4.1.3-7 第六次拖拉前行18m第七次拖拉向小里程方向前行9m，此时E0节点到达91#墩墩顶，E0节点到达92#墩墩顶，完成拖拉就位，拆除拉锚器、牵引装置等设备，准备进行落梁施工。图4.1.3-8 第七次拖拉前行15m，完成拖拉就位4.2 钢桁梁落架当钢桁梁拖

25、拉到位后，进行临时支架及上滑道拆除，临时支架以及滑道的拆除利用封锁时间完成，采用5t倒链配合滑轮组完成。利用4台800t竖向同步千斤顶将钢桁梁顶起100mm后用枕木垛垫实。在封锁时间内，利用氧气切割将上滑道工字钢分解成小段，同时在桥面板上预留直径为200mm孔洞，孔洞开设的位置应错开加劲肋以及连接板位置。将倒链挂在钢桁梁下弦杆上部，将倒链沿孔洞穿入后，与滑道加劲板挂牢，施工人员可在钢桁梁下方设置吊篮作为滑道及支墩拆除的施工通道，吊篮与钢桁梁固定牢固，滑道型钢节段长度控制在9米，滑道规格为H400*400*13*21,单根重量为172kg/m9米2=3.1t，滑道分解节段两端通过倒链同时缓慢落下

26、，直至下放至地面上。 图4.2-1 拆除滑道施工挂篮图8.9-1上滑道分割示意图图4.2-2 上滑道分割示意图图4.2-3 倒链安装示意图拆除过程中为避免H型钢掉落在既有线间钢轨上，造成安全隐患，利用竹胶板支垫在钢轨上进行防护。将H型钢先落在既有线间，再解体利用吊机运出现场。上滑梁切割顺序为先切割上翼缘板，再切割腹板最后切割下翼缘板，切割前利用倒链将H型钢锁紧。对于在既有线路外侧的H型钢可直接利用汽车吊吊装到指定地点。用上述方法可完成支架顶部工字钢结构拆除，工字钢结构拆除可利用临时施工平台完成。对于可利用吊车直接吊运的构件可直接运出线路外，对于无法吊运的构件分解为小节段人工运出现场。钢管柱拆除

27、对于线路外侧可利用汽车吊配合拆除施工，线路中间的部分，可利用组合倒链拆除。首先拆除钢柱之间的横向连接结构，再将2组倒链分别挂在钢梁上，然后在底部切割钢柱，预留150mm不进行切割，保留段应顺着线间的方向，缓慢下放倒链，直至到地面，再解体运出现场。4.3落梁施工4.3.1落梁施工部署钢桁梁拖拉至设计位置后拆除墩顶滑道等必要的辅助设施进行落梁，落梁采用钢支墩配合竖向千斤顶进行操作。钢桁梁两端主墩墩顶上各设置四组钢支墩，两处支座垫石上各设置一个，端横梁底面两侧靠近支座垫石处各设置一个，墩顶钢支墩布置平面图见图4.3.1-1。图4.3.1-1 墩顶钢支墩布置平面图支座垫石上钢支墩称为主支墩，横梁下的钢

28、支墩称为副支墩；800t竖向千斤顶放置在副支墩上，用于落梁过程中的起顶。同一主墩上的2台竖向顶通过一台液压泵站控制其同步顶升、同步回程。落梁时两端交替进行，即一端落下一段，然后落另一端，不能两端同时落梁，钢桁梁两端落梁最大落差不大于100mm。钢支墩采用由50016mm 钢管加工成的钢管节段和700*700*14mm钢板组成，每件钢支墩高100mm，钢管节段顶、底面均焊接70070014mm 的矩形钢板，钢管节段内部和四周焊接加强矩形加劲板，钢管节段内部加劲板只焊接底部，四周加劲板和上下钢板焊接。上下钢板要保证严格平行，钢板上开18mm 螺栓孔，用M16*60 大六角头高强螺栓将钢支墩进行栓接

29、连接，接触面用土工布隔开,底层钢支墩与滑座焊接固定，钢支墩采用Q235材质。图4.3.1-2 落梁钢支墩结构图钢支墩及千斤顶安装完成后，其他各种准备工作结束后，即可开始进行落梁施工。同时启动同一端的2台竖向千斤顶将钢桁梁顶起，使该侧的主支墩脱空，抽出主支墩上的一个钢支墩调节段，然后2台竖向顶同时回程，使钢梁落在主支墩上支撑。钢梁落稳后，将副支墩上脱空的千斤顶移开，然后除掉副支墩上的一个钢支墩调节段，最后再将竖向顶归位，由此完成钢梁一端的一次落梁。紧接着进行另一端的一次落梁，如此反复，直至落到可安装支座的高度，进行支座安装，待支座安装后进行最后一次落梁。根据千斤顶行程(200mm)及落梁标高推算

30、，按照先顶起后交替落下的顺序，为保障91#墩和92#墩落梁工序的协调性和同步性，91#墩顶落梁需要9次，92#墩顶落梁到位需要16次。91#墩墩顶采用10块40700700mm和1块16700700mm的钢板作为落梁时的垫块；92#墩采用钢支墩作为落梁时的垫块，总共设置16层，落梁要保证最后一次同时落在支座上。每次落梁高度见下表：表4.3.1-1 钢桁梁分层落梁高度统计表墩号高差mm第1次第2次第3次第4次第5次第6次第7次第8次第9次第10次91#416404040404092#1592100100100100100100100100100100墩号高差mm第11次第12次第13次第14次第

31、15次第16次备注说明91#41640404056在最后一次落梁之前完成支座安装工序92#1592100100100100100924.3.2落梁施工步骤步骤一：拆除主墩中间部分的临时设施，包括滑道及支撑滑道的钢管柱、分配梁等，支座垫石上部的滑道暂不拆除。图4.3.2-1 步骤一示意图步骤二：布置副支墩，千斤顶同时顶起50mm，拆除主支墩滑道及支撑体系。图4.3.2-2 步骤二 示意图竖向顶顶起布置副支墩步骤三：将临时钢支墩安放在垫石上，并逐层码放。千斤顶同时顶起50mm，然后缓缓落下，将支撑体系转移到FD支墩上。图4.3.2-3 步骤三布置主墩钢支墩步骤四：千斤顶同时顶起50mm，抽取主支墩

32、处的钢支墩，千斤顶缓缓落下，将支撑体系转移到FD支墩上。图4.3.2-4 步骤四示意图步骤五：调整ZD支墩高度并将同步液压千斤顶安装到位后继续交替落梁操作。图4.3.2-5 步骤五示意图步骤六：当钢梁下落到主墩剩余4个钢支墩时，千斤顶同时顶起，抽出主墩所有的钢支墩，安装好桥梁支座。图4.3.2-6 步骤六示意图步骤七：将钢梁落梁至离支座高度50mm时，使用全站仪和水准仪测量轴线及标高，落梁工作完成，进入下一步钢梁纵横微调阶段。图4.3.2-7 步骤六示意图4.4落梁过程纵、横向精调4.4.1墩顶布置钢桁梁落梁过程中会使横纵向发生偏移，为了保证钢梁精准就位，91号墩到92号墩墩顶均需布置钢梁微调

33、装置。墩顶设置纵、横移设施、顶落梁设施以及纵向临时活动支座设施。纵、横移设施包括墩顶预埋件、反力座、滑动面、钢垫板及竖向千斤顶；顶落梁设施包括竖向千斤顶及钢垫板。主墩墩顶布置的作用一是支承钢梁，二是调整钢梁的高程，三是钢梁就位前纵横轴线调整。在架设前要经有关部门联合进行全面检查。支座上均应设置水平、中线观测点，随时观测架梁过程中沉陷和变位情况，以便及时调整。主墩墩顶布置包括纵横移装置和起顶装置。纵横移装置包括200t水平千斤顶、纵横向纠偏反力座，在墩顶预埋板上方焊接4mm厚的不锈钢板，不锈钢板上方设置12mm厚的MGE板，不锈钢板与MGE板之间涂抹硅脂或二硫化钼润滑剂形成摩擦副，以减少纵横移时

34、的摩擦力。MGE板上方布置600t同步顶升竖向千斤顶。起顶装置包括PLC同步顶升控制系统、600t竖向千斤顶，千斤顶与钢垫板之间均设置石棉板以增加摩擦力。由于两墩结构形式一致，故墩顶布置两者一样。调梁装置主墩墩顶布置示意图见图4.4.1-1/4.4.1-2。图4.4.1-1调梁装置墩顶布置平面图图4.4.1-2调梁装置墩顶布置断面图4.4.2 控制系统起顶装置包括PLC同步顶升控制系统、千斤顶、钢垫板，同一墩顶的所有竖向千斤顶利用一套PLC同步顶升控制系统集中控制，以确保钢梁起顶的同步性。PLC系统主要由油泵、油缸、计算机控制系统等几个部分组成。液压系统由计算机控制，可实现力和位移的控制、位移

35、误差的控制、行程的控制、负载压力的控制；误操作自动保护、过程显示、故障报警、紧急停止功能；油缸液控单向阀及机械自锁装置可防止任何形式的系统及管路失压，从而保证负载有效支撑等多种功能。PLC同步顶升控制系统示意图见图4.4.2。图4.4.2 PLC同步顶升控制系统4.4.3 钢梁纵横移调整（1）纵横移装置调整纵向位移采用纵向水平装置进行纵向位移调整。利用纵横移装置的纵向水平千斤顶对滑座施加顶力进行调整，竖向千斤顶与墩顶预埋板之间增加不锈钢板和MGE板以减小摩擦力。（2）纵横移装置调整横向位移采用横向水平装置进行横向位移调整。利用纵横移装置的横向水平千斤顶对滑座施加顶力进行调整，竖向千斤顶与墩顶预

36、埋板之间增加不锈钢板和MGE板以减小摩擦力。当纵横向位移偏差小时，可采用温度法进行纠偏。通过对墩顶布置的支点进行固定和活动临时支座的固结条件转换的方式，采用温度法根据偏差情况调整温度变化时钢梁位移释放方向进行纠偏。4.4.4 钢梁调整注意事项（1）墩顶布置以及起顶操作注意事项应做到以下几点：顶落梁、纵横移工作必须在各大节点、上下平联、断面联结系等处螺栓全部终拧，有了充分的横向刚度以后方可进行，以防产生弯折线。钢垫块、千斤顶等布置均按施工设计图进行，钢垫块应平整，尤其是滑板上下的不平整度控制在1mm以内。墩顶布置中的各层钢垫块、千斤顶、钢垫板之间均应加垫3mm厚的石棉板，以防止出现打滑现象。顶落

37、梁中，上支承面及各垫层间应放置石棉板防滑材料，垫座中心应与千斤顶中心轴重合。顶落梁施工应按设计文件办理，对顶落高程、支点反力、支点位移,跨中挠度等变化，应进行观测和记录。千斤顶安放在墩顶及梁底的位置均应严格按设计规定安放，千斤顶中心轴应与支承结构中心线重合，与起顶中心位置偏差不大于5mm。并不得随意更改。在顶落梁及纵横移时，应由值班工程师负责，并做好记录，使用多台千斤顶顶落梁时，应统一指挥，由专人负责。千斤顶起顶时，千斤顶的上、下各垫石棉板。严禁在施工过程中无意碰坏或碰断油泵供油系统。（2）纵横移注意事项在进行纵横移以前，先检查滑动面情况：滑动面不锈钢板和MGE板要先用机油清洗干净，再涂一层硅

38、脂或二硫化钼润滑剂，切忌有沙粒尘埃附在板面；滑动面上下的钢垫板必须平整，不得有错台。移梁前应首先开动垂直千斤顶，顶起钢梁约2cm，同时上好保险箍，再起动水平纵移或横移千斤顶，纵横移操作宜缓慢进行。开动水平千斤顶进行纵横移前，要详细检查支点附近有无障碍物。为观测横移距离，可在横梁中点处挂上线锤，随时读取与桥墩中心的偏距。为观测纵移距离，可在节点中点处挂上线锤，随时读取与垫石中心的偏距。纵横移快到位时，应放慢速度，精确调整位置。纵横移时仅需开动偏移侧的千斤顶，另一侧作为保险。纵横移应使用同类型的千斤顶，且应并联，在操作过程中，上、下游的千斤顶要保持同步。5 施工目标与计划5.1 施工总体目标5.1

39、.1安全目标全面贯彻“安全第一，预防为主”的安全生产管理方针，实现“三无，一杜绝，一创建”即“无重伤、无交通事故、无火灾事故，杜绝伤亡事故，创建安全文明工地”的安全目标。严格执行国家、地方政府有关安全管理的法律、法规及规章制度，严格执行项目部制定的本项目安全生产管理的规章制度、管理办法。5.1.2质量目标全部工程质量必须符合国家和铁路总公司有关标准、规范及设计文件要求，检验批、分项、分部工程施工质量检验合格率达到100%，工程一次验收合格率100%。5.1.3工期目标工期以合同规定和甲方总体安排为准，钢桁梁顶推于2016年11月15日开始，计划于2017年1月31日前完成，总工期77天。5.2

40、施工组织机构根据本工程的特点，我公司将组建宛溪河特大桥钢梁顶推工程项目经理部，实行项目管理。尽快组织我公司桥梁顶推施工专门人才，选派施工经验丰富、年富力强、有责任心的人员，采取各种有效措施，确保工程优质高效，按期完工。项目经理部全面负责工程的工期、安全、质量等，并负责对外协调。序号职务人数备注1项目经理1总指挥、现场管理2技术负责人1技术指导3设备操作员2设备操作4普工2设备转运、勤杂工5.3施工设备计划中标后，我们将按标书的承诺及时将所需顶推设备进场，保证工程需要。顶推设备配置及进场计划详见下表。序号项目规格单位数量进场时间1200T连续千斤顶KTLX-200台22016.11.152液压泵

41、站EP-D-2套12016.11.153PLC控制系统套12016.11.154前卡式千斤顶KTQK-50台12016.11.155100T纠偏千斤顶CLRG-1004台102016.11.156液压泵站EP-D-2套52016.11.157600T双作用千斤顶CLRG-6008台42016.11.158200T精调千斤顶CLRG-2004台82016.11.159液压泵站EP-D-4套22016.11.1510PLC控制系统套12016.11.155.4施工进度计划根据架梁工期要求，架桥机通过钢桁梁的时间为2017年8月1日。为了保证节点之前钢桁梁施工完成，同时避开春运时间保证钢桁梁连续施工

42、，施工进度计划安排为：序号项目名称持续时间（d）开始时间结束时间备注一钢桁梁拼装及拖拉施工542016/11/162017/1/91前四节间拼装252016/11/162016/12/102第一次拖拉12016/12/11拖拉12m，临近营业线C类施工3第五节拼装72016/12/122016/12/184第二次拖拉12016/12/19拖拉12m，临近营业线C类施工18第六节拼装62016/12/202016/12/268第三次拖拉12016/12/27拖拉24m，封锁上行9第七、八节拼装72016/12/282017/1/310第四次拖拉12017/1/4拖拉12m，封锁上、下行11第五次

43、拖拉12017/1/5拖拉12m，封锁上、下行12第六次拖拉12017/1/6拖拉12m，封锁上、下行13第七次拖拉12017/1/7拖拉12m，封锁上、下行14第八次拖拉12017/1/8拖拉12m，封锁上、下行15第九次拖拉12017/1/9拖拉8m，封锁上、下行二钢桁梁落梁施工222017/1/102017/1/311拆除墩顶滑道梁72017/1/102017/1/16封锁上、下行2落梁施工102017/1/172017/1/26封锁上、下行，含支座安装工序3支墩拆除倒运52017/1/272017/1/31封锁上、下行6 质量保证措施6.1质量保证体系为确保本工程质量目标的实现，成立分

44、部质量管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理、总工程师、安全总监任副组长，以及相关部门负责人组成。各作业队设专职质量员，各班组设兼职质量员，形成三级质量管理的模式。项目质量管理组织机构见图6.1-1。图6.1-1质量保证体系6.2质量保证技术措施拖拉施工质量保证措施动力源的可靠与稳定对顶进的速度和偏差调控起着决定性的作用。因此，首先必须按施工方案计算出合适的牵引力，以便选择合适的千斤顶。千斤顶质量拖拉施工而言是第一控制要素，因此必须选择质量过硬、信誉优良的千斤顶生产厂家进行采购，并严格审查产品质量证明文件，严禁使用不合格的千斤顶。根据顶进过程中对千斤顶工作状况的电子监控，及时修正、调控千斤顶的工况。顶进间隙及时对偏差较大的千斤顶检修，以保证顶进顺利。严格监控设备的运行状况，保持反馈系统足够的灵敏度。保证初始启动及滑移过程中千斤顶、监控的同步。对拼装平台滑道两侧限位装置工况的随时监测、保持两侧拉力索均衡受力，都是保证滑移过程中必须监控、调