第二章环境载荷计算课件.ppt

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1、海洋平台强度分析,第二章 环境载荷计算,2.1 平台承受的载荷的分类,海洋平台在建造和使用期间所承受的载荷可分为三类 环境载荷 使用载荷 施工载荷一、环境载荷 指由风、波浪、海流、海冰、水温及气温、潮汐、地震等自然环境引起的载荷，主要有风载荷、波浪载荷、流冰载荷、地震载荷等。 这些载荷可根据平台设计环境条件进行计算，在计算时通常取设计风速和设计波浪的重现期不小于50年。图2-1为作用在不同钻井装置上的经简化的环境载荷示意图(仅表示了风、浪、流三种力)。,2.1 平台承受的载荷的分类,2.1 平台承受的载荷的分类,二、设计载荷 指平台在使用期间所受到的除环境载荷以外的其他载荷，它可分为 固定载荷

2、 活载荷固定载荷 是指作用在平台上的不变载荷，当水位一定时这些载荷为 一定值。 如平台的结构自重，附属结构重量，固定不变的机械设备、管线重量和作用于平台水下部分的浮力等。 活载荷 则指与平台使用有关的载荷，按其时间变化与作用特点又可 分为可变载荷和动力载荷。 可变载荷的数值或作用位置变化缓慢，可作为静载荷处理，例如可移动的钻井设备重量，存放的套管及器材重量，人员及其生活必需品的重量等。 动力载荷为对平台结构动力作用明显的载荷，例如各种动力机械和设备运转时引起的周期性载荷，平台钻井起、下钻作业、吊机起重、船舶停靠及直升飞机降落等引起的冲击载荷。对于动力载荷应考虑其动力放大作用。,2.1 平台承受

3、的载荷的分类,三、施工载荷 施工载荷指平台在建造以及海上吊运、安装过程中所承受的载荷，这些载荷会使一些构件产生瞬时的高应力。 因此，尽管这些载荷不是结构设计的控制载荷，通常也需校核这些载荷对平台结构所产生的影响。 对于使用载荷和施工载荷的计算，有关的平台结构规范都有明确的规定，且各国规范的规定也日趋一致。环境载荷是平台结构设计的控制载荷，由于受到环境条件等因素的影响，计算比较复杂，下面主要介绍环境载荷的计算。,2.2 风载荷,作用在海洋平台结构上的风载荷可根据下式计算： F = pA （2-1） （2-1）式中，p 为受风构件表面上的风压，N/m2；A为构件垂直于风向的轮廓投影面积，m2 ；F

4、为作用在构件上的风力，N。 计算风压p 时通常是以根据一定的标准高度和形状选定的基本风压值p0为基础，然后再对风压沿高度的变化和受风构件形状作修正。基本风压值p0可由下式确定： 式中：g为重力加速度，取g = 9.8m/s2; 为空气重量密度，取=12.01 N/m3；v为设计风速，m/s。于是上式可写成 p0 = 0.613v2 （2-3）则风压p可以表示为 p =0.613CHCsv2 （2-4）式中：CH为考虑风压沿高度变化的高度系数；Cs为考虑受风构件形状影响 的形状系数。,2.2 风载荷,由于风压与风速的平方成正比，故风速的取值显得特别重要。从风速的原始记录资料来看，风速具有很大的脉

5、动性，在一天的风速记录中出现的某瞬间的最大风速，称为该天的瞬间风速。如果取出连续10min的风速求其平均值，叫做10min时距的平均风速。 在海洋平台设计中常用的是两种设计风速， 持续风风速 阵风风速持续风风速 一般是几分钟（例如1-3min）时距的平均风速； 阵风风速 是几秒钟（例如3s）时距的平均风速。 一般当作用在平台上的波浪力是最大波浪力，则同时作用在平台上的风力按持续风风速计算，如果仅仅阵风的作用比持续风加波浪的作用更为不利时，则应以阵风风速计算。不同时距的风速之间有一定的关系，时距短的风速比时距长的风速要大。,2.2 风载荷,在缺少现场实测资料，也无邻近陆、海气象台站的资料时，可利

6、用表2-1所列的系数进行不同时距风速的转换。此表是以1h平均风速为基准的，应用此表时可用线性插值求得所需要的系数。各种统计资料表明，1h平均风速的大小对表中系数值的影响极小。表2-1 不同时距平均风速与1h平均风速的比例系数,2.2 风载荷,基本风压的标准高度为海面上10m，所以设计风速一般取海面上10m高处的风速。其它高度处的风速可用下式换算： （2-5）式中：vs为离海面高度为z(m)的风速；v10为离海面10m高处的风速。因此，式(2-4)中的CH可表示为 （2-6）式中的n值与测量风速的时距以及离岸的距离有关，一般在713之间变化。,2.2 风载荷,美国API规范建议，在开敞的海域，对

7、于持续风风速n等于8，对于阵风风速n等于13。CCS、ABS、LR的移动平台规范则取表2-2所列的CH值，其 n值接近于13。表2-2 高度系数CH,2.2 风载荷,系数Cs严格来说是构件形状、构件表面粗糙度及雷诺数的函数，为便于工程应用，一般都根据构件的形状定出Cs值，如表2-3所示。表2-3 形状系数Cs,2.2 风载荷,在计算风压p时，设计风速一般是选用50年一遇或100年一遇的风速。我国移动平台规范规定，设计风速在极端风暴状态时一般不小于51.5m/s ；在正常作业时不小于36m/s；在遮蔽海区不小于26m/s 。 根据海上结构物的投资大，使用年限长的特点，建议采用海上10m高程、30

8、年一遇的10 min平均最大风速为正常工作状态的设计值，和1min平均最大风速为极端风暴状态的设计值。求取设计风速值时，其资料来源于船舶极端资料、台风中心探空仪观察资料和沿海岛屿台站台风观察资料。将这些资料进行概率分析计算后得到的设计风速如图2-2所示。 为了便于资料统计和使用，设计风速值按图23所示的15个小海区来表示。,2.2 风载荷,图2-3表明，第1海区为渤海，由于它是半封闭的浅水海域，且面积小，受周围陆地阻挡，故风速较其他海区小，第2、3、4、5及第6海区的一部分为黄海，该海域自北向南逐渐开阔，加之南部受台风的影响较北部为甚，故风速也是自北向南逐渐增大。第7海区为东海，它与浩瀚的太平

9、洋为邻，水域广阔，直接受太平洋风场影响，且台风活动较多，故风速较以上诸海区为大。第8海区为台湾海峡，一则因海峡效应，风速较大；二则这里是太平洋台风向偏西北移动的必经之路，故该海区的风速很大。第9、10、11、12海区也是太平洋西行台风影响之地，风速亦较大。第13、14、15小海区不仅受太平洋台风影响，又是南海台风的发源地，故该区风速最大。在实际设计时，应根据平台的作业海区的统计资料和规范的有关规定正确地选择设计风速。,2.2 风载荷,在应用式(2-1)计算风载荷时，受风投影面积A是按照结构的轮廓投影面积计算的。遇到桁架结构，可以先计算作用在组成桁架的各构件上的风载，再将它们叠加起来就成为桁架的

10、总风载。但这样计算相当繁琐，一般可用简化计算，即采用桁架的形状系数来代替单根构件的形状系数，而受风投影面积用桁架迎风的前后两个轮廓面积的30%，或一个轮廓面积的60来计算。 对平台上的高耸结构，因其刚度较低，自振周期较长，在不稳定的脉动风作用下，结构物将出现一定的动力响应，特别是风速较大时，动力响应更为显著。故设计高耸建筑物时，除了要考虑因平均风速产生的稳定风压外，还必须考虑因脉动风速产生的脉动风压。在工程设计中，常常采用动力放大系数来对基本风压进行修正。,2.2 风载荷,我国固定平台规范对平台上的高耸结构，当其基本自振周期T0.5s时，作用风压应为基本风压p0的倍。见表2-4。表2-4 值对

11、少数重要的塔形结构，当T=0.25s时，可取=1.25，当0.25sT0.5s时，值可以从表2-4进行内插。,2.3 波浪载荷,波浪载荷是平台结构设计中一个非常重要的载荷，正确计算波浪载荷对结构安全性具有重要意义。 确定波浪载荷的方法有设计波法与设计谱法两种，这一节主要讨论用设计波法计算波浪载荷。一、波浪理论的选择 对微幅波，即波高H与波长L及水深d相比甚小的波浪，采用艾里波理论（又称线性波理论或正弦波理论），其波形为正弦曲线。当波幅较大时，波浪的剖面不再是简单的正弦波形，而是类似于坦谷波曲线，其波谷要比波峰平坦。对于深水情况（水深d与波长L之比值较大时），这种差别并不大，但对浅水情况则这种差

12、别十分明显。因此，对有限波幅波而言，在深水时一般用司托克斯高阶波（3阶或5阶），在浅水时采用椭圆余弦波或孤立波。 各国学者和工程界对各种波浪理论的适用范围作过详细的讨论和评述，但其结论并不是唯一的。迪安(Dean.R.C)于1970年对若干种波浪理论进行了研究，认为图2-4所示各种波浪理论是该区域和自由表面动力边界条件拟合最好的波浪理论。,2.3 波浪载荷,根据海洋平台作业的水域条件作过一些计算和分析，就波峰处的水平速度和垂直加速度而言：孤立波理论的结果一般偏大，只有在极浅水域（d/T20.007，其中d为水深，T为波浪周期）时才与椭圆余弦波相接近；艾里波理论的结果一般偏小，只有在深水区（d/

13、T21)时才与司托克斯五阶波的结果相接近；椭圆余弦波与司托克斯五阶波的比较一般是椭圆余弦波的结果大些仅当d/T20.080.1时，两者才比较接近；随着相对水深的减少（d/T2接近0.07时）司托克斯五阶波不再收敛（在一个周期范围内出现几个波峰）。,2.3 波浪载荷,综上所述，对于海洋平台的波浪力计算，从工程实用角度出发可以用d/T20.080.1作为分界线，大于此值者可选用司托克斯五阶波，小于此值可选用椭圆余弦波。在选择波浪理论时，往往还考虑到计 算用途和计算精度要求等因素，艾里 波理论由于其简单，使用简便，有良 好的适应性（适用于各种水深，其线 性性质可用于研究绕射问题和各种谱 分析），而且

14、虽说这种理论适合于微 幅波情况。然而在实际应用中并不受 此限制，波高甚大时用此种理论进行 工程计算也能有较好的效果，因此在 工程实践中，尤其在作初步的估算时， 艾里波理论仍得到广泛的应用。下面 就艾里波、司托克斯五阶波、椭圆余弦波和孤立波作简要介绍。,2.3 波浪载荷,1.艾里波理论 艾里波是线性波，如果司托克斯高阶波略去高阶项也就是艾里波。波面 波长 当深水时，即d/L0.5时，则速度势 式中：d为水深；H为波高；T为波周期；k为波数，k=2/L;为波频， =2/T。 根据速度势，即可求得波浪水质点的速度和加速度。,2.3 波浪载荷,水平方向速度垂直方向速度 水平方向加速度 垂直方向加速度,

15、2.3 波浪载荷,在深水，即d/L0.5时，速度为 加速度为 水面以下的动压力 式中：为海水质量密度。,2.3 波浪载荷,2.司托克斯五阶波理论 波面波长L由超越方程组求解： L0为深水波长，L0= gT2/(2)速度势 式中：d、H、T、k、与艾里波中的符号意义相同。,2.3 波浪载荷,相位角 波形系数可由式（2-20）求得。,2.3 波浪载荷,系数B及系数C1、C2的表达式如下：,2.3 波浪载荷,速度势函数：根据速度势函数即可求得水质点的速度和加速度。,2.3 波浪载荷,3.椭圆余弦波理论在求椭圆余弦波的波形、波长、波速度时先必须求出模数k，这可由下式求得： d、H、T、g分别代表水深、

16、波高、波周期、重力加速度。由于K(k)和E(k)中隐含模数k，所以由（2-22）式求k时必须通过迭代求得。以后的公式中将把K(k)和E(k)简写成K和E。,2.3 波浪载荷,波长 （2-23）波面 （2-24）式中：cn(u,k)称为椭圆余弦，而 。,2.3 波浪载荷,波面下任一点水分子的速度和加速度可由凯利根-帕得森(Keulegan-Patterson)方程求得： （2-25）,2.3 波浪载荷,将（2-24）代入（2-25）可得：其中：,2.3 波浪载荷,所以只要求出椭圆函数cn、sn、dn，则可求出速度和加速度值。而椭圆函数可用三角级数表达：式中：,2.3 波浪载荷,模数k的值在0与1

17、之间变化。可以证明，当k=0时，椭圆余弦波即转化为正弦波（艾里波）；当k=1时，则椭圆余弦波变为波长无限大，孤峰凸起于水面以上的孤立波，因此孤立波是椭圆余弦波的一种特殊情况，如图2-6。实际计算中，k的值还是比较接近于1的（一般都大于0.9），所以椭圆余弦波在计算中收敛得相当快。,2.3 波浪载荷,4.孤立波理论波面 其中相位角 波速 （2-29）孤立波的波长为无限长，但在作为设计波的情况下将其进行周期化处理，取其相当波长L=cT。若将（2-27）式代入椭圆余弦波公式（2-25）可得到波面下各点的速度、加速度已略去(H/d)5/2）以上的高次项：,2.3 波浪载荷,其中：,2.3 波浪载荷,二

18、、波浪载荷的计算 作用在平台结构上波浪诱导的载荷是由于波浪产生的压力场所致，一般波浪诱导载荷可以分为三种： 拖曳力 惯性力 绕射力拖曳力是由于物体造成水流的扰动引起的；惯性力又由两个分量组成，一是由于入射波压力场引起的作用力（傅汝德一克雷洛夫力），一是由于水的惯性引起的附加质量力；绕射力是由于考虑物体的作用，而使波浪发生绕射时引起的作用力。,2.3 波浪载荷,上述波浪诱导载荷分量对于具体的结构对象来讲，并不都是同等重要的，这取决于结构的型式和尺度，以及所选取的波浪工况。在海洋工程结构中，通常是根据大尺度结构还是小尺度结构来决定选用哪种计算波浪载荷的方法。 对于小尺度结构波浪的拖曳力和惯性力是主

19、要的分量； 对于大尺度结构波浪的惯性力和绕射力是主要的分量。 在海洋平台强度分析中，除钢筋混凝土重力式平台等大尺度物体外，平台构件基本上是按小尺度结构来考虑的，因为它的构件截面尺寸（圆管直径）与波长相比是非常小的，所以物体所引起的绕射作用可以忽略不计。 小尺度构件是指D/L0.2的情况（D为构件的直径，L为波长），这种结构受到的波浪载荷（拖曳力与惯性力）通常可以用莫里森（Morison)公式计算。按照莫里森公式，垂直作用于构件长度dz（图2-7)上的波浪力dF是正比于水质点速度平方的拖曳力和正比于水质点加速度的惯性力之和：,2.3 波浪载荷,上式中：为水的质量密度；U为在dz长度上垂直于构件轴

20、线方向的水质点速度， 为在dz长度上垂直于构件轴线方向的水质点加速度；CD为拖曳力系数；CM为惯性力系数；D为构件截面的宽度或直径；A为杆件截面的面积。,2.3 波浪载荷,为了能按式（2-31）计算出波浪力，首先要确定：1.波浪水质点的速度和加速度根据前面所讲的原则，选定适当的波浪理论，这一点不难做到。但在计算波浪力时，由于波浪有不同的入射角，而且平台本身有倾斜构件，因此要注意各个坐标系之间的速度转换。在实际计算中，通常有三个坐标系：波浪坐标系 ，结构总坐标系OXYZ；构件坐标系oxyz，如图2-8所示。,2.3 波浪载荷,（1）根据波浪的方向角，将相对于波浪坐标系的水质点速度转换为相对于结构

21、总坐标系的速度。 式中：U 为结构总坐标系的质点速度，u 为波浪坐标系的水质点速度，T 为坐标转换矩阵，为波向角。,2.3 波浪载荷,（2）将结构总坐标系的水质点速度转换为相对于构件坐标系的速度。 式中：u为构件坐标系的水质点速度，坐标转换矩阵l1、m1、n1分别为构件坐标系中x轴在结构总坐标系上的方向余弦；l2、m2、n2分别为构件坐标系中y轴在结构总坐标系上的方向余弦; l3、m3、n3为分别为构件坐标系中z轴在结构总坐标系上的方向余弦。,2.3 波浪载荷,2.拖曳力系数CD和惯性力系数CM 流体动力系致CD和CM可通过以往的经验或通过实验来决定。由于CD和CM的选取对波浪力的数值影响甚大

22、，故必须慎重对待。虽然过去不少研究人员对这些系数进行了大量的实验工作，但所得数据资料相当分散，这就使得选择适当的拖曳力系数与惯性力系数颇为困难。 影响CD的因素有物体的截面形状，表面粗糙度、雷诺数和物体上海洋生物附着的程度等。以往所取的CD通常是对应于光滑圆柱在稳定流场下的情况，但最近的实验研究表明物体表面粗糙度对CD的影响相当大。从图2-9中可以看出雷诺数Re在3x1053x106间，随着相对粗糙度的增大CD值也提高得很快。图中Kn为粗糙度；D为圆柱直径。,2.3 波浪载荷,海上使用中的平台KnD比值通常为5x 10-3左右，因此在上述Re范围内的CD=1.01.1，而光滑圆柱的CD只为0.

23、30.6，需要引起注意的。挪威船级社建议按图2-10所示的曲线选定CD值。,2.3 波浪载荷,至于各种截面形状的惯性力系数CM，除了实验以外，也可以从理论上计算求得，理论结果与模型试验的结果相当一致的也不少。如前所述，波浪载荷的惯性力包括两部分，傅汝德-克雷洛夫力和附加质量力。式（2-31）的莫里森公式中，圆柱形结构的惯性力系数CM也可写成 CM=1+Cm （2-34）式中：Cm叫做附加质量系数，而数值1就相当于傅汝德一克雷洛夫力的系数。所以圆柱的CM和Cm的数值是有差别的。,2.3 波浪载荷,对于非圆柱形结构，则垂直于杆件轴线的单位长度惯性力dF1应写成如下形式： 式中：第一项为傅汝德一克雷

24、洛夫力；第二项为附加质量力； 为垂直于杆件轴线的水质点加速度；A为截面积（或单位长度的体积），A1=D12/4（D1为垂直于加速度方向的投影宽度）；Cm为附加质量系数；CmA1为单位长度的附加质量。如果杆件是直径为D的圆柱，那么 尽管式（2-35）对非圆柱形是合理的，但一些建造规范中仍推荐采用惯性力系数的计算方法。,2.3 波浪载荷,一般光滑杆件的附加质量在数学上是由势流理论根据其截面形状和运动方向来确定的，实际的情况还与粗糙度、雷诺数以及周围结构的间隔有关。下面介绍我国和各国平台规范中关于拖曳力系数CD于惯性力系数CM最小值的资料，见表2-5、2-6、2-7。表2-5 我国CCS规范的CM与

25、CD,2.3 波浪载荷,表2-6 其他国家规范的CM表2-6中：l为柱长；美国ABS的CM值是按二元的情况，若要计算三元的CM值，各种形状一律用CMK，K为三元修正系数：,2.3 波浪载荷,表2-7 其他国家规范的CD表2-7中：,2.3 波浪载荷,上列式中：h为平行于水流的截面宽度或椭圆截面轴长；b为垂直于水流的截面宽度或椭圆截面轴长；l为柱体的长度（与水流垂直）。h、b、l如图2-11所示。因为水质点速度和加速度决定于所选用的波浪理论，所以如果参考的CD与CM资料上注名为适用于某一种波浪理论时，那么这些系数只是在应用于所选取的波浪理论时才严格有效。用在别的波浪理论上时，如果计算中综合考虑各

26、种因素，例如在安全因素上作些修正，误差也不会很大。,2.3 波浪载荷,3.海流对波浪拖曳力的影响 莫里森公式计算拖曳力时仅包括波浪水质点运动产生的效果，并没有考虑潮流或海流的影响，但实际海况有潮流和海流存在，应注意海流不仅能引起桩腿周围海底的冲刷，也能使作用在结构上的波浪力增大，这是因为海流与波浪水质点速度的联合作用将使拖曳力大为增加。因此在应用莫里森公式计算波浪力时，如果在有海流的情况下，公式中的速度U应是水质点速度UW与海流速度UC的向量和： UUWUC (2-36)在极端情况下稳定海流流向与波浪行进方向一致时，处于波峰位置的垂直桩腿所受到的单位长度的最大拖曳力为,2.3 波浪载荷,举例说

27、明海流对拖曳力的影响，在深水中UW可由式(2-14）求得，即取波峰位置平均水位处y=0,kx-t=0，那么若取波高HW=15m，周期T = 8s，海流在平均海面处流速为1. 5m/s，于是计及海流流速的拖曳力与不计及海流的拖曳力之比为可以看出，海流将使拖曳力增加57.4%。,2.4 海（潮）流载荷,海洋中的水流一般包括两个部分：一是潮流，二是风海流。潮流 是由于太阳、月球对地球的引力使海水涌起后而引起的水平方向的水流运动。潮流有季节性的变化，但大致以一定的方向流动。潮流方向一般在12h左右反转一欢。一般海洋中的潮流流速是比较小的。但在海峡和水道内产生的潮流流速比较大些。风海流 是由于贸易风形成

28、的大气环流吹成的水流，它还受到由于地球的转动、大陆架海水密度差异等等的动力作用的影响。它的流向几乎是不变的，在北半球为顺时针，在南半球为逆时针。 海（潮）流力对结构的作用通常在波浪力计算中是以海流流速与水质点速度矢量叠加的形式加以考虑的，这在上一节里已经说明过。另外在系泊系统设计中，海流力还是要计及的主要的外载荷。 影响海（潮）流力大小的因素主要有：(1)海（潮）流流速及其沿深度方向的分布规律；(2)海（潮）流流向；(3)结构构件的形状与尺度。 关于设计的海流要素一般要根据实测的统计资料选取。,2.4 海（潮）流载荷,流速沿深度方向的变化可以参考挪威船级社推荐的公式计算（见图2-12）式中：U

29、c(y)为离海底的高度为y处的海流总速度；Ut0为在静水面处的潮流流速;Uw0在静水面处的风海流流速；d为水深。,2.4 海（潮）流载荷,海（潮）流力的计算公式为 式中：Uc为流速；A为计算构件在垂直于流向平面上的投影面积；为海水质量密度；K为流力系数，通常取与拖曳力系数CD同样的数值；d为水深；y为离海底的高度。,2.5 冰载荷,对于会出现冰冻的寒冷海域，冰力对结构的影响往往是很严重的。例如，1962年和1963年在阿拉斯加库克湾先后建造的两座海上钻井平台，由于设计强度未考虑冬季冰的作用力，于1964年冬季均被海冰摧毁。又如1962，我国渤海海域的某钻井平台的斜撑杆全部被冰块割断，另一座平台

30、则被海冰完全推倒。冰作用在平台结构上的力主要有：（1）巨大冰层包围结构物，当冰层在风、流作用下移动时对结构的挤压；（2）冰对结构物的冲击；（3）冰层膨胀挤压结构物时所产生的膨胀力；（4）当冰层与结构物冻结在一起，冰层因受风，流影响而移动时所产生的 拖曳力，冰层因水位下降时而产生的向下的附加重力，冰层因水位上 升时而产生的向上的附加浮力；（5）海冰与结构物之间的摩擦力。,2.5 冰载荷,由于冰载荷的影响因素较多，在工程中常采用极限冰压力作为计算的冰载荷，即认为大面积冰层挤压结构物时，最大冰压力发生在冰被挤碎的时刻。冰压力一般与冰的极限受压强度、结构物迎冰面的宽度和厚度、冰层厚度、冰行进结构物时的

31、速度及冰温等因素有关。 在风和流作用下，大面积冰层挤压垂直桩柱所产生的冰载荷可按下式计算： P=mK1K2Rcbh （2-40）式中各符号的意义如下：（1）m为桩柱的形状系效，可按表2-8选取。表2-8 桩柱形状系数m（2）K1为局部挤压系数， Q压为大面积冰层的局部挤压强度；RC为冰块试样的极限抗压强度。K1的值一般在2.03.0之间。我国固定平台规范建议K1的值取2.5，RC值对渤海及黄海北部沿海可取用147Ncm2。,2.5 冰载荷,（3）K2为桩柱与冰层的接触系数。它是考虑冰层接触面凹凸不平，冰层与结构物不是全部接触而引入的折减系数。它与冰的硬度，结构物迎冰面的平整度有关，我国固定平台

32、规范建议K2值取0.45。（4）b为桩柱宽度（或直径）。（5）h为冰层计算厚度，按实测资料确定。我国固定平台规范建议，在实测资料不足时，一般对渤海和黄海北部沿海地区可取为： 辽东湾 h=1m 渤海湾 h=0.8m 莱州湾 h=0.7m 黄海北部沿海 h=0.8m,2.5 冰载荷,在水面变化范围内，采用带有倾斜面的桩柱可以减弱冰压力的作用。当冰压至斜面时，作用在斜面上的冰压力可以分解为垂直于斜面的法向力和沿斜面的斜向分力，该斜向分力使冰块沿斜面上升，法向力中分解出的垂直力使冰层产生弯曲或剪切力，使冰层破坏，分解出的水平力则明显地比直壁圆柱的挤压力小得多。在斜面桩柱上的冰作用力的分解如图2-13所示。,2.5 冰载荷,当斜面角度为时，冰的法向挤压力为 N=Psin法向力分解的垂直力及水平力为 PV=Ncos=Psincos PH=Nsin=Psin2可见斜面桩柱上的冰作用力的水平分力是原来在直壁上冰挤压力的sin2倍。 冰载荷问题日益引起我国海洋工程界的重视，目前在我国渤海海区已开展了系统的冰情调查和海冰对结构物的作用力的研究。随着研究的深入，人们将会对冰载荷间题有更深刻的了解。,