城市地下管道修复技术与工程实例课件.ppt

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1、市政公用工程专业一级注册建造师继续教育师资培训,2014.5.,讲课内容,2.2 城市地下管道修复技术与工程实例2.8 玻璃夹砂管排水管道长距离顶进施工技术2.9 大直径钢管输水管道顶进施工技术3.5供热管道焊接质量事故案例分析5.1绿色施工导则要点解读,市政工程技术总览,道路工程桥梁工程隧道工程顶管工程基坑工程,注册建造师继续教育 市政公用工程,城市地下管道修复技术与工程实例,管道修复技术的发展,国内外城市发展史表明，城市管网系统必然随着城市的发展而延伸，城市发展越快，地下管网设施的更新越快。传统的开挖更换技术，不仅耗费大量的财政开支，而且引起环境、交通、社会等一系列问题，其损失难以估量。

2、管道非开挖修复技术在20世纪70年代末在发达国家得到研究开发，目前已经发展为专门的行业；我国近年来城市地下管道不开槽修复技术发展十分迅速。,管道修复技术的发展,修复原因城市地下管道随着使用年限增多，管道使用功能因城市发展不能满足实际需要；管道受土层电化学等腐蚀作用，结构损坏或老化程度不断加大，管道结构和强度安全度不能满足运行要求。开槽敷设新管道影响地面交通、破坏环境及扰民，而且在地下管线复杂城区采用明挖换管法进行管线改造和管道更新已不现实。,各种非开挖管道修复的施工方法,（表示适用的施工方法）,非开挖管线修复的优点,对环境、交通、商业区、拥挤的生活区干扰小利用原有管线的轨迹，无需控制施工方向可

3、加大原有管道的过流能力施工效率高，安全性好不需排屑，减少了对路面的损坏,管道开槽施工现场,管道非开挖施工现场,管道非开挖修复基本流程,尽管各种非开挖修复方法的工艺有所差异，但总体流程基本如下：,静压裂管法 静压裂管法是管道原位全断面修复技术中的一项新工艺。其基本方式为：以待更新的旧管道为导向，在将其破碎的同时，将新管节拉入或顶入旧管道内，实施管道更新。折叠法 折叠法管道内衬修复技术是使用一种外径与原管道内径相等或稍小的PE管，经折叠压缩装置将PE管按设计要求折叠变形暂时减少横截面积，经牵引机将变形后的PE管拉入清洗除瘤好的管道内，然后利用气压将折叠的PE管打开，稳压一段时间后，使PE管折叠处尽

4、量充分打开，慢慢恢复并与原管道内壁贴合在一起，达到防腐和提高原管道承压能力、延长使用寿命的目的。聚乙烯（PE）管材 聚乙烯管材在近年来被广泛应用于工业管道、城市给排水管道、燃气管道等地下管道系统，具有抵抗化学侵蚀和使用寿命长的特性，而且其优异的可焊性能够实现理想的连接。,一、静压裂管法工艺,施工工艺简介 以待更换的既有管道为导向，用专用裂管器将既有管道切开、挤碎达到扩径效果，拖入或顶入新管道，新管节直径比原有管径大一到二级。 施工过程包括破碎旧管道、挤压碎片进入土体形成新管孔、安装连接形成新管道。施工设备系统主要由液压动力源、液压拉杆机、支撑架、相应数量的拉杆以及裂管器组成。,静压裂管法施工示

5、意图,施工工艺流程,在施工管段两端适当部位设置设备工作井和进管工作井，将裂管设备置于设备工作井内，首先将快装杆从旧管道推向进管工作井，在进管工作井将导向杆卸下，更换相应的胀破装置，与管道连接后回拉，在破碎旧管的同时，拉入新管道，以完成管道的替换施工。 施工准备工作包括收集收集资料、现场勘查、沿线物探和编制施工组织设计、施工方案等技术准备，现在围挡、导行交通等现场准备和技术安全交底、培训等组织准备工作。,施工准备工作,接通临时线旧管道停气置换,开挖工作井,短管CCTV内窥仪检测,旧管道清洗,裂管设备安装,PE管节焊接,裂管器挤阔,PE管试压,回填井位,全线试压,恢复路面,恢复供气,竣工测量,施工

6、工艺流程,工艺优缺点分析,主要优点,施工简单易行、速度快、造价省管道适用范围广，包括：钢管、铸铁管、水泥管等地下管道。修复管道清洗要求低在一定范围内能扩径，增加流量对周边环境影响小,主要缺点,破碎旧管时的挤压和振动对周边建筑物产生危害需安装护套以保护新管单次更换长度短（100m）弯头处理较为困难,施工工程简介,1. 工程概况 某燃气集团公司在静安里中压线天然气管网改造工程中使用静压裂管施工工艺，取得了成功的施工实践。 工程起点为既有DN200中压A天然气闸井，终点为静安里中低压调压站，沿途没有用户支线。待修复管道为DN200的无缝钢管，新管材为SDR11的直径200PE管，管段长477m；采用

7、800G型裂管设备，共设工作井8座，工期26天。（不含切接）2. 工程现场调查 工程地质情况调查 ：确定各岩土层厚度、取样深度、含水量、颗粒度承载力标准值等数据，给出穿越地形和地质钻探剖面图。 管道情况调查：确定待修复管道埋深、拐点、三通、阀门、水缸及其他管道附件的位置，附近埋地管道和其他地上地下构筑物的情况。,3. 施工组织与设计考虑因素 对存在三通、阀门等附件的管线连接处必须暴露开挖； 管道走向变化处（10）必须暴露开挖； 根据设备能力及施工条件确定一次施工长度； 工作井的位置不应影响交通。工作井设置 共设置9个工作井：6、7、8号为设备井；1、3、4、5号为进管井；1-1、2为复合井（作

8、为进管井和设备井共用），划分为8个施工段。 工作井断面确定 L=H（4RH）0.5DN 式中： L工作井长度（m） H敷设（管中距地面）深度（m） R聚乙烯管许用弯曲半径（m）R25DN DN公程直径（m）,施工工程简介,静安里中压线天然气管网改造工程施工示意图,施工工程简介,超过 100G的市政课件下载地址：http:/ 访问密码 d5cf十一月市政培训班的网址：http:/ http:/ 12年过的一级市政和造价师 一次性八门http:/,携手十一 通过市政 qq群：136816564,4. 旧管道清洗 管道内部污垢较多时，需先进行清洗。沉积物较疏松时选用机械清洗，沉积物较多且结垢坚硬时选

9、用高压水清洗，沉积物为粘稠油状物时选用化学清洗剂清洗。 该工程管道沉积物较少，只局部采用高压水进行清洗。,5.裂管设备安装 800G型裂管设备吊放在设备井内，以旧管道中心和所在井壁面为基准，安放平整，液压动力设备放置在设备井外，设备支撑稳固。6.设置切割刀具角度 割刀角度设置以不破坏管道与管道上的回填土之间的平衡力为原则，角度宜设置在“5点”或“7点”位置。,割刀轮位置,施工工程简介,施工注意事项,1.裂管设备操作要点裂管作业： 当导向杆已到达管井口时，应停止连接快装杆； 将磁性挡块放入铰接杆两端的凹窝内； 滚刀进入旧管道管口时刀刃应在“5点”或“7点”位置上。管道就位： 拉管过程中在新旧管壁

10、之间填入柔性材料以减少摩擦； 施工时记录推拉杆连接数量以推断推拉杆位置； PE管拉入拖动过程中记录最大压力值变化； 准备充足，施工安排合理有序，严格填写施工记录。,施工注意事项,回拉管过程中如遇管道突然停止不前，可能是管道被重物压住所致。应在被卡住的地点开挖，移除重物，继续回拉。,回拉管注意事项,回拉管过程如起点时裂管头就被卡住，可能是因为旧管周围土体密度大所引起。应取下裂管头，用割刀割裂旧管，垒土坝注水，淹没管顶，蓄水一天浸软土层；抽走蓄水，继续回拉。,1.工程结果 采用原位裂管法将DN200的无缝钢管置换为DN200的聚乙烯新管道，全长477m在28d预定工期内施工完毕。除工作井占用道路设

11、置围挡外，其余部位保持路面交通，影响较小。2.改进建议 国内设备配套性差，政府应引导企业消化引进技术设备； 国内尚无管道修复前后检测评价技术和评价标准，应着手编制； 国内尚无行业标准，地方可先行编制地方标准。,工程结果与建议,二、折叠法工艺,1.工艺原理 折叠法管道内衬修复技术使用外径与原管道内径相等或稍小的PE管，经折叠压缩将PE管折叠变形，拉入清洗除瘤好的管道内，利用气压将折叠的PE管打开，慢慢恢复并与原管道内壁贴合在一起，达到防腐和提高原管道承压能力、延长使用寿命的目的。,2.工艺适用范围 适用管道类型为：压力管道、重力管道及石油、天然气、煤气及化工管道。内衬管管材：压力管道内衬常用PE

12、管材，重力管道可选用PVC内衬折叠管。修复管道直径：100-1200mm，通常只用于直管段。据报道，修复直径为400mm的管道时最大施工长度大800mm，取决于滚筒容量、回拖机构的回拖力及材料的强度。,内衬管修复前后变化,工艺特点施工占用场地小，环保性好新旧管配合紧密，无需注浆单次修复距离长管道过流断面损失小对管道清洗要求低穿插顺畅施工周期短使用寿命长经济性好,施工工艺流程图,工艺特点及流程图,德国某供水管道修复工程曾是世界上最大直径的PE折叠法修复工程，旧管管径DN=1500mm，为承插式，每5m一节。 修复前多处漏水，漏水量达35L s。 修复长度550m并有90慢转弯。 内衬PE管外径1

13、480mm，SDR61，重量54t，修复中停水时间72h。,Subetrra折叠机 插入折叠管,工程实例,注册建造师继续教育 市政公用工程,玻璃夹砂管排水管道长距离顶进施工技术,玻璃夹砂管排水管道长距离顶进施工技术,玻璃钢夹砂管简介： 玻璃纤维增强塑料夹砂管（FRPM），简称玻璃钢夹砂管，是一种新型柔性非金属复合材料管道。具有重量轻、承压能力好、比阻小、无污染、耐腐蚀能力强等特点，且安装方便、使用寿命长、综合费用适中、操作简单、维护成本低等特点，目前极具发展前景。,玻璃钢管道,玻璃钢管道断面结构示意图,中继站法（中继间、中继环） 将需顶进的管线全长分成若干段，在相邻两段之间设置与所顶进管相同管

14、径的工作管，布置顶进设备，此工作管节称中继间。中继间以前的管段用中继间的顶进设备顶进。,泥浆套法 在顶管过程中，以高压泵向管外壁与土层之间注入触变泥浆，以减小阻力的措施。,大直径管道人工控制注浆法,中继站工作原理,长距离顶管施工技术,玻璃钢管与混凝土管经济技术比较,工程案例（一）,工程简介 南洲路污水主干管是广州市沥窖污水处理厂厂外收集系统的关键工程, 管道起点在广州大道南洲路口立交处, 止点在沥窖污水处理厂厂内提升泵房, 全长4858m, 平面走向呈L形, 其中在规划南洲路段长4173m, 为东西走向; 在厂外西侧规划路上长685m, 为南北走向。 南洲路从广州大道至少管所一段为旧路, 路面

15、狭窄, 车流、人流密集, 该路段是附近沥窖村、小洲村、土华村的进出必经之路, 地面标高7.2-7.5m( 广州城建高程, 以下同) ; 从少管所至沥窖污水处理厂为规划路段, 沿线为农田、果树保护区、河涌, 地面标高6.5- 5.8m, 最低点5.6m。,工程地质水文条件,根据岩土报告显示，地质情况见下表:,场区开阔低平, 属珠江三角洲冲积平原, 是地下水和地表水的排泄区, 地下水丰富, 此外, 人工填土层还含有限的上层滞水。,排水设计,南洲路污水主干管为重力流管道, 沿规划南洲路布置, 南洲路设计标高约7.88.0m，管径有2种规格:从广州大道规划新光快速路, 2200玻璃纤维夹砂管(2600

16、 钢筋混凝土管)，长度2145m，流水标高-0.198-1.483m；从规划新光快速路沥窖污水处理厂，2500玻璃纤维夹砂管(3000钢筋混凝土管),长度2713m，流水标高-2.183- 3.811m。管道设计埋置深度9.412m。,地理位置平面图,管材选择 以往顶管管材多采用钢筋混凝土管、钢管。针对该工程情况, 如采用钢筋混凝土管, 两段管径分别为2600和3000mm，合适的施工机具寥寥无几, 设备数量无法满足工期要求; 如采用钢筋，则对其外表面防腐层保护不利, 另外, 焊缝数量多,工地焊接时间长, 即使加大每节管长也无法满足工期要求；采用玻璃纤维夹砂管, 其优点有: 水力特性好、粗糙系

17、数小、管径22002500 即可、顶管设备数量相对较多, 耐腐蚀、抗磨损性能好, 重量轻、顶力小、工方便等。刚度等级 目前玻璃纤维夹砂管行业标准中, 无顶管品种, 且在环初始挠度的径向变形率数据中, 仅规定了10kPa以下管刚度等级，为满足远期规划南洲路车辆、填土等荷载作用下的变形要求,要求管道刚度等级不得小于kPa。,管道设计,管道接头 采用钢套环F型承插接头方式, 钢套环起定位作用, 增加接头的可靠性及可调性, 在钢套环及后续管连接承插段设环型高弹性橡胶圈止水,保证两管对接后的封水作用; 管壁周边设注浆孔。,接头大样图,管材样图,管道设计,根据设计，管道平面位置200250m设一座顶进工作

18、井或接受工作井。顶管机在工作井内向两侧接收井顶管，并采用多台顶管机同时作业。 采用泥水平衡顶管机有利于快速穿越淤泥质、淤泥粉质细砂层，同时可满足长距离顶管要求。取最大顶力的75(9000KN)为设计顶力。顶管最大顶力计算： 顶管阻力包括顶管迎面阻力和管道摩阻力，根据GB50268中第6.3.4公式计 顶进阻力，kN 玻璃钢管外径，m 管道设计顶进长度，m 平均摩阻力，kN 管道迎面阻力，kN 根据经验，顶进距离为250m时，最大顶力为8700kN 9000kN，满足要求。,施工方案优化,实验施工阶段 该实验管段全长108m，玻璃钢夹砂管定长为3m，管道内径2270mm，采用定长缠绕工艺。实验表

19、明：平稳顶进过程的实验数据与计算结果基本吻合；顶管机遇障碍或发生偏移时，所测得的数据离散较大。建议施工过程中，管材壁厚适当加厚。沉井施工 始发工作井满足顶管过程中工作井结构的稳定、安全、且截面设计须满足顶管千斤顶、后靠背尺寸要求。本工程工作井采用钢筋混凝土矩形预制结构，采用不排水法下沉，水下混凝土封顶，截面尺寸为9.2m5.5m。井壁开孔须在下沉封顶后、顶管施工时用机械切割，接受工作井做法同始发工作井，直径D=5.0m。进出井施工 为防止出现“磕头”现象，对井口5-10m范围局部软弱土体用水泥搅拌桩进行加固，并在顶管过程中，在工作井与管道间设置橡胶止水带。,施工关键技术,大管径玻璃夹砂管顶管施

20、工创造了一次顶进最长（236m）、顶进速度最快（69md）顶管工程最长（约5km）的当时的国内记录，为玻璃夹砂管的顶管施工提供的宝贵经验。 工程竣工后管线运行良好，并获得广州市年度优秀勘察设计一等奖和优质工程奖励。,工程结果,工程案例（二）,工程概况 沈阳市崇山路玻璃夹砂管工程，顶管总长度为2151 m，其中顶进直径2100mm玻璃钢夹砂管长为1771m，顶进直径1550 mm 玻璃钢夹砂管长为380 m。 由于该工程需在两高架桥桥墩基础间穿越，应保证桥墩与管材之间的最小距离，只有玻璃钢夹砂管内壁光滑，在相同流量条件下，可以缩小管径。,混凝土管腐蚀,玻璃钢夹砂管结构,施工速度快：单坑日进度不低

21、于6m，而同流量混凝土管日单坑进度小于1m，钢管为2m；顶力小：外表光滑，顶力小。目前最大顶力为DN2100mm的800t，DN1500的500t。混凝土管外表粗糙，顶力大，顶进机械要求高；流通能力高：内壁光滑，压力相同时，管径可以减小一档，降低造价；由于管径缩小，管壁薄，避免了顶管过程中与其他管线交叉而形成的困难；纠偏容易:由于自身重量轻，管节之间采用钢套管连接，使得顶进过程纠偏特别容易；连接方便：由于各工作坑或接受坑管子的连接不是整数段，混凝土管不能截成任意长度进行对接，采用钢管焊接需24h，采用玻璃夹砂管可以任意截取，并在2-3小时内连接好；可带土顶进：管外表与土之间基本无粘结力，顶进中

22、不易抱死管；使用机具简单，不需大型设备；玻璃夹砂管耐腐性能优异、寿命长，几乎不用保修，无需维护。,管材优越性,同公称直径、近似顶力两种管材的壁厚、质量、流量比较见下表,玻璃钢管与混凝土管过流能力比较,沈阳崇山路污水截流干管根据高架桥及立交桥实际情况，分三段设计：污水节流干管穿越引导：采用玻璃钢夹砂管顶管施工，设计管径2100mm，壁厚48.4mm，坡度0.7，顶管全长477.54m。污水管渠穿越桥台：两桥桥台处桥墩基础间距为5m，净距为3m桥墩基础深度为8-8.5m，桥墩基础为挖孔桩，设计采用了两根直径1550，壁厚为34.8mm的玻璃夹砂管，管道坡度为0.7，分别穿越桥台，施工方法采用顶管施

23、工法，一次顶进长度最长为50m，顶管全长为380m。污水管渠穿越桥区：设计采用玻璃夹砂管顶管施工，设计管径为2100mm，壁厚48.4mm，坡度为0.7，顶管全长为1293.46m。,工程设计要点,顶管穿越桥墩基础详图,管材的刚度：规格为DN1550mm、DN2100mm的玻璃钢夹砂管的刚度须10kPa；管材巴氏硬度40。管道初始挠曲值：管道覆土厚度大于3.5mm时须确保管道埋设后24h之内检测的初始挠曲值2%；管道渗漏性能：带水施工作业时，须保证管体及连接部位不应有渗漏，须以管道压力等级（本工程顶管为无压管，按无压管的最大承受压力0.25MPa计）的1.5倍水压进行检验；管道顶进：遇到砂土、

24、淤泥等软土层时管道采用带土顶进作业应保证管道发生偏移的范围15mm；在顶进过程中，管内运土时玻璃钢夹砂管内壁采取的垫层材料应确保管道内壁不受损伤；管材的使用寿命50年。,玻璃钢夹砂管管材的技术要求,树脂选材：采用国内名牌厂家生产的机械强度高、耐水性能好的缠绕型间苯不饱和聚脂树脂； 纤维选材采用国内名牌厂家生产的无碱无捻玻璃纤维直接缠绕纱。管材连接技术方法 检查井玻璃钢夹砂短管与管材连接采用同材质平口对接的裱糊连接方式。,玻璃钢夹砂管顶管生产原材料要求,沈阳市崇山路污水截流干渠工程历时80天的时间，工程圆满结束，并于2002年9月验收完毕，工程质量达到优良。 崇山路污水截流干渠工程的建成，对完善

25、沈阳市北部排水系统起到了十分重要的作用， 同时也为北方地区大型玻璃钢夹砂管顶管工程积累了大量的施工经验。,工程结果,注册建造师继续教育 市政公用工程,大直径钢管输水管道顶进施工技术,以上海青草沙源水工程严桥支线为例,顶管施工因其具有的众多优点而在市政工程中而被越来越多的采用。 顶管施工中，已从简单的手掘式顶管发展到刀盘土压平衡顶管机等机械顶管；管材发展为钢筋混凝土管、钢管和玻璃钢管。关键问题： 管道防腐、大口径管道刚度,顶管施工技术发展,该工程为上海青草沙源水工程严桥支线输配管线QYZ-C2标，供水规模440万md，采用两根DN3600钢管。管线全线采用顶管施工工艺，顶管井约有57座，管道中心

26、间距7.2m。 J8J6为工程的最长管段（920m），J12J13顶管段埋深10.5m-12.6m，地面情况复杂，顶管主要穿越土层为砂质粉土夹淤泥粉质土层和淤泥质黏土层。,J12J13井顶管穿越建筑物平面图,案例：上海青草沙源水工程严桥支线,工程简介,顶管机选型 参考同类工程经验，选用DN3600大刀盘泥水平衡顶管掘进机，该掘进机具有大扭矩，顶进效率高、沉降控制精度高、操作简便等优点。,DN3600大刀盘泥水平衡顶管掘进机,工程简介,两个摆动可伸缩刀盘的矩形顶管机,任意断面形式的顶管机,方形顶管机,五花八门的顶管机,多刀盘矩形顶管机,多轴偏心传动顶管机,单个大刀盘矩形顶管机,中继间设计 根据在

27、黏土层施工经验，拟定每段顶管设置2个中继站，第一套中继间设置在机头后30m，第二套中继间设置在机头后250m。每套中继环安装24只800kN双作用油缸，油缸行程为500mm。 中继间密封结构采用双道径可调的橡胶密封，另增加两道鹰嘴型橡胶止水圈。,中继间密封示意图,工程简介,中继间总装照片,中继间处理步骤（图2.9-3）,工程简介,J12J13顶管段多次下穿五洲大道高架及A20外环主干道，顶管施工影响的建（构）筑物如下：,J12J13井顶管沿线穿越周边构筑物情况,J12J13井顶管穿越建筑物平面示意图,下穿建（构）筑物保护措施,减小地面沉降措施：1、选择大刀盘泥水平衡顶管挖掘机 工程实践证明：大

28、刀盘泥水平衡顶管掘进机对地表的沉降控制精度最高，效果最好。施工中通过采用信息化手段以优化施工参数，指导施工。2、合理应用“触变泥浆套”原理 施工中应特别注意要从出工作井开始压浆，机尾的同步压浆和管道沿线定时补浆也很重要。3、做好置换浆工作 当顶进结束后，在拆除触变泥浆压注接头之前，必须对每个孔的球阀内用泥浆置换触变泥浆。应边放浆边压注水泥浆，直至整个管道全部完成。4、后期沉降的观测与控制 顶管施工结束后，应做好持续监测，并做好后期注浆、加固，直至沉降基本稳定为止。,下穿建（构）筑物保护措施,既有建（构）筑物土体加固1、确定加固的方法 该段穿越的交通要道，不宜采用较大的加固设备，对该土体采用压密

29、注浆（纯水泥单液浆）形式。加密注浆以梅花桩形式排列，孔距1000mm，深度为相应区域管顶一下1m。2、确定加固范围,J12J13井顶管土体加固平面布置图,下穿建（构）筑物保护措施,管道接口处理 管道材质为Q235B型钢材，现场焊接采用二氧化碳气体保护焊，管组对接采用单边“V”字形鸳鸯坡口形式，在导轨上进行作业。管外焊接时制作安装拱形外圈脚手架。,管道焊接脚手架示意图,管道接口和外防腐,J10井短管连接图,管道接口外防腐 顶管接头的外防腐层应与顶管管道防腐层采用相同的标准，与原涂层搭接宽度不小于100mm。 工作井内短管加工 井内短管和弯头应严格按照现场实测数据进行加工，井内管道拼接最后一环宜为

30、直管，在拼接最后一环前应逐步消除坡线和轴线误差。,J10井短管连接照片,管道接口和外防腐,1注浆孔组件2钢管3外螺纹接头4DN25球阀5三通接头6胶管,顶管过程中，通过注浆系统和管节上的注浆孔，向管道外壁注入适量的膨胀土触变泥浆，以有效控制顶力。DN3600钢管上沿管节前端均匀布置6只注浆孔。注浆孔的位置应避开焊热影响区，该工程设置在管节前端150mm处，沿圆周均匀分布。相邻管节的注浆孔呈45交错布置。,管节注浆孔布置图 注浆孔详图,管道接口和外防腐,注浆孔工后处理：顶管结束后需对注浆孔进行封堵，该工程采用钢制管堵（闷头）进行密封，管堵材质为Q235B钢材，尺寸及形式如下图：,注浆孔封堵形式及

31、闷头具体尺寸,管道注浆技术,防腐层质量要求 水泥：强度等级不低于42.5级;砂子:颗粒坚硬、洁净、级配良好水：水质清洁，不含有害物质外加剂：不得采用有害水质及腐蚀 钢材的外加剂。,钢管及配件内防腐要求 内防腐采用水泥砂浆衬里，质量要求应符合埋地给水钢管道水泥砂浆衬里技术规范的规定，除弯头、三通外均采用机喷法施工。用涂敷机涂敷施工内外防腐分两层涂抹，DN3600管材喷涂衬里厚度18mm，允许公差为+4mm-3mm。,水泥砂浆喷涂机,内防腐施工及养护,涂敷作业流程图 内防腐总体施工顺序流程图,防腐施工工艺流程,内防腐施工基面处理及施工处理 管道内部的浮锈、氧化铁皮、焊渣、油污等，应彻底清除干净；焊

32、缝突起高度不大于防腐设计厚度的13。 先下管后做防腐层的管道，应在水压试验、土方回填验收合格且管道变形基本稳定后进行。 管道竖向变形不应大于设计规定，且不得大于管道内径的2% 。 内防腐施工的技术要求 施工时水泥砂浆必须用机械充分搅拌，搅拌时间不大于10min。砂浆稠度应符合衬里的匀质密实度要求，砂浆应在初凝时使用。 水泥砂浆重量配比可在1:11:2范围内选用，坍落厚度宜取60-80mm。 DN3600管材喷涂衬里厚度18mm，喷涂允许公差为+4-3mm。 泥沙浆抗压强度不得低于30MPa。,内防腐施工及养护,水泥砂浆衬里平整度水泥砂浆衬里的表面的粗糙度水泥砂浆因收缩引起的裂缝水泥砂浆表面缺陷

33、水泥砂浆衬里表面空鼓情况,DN3600管道内防腐检测频率表,内防腐施工的质量检查 水泥砂浆衬里厚度：可用钻孔方法或测厚仪检测。测厚仪检测时，每100m长管段抽查2个的断面，每个断面应测上下两点，一个不合格时再抽查4个断面，若其中有两个点不合格，则检测不合格。,内防腐施工及养护,试验参数的确定根据国标规定，DN3600钢管道设计工作压力为0.8MPa，试验压力为0.8+0.5=1.3MPa。根据工程具体情况，全线分为两个水压试验段，每段又分为南线北线，共做4次水压实验，设计总长度为4525m。管道水压实验分段长度不宜大于1.0km，考虑实际情况经专家论证，实际分段情况如下：,管道功能性实验,J9

34、J13井DN3600泵验设备安装示意图,实验装置（J9J13井为例） 11.5kW多级离心泵一台（七级） 辅助2in进水管道，2in阀门，1in排气管道，1in阀门，控制设备 1.5级弹簧压力表4块 J9J13井管中心高程不等，根据高程水压实验排气管主要设置在最高的J12井，设备安装情况如下：,管道功能性实验, 在试验管道两端封堵采用椭圆形封堵和内闷板两种形式。经协调，四段水压实验共设置4只椭圆形封堵，与相邻两标段公用4只内闷版封堵。封堵形式如下：,封堵形式（a）椭圆形封堵 （b）内闷板,管道功能性实验,试验流程 设计要求和规范规定，水压试验分为预实验和主实验阶段。 预实验阶段：将管道水压缓慢

35、升至并稳压30min，期间若压力下降可注水补压，但不得高于试验压力。检查有无漏水现象，有漏水损坏现象应及时停止试压，采取相应措施后重新试压。 主试验阶段：停止注水补压，稳定15min，当15min后无压力下降时，将试压孔压力降至工作压力（0.8MPa）并保持恒压30min，进行外检若无漏水现象，则水压试验合格。,水压试验流程,管道功能性实验,水压试验结果 J9J13井南线，试验长度892m试验段的主水压试验结果如下，结果表明水压试验达到规范要求。主水压试验结果,管道功能性实验,严桥支线工程作为青草沙水源地原水工程的陆域系统，于2010年12月1日顺利投入使用。从青草沙原水工程基本建成到全面运行

36、，受益总人口将超过1100万。 长距离、大管径钢管顶进施工，技术难度更高、质量成本风险更大。工程技术人员相继攻克了超长距离顶进、轴线精度测量等技术难题。数项施工关键技术研究成果代表了我国大直径钢管顶管施工技术水平，也奠定了我国在国内外行业技术领先的地位。,工程结果,注册建造师继续教育 市政公用工程,供热管道焊接质量事故案例分析,案例一：南街区供热管线改扩建工程,工程概况 某市政公司中标承建城南街区供热管线改扩建工程，其中包括对保温脱落，跑、冒、滴、漏水（气）严重的管线拆除并增容新建。对锈蚀渗漏的补偿器及发么进行更换和新建。其中直埋敷设管道1729m、DN250、Q235B管材，采用高密度聚乙烯

37、护管聚氨酯泡沫塑料预制直埋保温管。建设单位将管道安装作为专业分包直接交由B公司负责，某市政工程公司负责土建（包括5处穿越施工）施工和管道安装配合。,案例一：南街区供热管线改扩建工程,事故简述 1、管道试运行合格即进入试供暖，在试运行期间随压力、温度升高、发生漏气漏水事故，运行压力达不到规定值，导致街区住户大面积停热事故。 2、现场调查发现：位于13号井北侧的直埋管道在焊口处出现爆裂，泄露水进入附近楼房地下室。 3、爆裂处管节经专业部门检测后发现焊口处的焊缝热影响区拉裂。焊缝夹杂有异种钢。 4、试运行记录显示管道水热升温速度有超过10/h的现象。,案例一：南街区供热管线改扩建工程,事故原因分析,

38、直接原因：13号井附近发生爆裂的直埋管道是因故切断后补焊的管口，接口焊接质量不合格，焊口缺陷在检查时没有被及时发现。,引发事故的原因,主要原因：现场质量控制缺失，焊工施工人员的焊接基本知识缺乏和质量意识差。,案例一：南街区供热管线改扩建工程,事故原因 分析,现场接口焊接质量不合格表现,坡口不够，导致焊缝强度不足。,两侧焊口离热影响区较近，造成应力集中。,焊缝夹杂有异种钢，说明焊接时没有按照焊接工艺进行接口焊接。,现场质量控制缺失表现,没有坡口形式检验的记录，并且没有严格的处置意见。,为满足供热期限要求，未严格按照预定的升温升压方案试运行。,焊工上岗前的考试成绩差，并未见补考记录和成绩合格证明。

39、,案例一：南街区供热管线改扩建工程,事故责任认定 事故调查组经过调查分析认为，这是一起因作业人员违规作业、现场质量管理缺失而导致的质量责任事故。,对焊工基础知识如金属材料、焊接材料、焊接工艺、 规程、规范等方面的培训有缺失。焊接质量检验控制是工程的关键质量控制点，焊接质量检验环节有遗漏。,未能充分履行总承包方对分包项目技术质量管理的责任。未能严格按照预定方案试运行。,总包A公司,分包B公司,案例一：南街区供热管线改扩建工程,事故处理,事故处理,B公司,A公司,焊工,给予停止注册建造师执业6个月和行政处罚。,项目经理：给予停止注册建造师执业3个月和罚款处罚。,依据有关规定，给予焊工张某罚款处罚。

40、,项目总工程师：疏于监督控制给予罚款处罚。,项目部：给予罚款和限期整顿处罚。,案例一：南街区供热管线改扩建工程,事故反思 1、压力管道严禁采用在焊口两侧加热延伸管道长度、螺栓强力拧紧、夹焊金属填充物和使补偿器变形等方法强行对口焊接。 2、管口的坡口形式属于焊接工艺参数，应经过工艺（包括破坏性试验）评定，能够满足焊接接头性能指标要求；在施焊时必须严格遵守，不应随意改变。 3、现场控制应该坚持质量控制“一票否决权”，即该点上的质量不合格时，下一道工序要停止流转。,案例一：南街区供热管线改扩建工程,4、现场焊接焊缝的检验应采用100%超声波探伤检测，其质量应达到承压设备无损检测第3部分：超声检测（J

41、B/T4730.3）或钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级（GB/T11345）中级的合格标准的要求。 5、试运行过程中应缓慢提高工作介质的升温速度，应控制在不大于10/h。在试运行过程中对紧固件的热拧紧，应在0.3MPa压力下进行。,案例二：北京民族文化宫热力管道炸裂事故,事故回顾 在2005年11月15日11时许，北京民族文化宫旁西长安街的一热力管道炸裂，导致民族宫地下图书馆、博物馆及剧院供电室被热水浸泡。堪称图书馆镇馆之宝的20多万册珍贵文献，包括已有300多年历史的大藏经和一些线装书等国宝级文献，都被水淹或者受潮。供电设备和贵重的舞台设备、音响等都坏了，支配舞台升降的电机被水浸泡后也

42、基本报销。此次事故造成的损失难以估算。 热力公司12点20分到现场进行检修。截至晚8时，该处主热水管道破裂处已经修好，恢复正常供暖。,案例二：北京民族文化宫热力管道炸裂事故,事故调查结论2005年12月31日，民族文化宫供热支线裂损事件联合调查组做出了调查报告。,案例二：北京民族文化宫热力管道炸裂事故,事故责任认定 法院审理后认为，市热力集团按照行业标准已经在日常维护工作中尽到了相关维护管理的义务，在本次管道破裂事件中不存在过错，同时依据现有证据，无法认定这起事故与热力集团的管理、运行有关。,案例二：北京民族文化宫热力管道炸裂事故,事故处理 事发前，民族文化宫已经向保险公司投保保额1.8亿元的财产保险。 事发后，保险公司向民族文化宫赔偿了170余万元。民族文化宫同时将这笔保险赔偿金范围内保险标的一切权益转让给保险公司。,