第十二章活性污泥法ppt课件.ppt

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1、第十二章 活性污泥法,第一节 基 本 概 念,什么是活性污泥？,由细菌、菌胶团、原生动物、后生动物等微生物群体及吸附的污水中有机和无机物质组成的、有一定活力的、具有良好的净化污水功能的絮绒状污泥。,活性污泥的性质,微生物组成特征（一）细菌：以异养型原核生物(细菌)为主，数量107108个/mL，自养菌数量略低。其优势菌种：产碱杆菌属等，它是降解污染物质的主体，具有分解有机物的能力。真菌：由细小的腐生或寄生菌组成，具分解碳水化合物，脂肪、蛋白质的功能，但丝状菌大量增殖会引发污泥膨胀。,微生物组成特征（二）,原生动物：肉足虫，鞭毛虫和纤毛虫3类，捕食游离细菌。其出现的顺序反映了处理水质的好坏（这里

2、的好坏是指有机物的去除），最初是肉足虫，继之鞭毛虫和游泳型纤毛虫；当处理水质良好时出现固着型纤毛虫，如钟虫、等枝虫、独缩虫、聚缩虫、盖纤虫等。 后生动物(主要指轮虫、线虫、甲壳虫如水骚类），捕食菌胶团和原生动物，是水质稳定的标志。,产碱杆菌,丝状菌,草履虫,游泳型纤毛虫,钟虫,固着型纤毛虫,轮虫,线虫,曝气池,曝气池出水堰,曝气池混合液配水进入二沉池,有办法知道确切的生物量吗？,有人曾企图通过直接测定污泥中细胞的DNA量、有机氮量、三磷酸腺苷（ATP）量、脱氢酶的活力等指标去反映活性污泥的活力，这种方法既复杂又不准确，而且微生物的含量不断变化。,按McKinney的分析：,MLSS=Ma+Me

3、+Mi+Mii,式中：Ma具备活性细胞成分；,Me内源代谢残留的微生物有机体；,Mi未代谢的不可生化的有机悬浮固体；,Mii吸附的无机悬浮固体。,按有机性和无机性成分：,MLSS表示悬浮固体物质总量，MLVSS挥发性固体成分表示有机物含量，MLNVSS灼烧残量，表示无机物含量。 MLVSS包含了微生物量，但不仅是微生物的量，由于测定方便，目前还是近似用于表示微生物的量。,污泥沉降比：SV,活性污泥的沉降浓缩性能,取混合液至1000mL或100mL量筒，静止沉淀30min后，度量沉淀活性污泥的体积，以占混合液体积的比例（%）表示污泥沉降比。通常，曝气池混合液的沉降比正常范围为1530%。,污泥体

4、积指数：SVI,SV不能确切表示污泥沉降性能，故人们想起用单位干泥形成湿泥时的体积来表示污泥沉降性能，简称污泥指数，单位为mL/g。,在一定的污泥量下，SVI反映了活性污泥的凝聚沉淀性。如SVI较高，表示SV值较大、沉淀性较差；如SVI较小，污泥颗粒密实，污泥无机化程度高，沉淀性好。但是，如SVI过低，则污泥矿化程度高，活性及吸附性都较差。通常，当SVI100，沉淀性能良好；当SVI=100200时，沉淀性一般；而当SVI200时，沉淀性较差，污泥易膨胀。一般常控制SVI在50150之间。但根据废水性质不同，这个指标也有差异。如废水溶解性有机物含量高时，正常的SVI值可能较高；相反，废水中含无

5、机性悬浮物较多时，正常有的SVI值可能较低。,活性污泥法的基本流程,活性污泥降解污水中有机物的过程,活性污泥在曝气过程中，对有机物的降解（去除）过程可分为两个阶段：,活性污泥降解污水中有机物的过程,污水与污泥混合曝气后BOD的变化曲线,对活性污泥法曝气过程中污水中有机物的变化分析得到结论：,污水中的有机物,P105,曲线反映污水中有机物的去除规律；曲线反映活性污泥利用有机物的规律；曲线反映了活性污泥吸附有机物的规律。,这三条曲线反映出，在曝气过程中： 污水中有机物的去除在较短时间( 图中是5h左右)内就基本完成了(见曲线)； 污水中的有机物先是转移到(吸附)污泥上(见曲线),然后逐渐为微生物所

6、利用(见曲线)； 吸附作用在相当短的时间(图中是45min左右)内就基本完成了(见曲线)； 微生物利用有机物的过程比较缓慢(见曲线)。,第二节 活性污泥法的发展,一、活性污泥法曝气反应池的基本形式,推流式（PF）完全混合式封闭环流式序批式,传统活性污泥法 渐 减 曝 气分 步 曝 气完全混合法浅 层 曝 气深 层 曝 气高负荷曝气或变形曝气克 劳 斯 法延 时 曝 气接触稳定法氧 化 沟纯 氧 曝 气活性污泥生物滤池（ABF工艺）吸附生物降解工艺（AB法）序批式活性污泥法（SBR法）,二、活性污泥法的发展与演变,有机物去除和氨氮硝化,在推流式的传统曝气池中，混合液的需氧量在长度方向是逐步下降的

7、。实际情况是：前半段氧远远不够，后半段供氧量超过需要。渐减曝气的目的就是合理地布置扩散器，使布气沿程变化，而总的空气量不变，这样可以提高处理效率。,渐 减 曝 气,渐 减 曝 气,把入流的一部分从池端引入到池的中部分点进水。,分 步 曝 气,分步曝气示意图,完 全 混 合 法,在分步曝气的基础上，进一步大大增加进水点，同时相应增加回流污泥并使其在曝气池中迅速混合，长条形池子中也能做到完全混合状态。,完全混合的概念,（1）池液中各个部分的微生物种类和数量基本相同，生活环境也基本相同。（2）入流出现冲击负荷时，池液的组成变化也较小，因为骤然增加的负荷可为全池混合液所分担，而不是像推流中仅仅由部分回

8、流污泥来承担。完全混合池从某种意义上来讲，是一个大的缓冲器和均和池，在工业污水的处理中有一定优点。（3）池液里各个部分的需氧量比较均匀。,完全混合法的特征,完 全 混 合 法,浅 层 曝 气,特点：气泡形成和破裂瞬间的氧传递速率是最大的。在水的浅层处用大量空气进行曝气，就可以获得较高的氧传递速率。,1953年派斯维尔（Pasveer）的研究：氧在10静止水中的传递特征，如下图所示。,浅 层 曝 气,扩散器的深度以在水面以下0.60.8m范围为宜，可以节省动力费用，动力效率可达1.82.6kg（O2） / kWh。可以用一般的离心鼓风机。浅层曝气与一般曝气相比，空气量增大，但风压仅为一般曝气的1

9、/41/6左右，约10kPa，故电耗略有下降。曝气池水深一般34m，深宽比1.01.3，气量比3040m3/（m3 H2O.h）。浅层池适用于中小型规模的污水厂。由于布气系统进行维修上的困难，没有得到推广利用。,深 层 曝 气,深井曝气法处理流程,深井曝气池简图,一般曝气池直径约16m，水深约1020m。深井曝气法深度为50150m，节省了用地面积。在深井中可利用空气作为动力，促使液流循环。深井曝气法中，活性污泥经受压力变化较大，实践表明这时微生物的活性和代谢能力并无异常变化，但合成和能量分配有一定的变化，发现CO2比常规增多30%，污泥产量低。深井曝气池内，气液紊流大，液膜更新快，促使KLa

10、值增大，同时气液接触时间延长，溶解氧的饱和度也由深度的增加而增加。当井壁腐蚀或受损时，污水可能会通过井壁渗透，污染地下水。,深 层 曝 气,部分污水厂只需要部分处理，因此产生了高负荷曝气法。 曝气池中的MLSS约为300500mg/L，曝气时间比较短，约为23h，处理效率仅约65左右，有别于传统的活性污泥法，故常称变形曝气。,高负荷曝气或变形曝气,克劳斯工程师把厌氧消化的上清液加到回流污泥中一起曝气，然后再进入曝气池，克服了高碳水化合物的污泥膨胀问题，这个方法称为克劳斯法。 消化池上清液中富有氨氮，可以供应大量碳水化合物代谢所需的氮。 消化池上清液夹带的消化污泥相对密度较大，有改善混合液沉淀性

11、能的功效。,克 劳 斯 法,延时曝气的特点：曝气时间很长，达24h甚至更长，MLSS较高，达到30006000mg/L；活性污泥在时间和空间上部分处于内源呼吸状态，剩余污泥少而稳定，无需消化，可直接排放；适用于污水量很小的场合，近年来，国内小型污水处理系统多有使用。,延 时 曝 气,接 触 稳 定 法,混合液曝气过程中第一阶段BOD5的下降是由于吸附作用造成的，对于溶解的有机物，吸附作用不大或没有，因此，把这种方法称为接触稳定法，也叫吸附再生法。混合液的曝气完成了吸附作用，回流污泥的曝气完成稳定作用。,直接用于原污水的处理比用于初沉池的出流处理效果好；可省去初沉池；此方法剩余污泥量增加。,接

12、触 稳 定 法,氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，它的池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有表面曝气装置。曝气装置的转动，推动沟内液体迅速流动，具有曝气和搅拌两个作用，沟中混合液流速约为0.30.6m/s，使活性污泥呈悬浮状态。,氧 化 沟,纯氧代替空气，可以提高生物处理的速度。纯氧曝气池的构造见右图。,纯 氧 曝 气,纯氧曝气的缺点是纯氧发生器容易出现故障，装置复杂，运转管理较麻烦。,在密闭的容器中，溶解氧的饱和度可提高，氧溶解的推动力也随着提高，氧传递速率增加了，因而处理效果好，污泥的沉淀性也好。纯氧曝气并没有改变活性污泥或微生物的性质，但使微生物充分发挥了作用。,活性污泥生物滤池（ABF工艺）

13、,上图为ABF的流程，在通常的活性污泥过程之前设置一个塔式滤池，它同曝气池可以是串联或并联的。,塔式滤池滤料表面附着很多的活性污泥，因此滤料的材质和构造不同于一般生物滤池。滤池也可以看作采用表面曝气特殊形式的曝气池，塔是一外置的强烈充氧器。因而ABF可以认为是一种复合式活性污泥法。,活性污泥生物滤池（ABF工艺）,吸附生物降解工艺（AB法）,A级以高负荷或超高负荷运行，B级以低负荷运行，A级曝气池停留时间短，3060min，B级停留时间24h。该系统不设初沉池，A级曝气池是一个开放性的生物系统。A、B两级各自有独立的污泥回流系统，两级的污泥互不相混。处理效果稳定，具有抗冲击负荷和pH变化的能力

14、。该工艺还可以根据经济实力进行分期建设。,吸附生物降解工艺（AB法）,AB两段的主要工艺参数对比及推荐取值,序批式活性污泥法（SBR法）,SBR工艺的基本运行模式由进水、反应、沉淀、出水和闲置五个基本过程组成，从污水流入到闲置结束构成一个周期，在每个周期里上述过程都是在一个设有曝气或搅拌装置的反应器内依次进行的。,(1)工艺系统组成简单，不设二沉池，曝气池兼具二沉池的功能，无污泥回流设备；(2)耐冲击负荷，在一般情况下（包括工业污水处理）无需设置调节池；(3)反应推动力大,易于得到优于连续流系统的出水水质；(4)运行操作灵活，通过适当调节各单元操作的状态可达到脱氮除磷的效果；(5)污泥沉淀性能

15、好,SVI值较低,能有效地防止丝状菌膨胀；(6)该工艺的各操作阶段及各项运行指标可通过计算机加以控制，便于自控运行，易于维护管理。,序批式活性污泥法（SBR法）,SBR工艺与连续流活性污泥工艺相比的优点,(1)容积利用率低； (2)水头损失大； (3)出水不连续； (4)峰值需氧量高； (5)设备利用率低； (6)运行控制复杂； (7)不适用于大水量。,序批式活性污泥法（SBR法）,SBR工艺的缺点,第三节 活性污泥法数学模型基础,底物降解速率与底物浓度、生物量等因素之间的关系微生物增殖速率与底物浓度、生物量等因素之间的关系,一、建立模型的假设,（1）曝气池处于完全混合状态（2）进水中微生物可

16、忽略（3）全部可生物降解的底物处于完全溶解状态（4）系统处于稳定状态（5）二沉池中没有微生物活动（6）二沉池中没有污泥积累，泥水分离良好,完全混合活性污泥法系统的典型流程,二、劳伦斯和麦卡蒂（LawronceMcCarty)模型,污泥龄（SRT）,SRT：曝气池中污泥全部更新一次所需 要的时间。,（一）在稳态下，作系统活性污泥的物料平衡：,活性污泥的净增长速率，gVSS/（m3d）,通过控制污泥龄，可以控制微生物的比增长速率,代入,出水有机物浓度仅仅是污泥龄和动力学参数的函数，与进水有机物浓度无关。,（二）在稳态下，作曝气池底物的物料平衡：,活性污泥浓度与进出水水质、污泥泥龄和动力学参数密切相

17、关。,Lawronce、McCarty导出的活性污泥数学模型,第四节 气体传递原理和曝气设备,三是溶解氧，没有充足的溶解氧，好氧微生物既不能生存，也不能发挥氧化分解作用。,气 体 传 递 原 理,双膜理论的基点是认为在气液界面存在着二层膜（即气膜和液膜）这一物理现象。 这两层薄膜使气体分子从一相进入另一相时受到了阻力。当气体分子从气相向液相传递时，若气体的溶解度低，则阻力主要来自液膜。,在污水生物处理系统中，氧的传递速率可用下式表示：,式中：dM/dt氧传递速率，kgO2/h； D液膜中氧分子扩散系数，m2/h； A 气液接触面积，m2； cS与界面分压对应的饱和DO值，kgO2/m3； c

18、溶液中的DO浓度，kgO2/m3 。,设液相主体体积为V，则上式可改写成：,通常KLA/V项用KLa来代替，由此上式变为：,将上式进行积分，可求得总的传质系数：,KLa：氧分子的总传质系数（h-1）,KLa值受污水水质的影响，把用于清水测出的值用于污水，要采用修正系数，同样清水的cs0值要用于污水要乘以系数，因而上式变为：,污水水质水温氧分压,氧转移的影响因素,氧转移速率与供气量的计算,曝气扩散设备堵塞系数（0.650.9）,在稳定条件下，氧的转移速率等于活性污泥微生物的需氧速率（Rr）,在标准条件下，转移到一定体积脱氧清水中总氧量（OS，单位：kg/h）为：,而在实际情况下，同样的曝气系统设

19、备，能够转移到同样体积曝气池混合液中总氧量（O2，kg/h）为：,根据生化过程计算实际需氧量O2,换算为OS,根据氧利用效率EA计算供气量GS,曝气系统需要的供气量GS（m3/h）：,风机工作台数3，1台备用风机工作台数4，2台备用（备用风机同时可用于高峰负荷时补充供气量）,鼓风机的选型,主要依据：风压单机风量,根据扩散设备的淹没水深及风压损失、风管的压力损失、管道中调节阀门等配件的局部压力损失等确定,机械曝气的选型,如泵型叶轮的充氧量与叶轮直径及叶轮线速度的关系：,QS在标准条件下脱氧清水中的充氧量，kg/h叶轮线速度，m/sD叶轮直径K池型修正系数,曝气的作用与曝气方式,1.好氧微生物的需

20、氧代谢2.兼性微生物酶的好氧合成3.混合液的搅拌作用（缺氧池另加搅拌器）曝气方式：1.鼓风曝气系统2.机械曝气装置：纵轴表面曝气机、横轴表面曝气器3.鼓风+机械曝气系统4.其他：富氧曝气、纯氧曝气,曝 气 设 备,高速单级鼓风机曝气系统的组成,鼓风曝气,鼓风曝气系统的组成,过滤器与进口消音器,过滤器压力损失监测,鼓风机旁通与旁通消音器,鼓风曝气,常用鼓风机形式,1. 容积式风机: 罗茨鼓风机、回转风机,2. 单级高速离心鼓风机,丹麦HV-Turbo风机,英国Howden风机,常用鼓风机形式,常用鼓风机形式,美国Power Mizer多级风机,常用鼓风机形式,常用鼓风机形式,单级高速鼓风机进出口

21、导叶片,三叶式罗茨鼓风机外型,离心鼓风机外型,多极离心风机,离心鼓风机房,鼓风曝气,空气净化器,鼓 风 机,扩 散 器,空气输配管系统,鼓风曝气,空气净化器,鼓 风 机,扩 散 器,空气输配管系统,微孔曝气设备,微孔曝气盘,微孔曝气管,微孔曝气设备测试,微孔曝气设备安装,微孔曝气设备的清水检验,微孔曝气设备的运行状况,表面曝气机,沉水曝气机,射流曝气器,转刷曝气机,穿孔曝气管,膜片式微孔曝气器,微孔曝气器实际安装情况,双螺旋曝气器,伞形曝气器,ZDB型振动曝气器,KBB型可变微孔曝气器,机械曝气：表面曝气机,表面曝气机充氧原理： (1)曝气设备的提水和输水作用，使曝气池内液体不断循环流动, 从

22、而不断更新气液接触面, 不断吸氧； (2)曝气设备旋转时在周围形成水跃，并把液体抛向空中，剧烈搅动而卷进空气； (3)曝气设备高速旋转时，在后侧形成负压区而吸入空气。,机械曝气：表面曝气机,泵 形,倒伞形,平板形,倒伞形机械曝气器,曝气转刷,水平轴曝气转刷或转盘,测试中的曝气转碟,曝 气 设 备 性 能 指 标,氧转移率：单位为mg（O2）/（Lh）。,充氧能力（或动力效率）：即每消耗1kWh动力能传递到水中的氧量（或氧传递速率）,单位为kg（O2）/（kWh）。,氧利用率：通过鼓风曝气系统转移到混合液中的氧量占总供氧的比例，单位为。,曝 气 设 备 性 能,注意：各类曝气设备除了要满足充氧要

23、求外，还应满足最低混合强度要求：采用鼓风曝气，处理1m3污水的曝气量3m3； 如曝气池水位较深，则可以按最低曝气强度（每单位池底面积、单位时间内的曝气量）控制：大中气泡扩散器：1.2m3/（m2 h）小气泡扩散器：2.2m3/（m2 h）机械曝气： 混合池功率 25W/m3；氧化沟15W/m3,曝气池的三种池型,推流式曝气池,根据横断面上的水流情况，可分为,推流式曝气池,推流式曝气池,完全混合曝气池,池 形,根据和沉淀池的关系,曝气池的三种池型,机械曝气完全混合曝气池,鼓风曝气完全混合曝气池,局部完全混合推流式曝气池,第五节 去除有机污染物的 活性污泥法过程设计,设计计算任务,确定工艺流程选择

24、曝气池的类型计算曝气池的容积确定污泥回流比计算所需供氧量曝气设备选择剩余污泥量计算,主要依据：水质水量资料生活污水或生活污水为主的城市污水：成熟设计经验工业废水：试验研究设计参数,一、曝气池容积设计计算,污泥泥龄法,有机物负荷法,1.有机物负荷法,污泥负荷率是指单位质量活性污泥在单位时间内所能承受的BOD5量，即:,式中：Ls污泥负荷率,kg BOD5/（kgMLVSSd）; Q与曝气时间相当的平均进水流量，m3/d； S0曝气池进水的平均BOD5值，mg/L； X曝气池中的污泥浓度，mg/L。,污泥负荷,容积负荷是指单位容积曝气区在单位时间内所能承受的BOD5量，即：,式中：Lv容积负荷率，

25、kg (BOD5)/(m3d)。,容积负荷,根据上面任何一式可计算曝气池的体积，即:,Q和S0是已知的，X、LS、LV可参考教材中表12-1选择。对于某些工业污水，要通过试验来确定X、LS、LV 。污泥负荷率法应用方便，但需要一定的经验。,Note：,室外排水设计规范（GB50014-2006),2.污泥泥龄法,二、剩余污泥量计算,1.按污泥龄计算,每天排出的总固体量，gVSS/d,2.根据污泥产率系数或表观产率系数计算,或：,P142,三、需氧量设计计算,经活性污泥代谢活动被降解的有机污染物（BOD5）量，kg/m3,空气中氧的含量为23.2,氧的密度为1.201kg/ m3 。将上面求得的

26、氧量除以氧的密度和空气中氧的含量，即为所需的空气量。,注：考虑硝化耗氧,微生物细胞的耗氧当量,(+4.57NNOr),BOD5=0.68BODL,推流式曝气池的计算模式,由于当前两种形式的曝气池实际效果差不多，因而完全混合的计算模式也可用于推流式曝气池的计算。,处理污水量为21600m3/d，经预处理沉淀后的BOD5为250mg/L,希望处理后的出水BOD5为20mg/L。要求确定曝气池的体积、排泥量和空气量。经研究，还确立下列条件： （1）污水温度为20； （2）曝气池中混合液挥发性悬浮固体（MLVSS）同混合液悬浮固体（MLSS）之比为0.8； （3）回流污泥SS浓度为10000mg/L；

27、 （4）曝气池中MLSS为3000 mg/L； （5）设计的c为10d； （6）二沉池出水中含有12mg/LTSS，其中VSS占65； （7）污水中含有足够的生化反应所需的氧、磷和其他微量元素；,例,P145,解,确定出水中悬浮固体的BOD5 ： (a)悬浮固体中可生化的部分=0.6512 mg/L =7.8mg/L (b)可生化悬浮固体的最终BODL 7.81.42mg/L 11mg/L (c)可生化悬浮固体的BODL换算为BOD50.6811 mg/L7.5mg/L (d)确定经曝气池处理后的出水溶解性BOD5 ，即Se： 7.5+ Se 20 mg/L ，Se 12.5 mg/L,1.估

28、计出水中溶解性BOD5的浓度,出水中总的BOD5出水中溶解性的BOD5出水中悬浮固体的BOD5,已知,解,2.计算曝气池容积,1）按污泥负荷计算,2）按污泥龄计算,取V=5700m3,3.水力停留时间（HRT）,解,4.计算每天排除的剩余污泥量,1)按表观污泥产率计算,1)按污泥龄计算,剩余污泥量若以体积计，设含水率99，则每天的排放量为：,解,5.计算回流污泥比r,曝气池中MLSS浓度3000mg/L回流污泥浓度10000mg/L,解,6.计算曝气池需氧量,解,7.计算曝气池所需的空气量,8.鼓风机出口风压计算,选择一条最不利空气管路的沿程和局部压力损失：,H扩散设备的淹没深度hd扩散设备的

29、风压损失hf输气管道的总风压损失，包括沿程和局部风压损失,第六节 脱N除P活性污泥法工艺及其设计,一、生物脱N工艺1、传统(Barth)三级脱氮工艺,该工艺是将有机物氧化，硝化及反硝化段独立开来，每一部分都有其自己的沉淀池和各自独立的污泥回流系统。使除碳，硝化和反硝化在各自的反应器中进行，并分别控制在适宜的条件下运行，处理效率高。由于反硝化段设置在有机物氧化和硝化段之后，主要靠内源呼吸碳源进行反硝化，效率很低，所以必须在反硝化段投加外加碳源来保证高效稳定的反硝化反应。,随着对硝化反应机理认识的加深，将有机物氧化和硝化合并成一个系统以简化工艺，从而形成二段生物脱氮工艺成为现实。各段同样有其自己的

30、沉淀及污泥回流系统。除碳和硝化作用在一个反应器中进行时，设计的污泥负荷率要低，水力停留时间和泥龄要长，否则，硝化作用要降低。在反硝化段仍需要外加碳源来维持反硝化的顺利进行。（注：硝化菌的世代时间为310d）,2.,3.缺氧好氧工艺（前置反硝化，又叫A/O工艺）,反硝化反应以污水中的有机物为碳源，曝气池中含有大量硝酸盐的回流混合液，在缺氧池中进行反硝化脱氮。在反硝化反应中产生的碱度可补偿硝化反应中所消耗的碱度的50左右。该工艺流程简单，无需外加碳源，因而基建费用及运行费用较低，脱氮效率一般在70左右；但由于出水中含有一定浓度的硝酸盐，在二沉池中，有可能进行反硝化反应，造成污泥上浮，影响出水水质。

31、,3.后置缺氧好氧生物脱N工艺,缺氧,好氧/硝化,二沉池,出水,出水,污泥,回流污泥,4.Bardenpho生物脱氮工艺,该工艺取消了三段脱氮工艺的中间沉淀池。该工艺设立了两个缺氧段，第一段利用原水中的有机物为碳源和第一好氧池中回流的含有硝态氮的混合液进行反硝化反应。经第一段处理，脱氮已基本完成。为进一步提高脱氮效率，废水进入第二段反硝化反应器，利用内源呼吸碳源进行反硝化。最后的曝气池用于吹脱废水中的氮气，提高污泥的沉降性能，防止在二沉池发生污泥上浮现象。此工艺比三段脱氮工艺减少了投资和运行费用。,机理解释：1）反应器DO分布不均论2）缺氧微环境理论3）微生物学解释传统理论认为硝化反应只能由自

32、养菌完成，反硝化只能在缺氧条件下进行，但研究已经证实了好氧反硝化菌和异养硝化菌存在。,5 同步硝化反硝化（SNdN）,短程生物脱氮工艺SHARON工艺ANAMMOX工艺SHARONANAMMOX组合工艺OLAND工艺CANON工艺,6 其他新型生物脱氮工艺,（二）生物脱N工艺过程设计,1.缺氧区容积设计根据反硝化速率计算,缺氧池去除的硝酸盐，g/d；,缺氧池池体容积，m3；,反硝化速率，gNO3-N/（gMLVSS.d）,碳源,温度,反硝化速率的两大影响因素,对于一般城镇污水，没有试验资料时，前置反硝化系统利用原污水碳源作为电子供体时，在20，Kde0.030.06gNO3-N/（gMLVSS

33、.d）； 对于没有外来碳源的后置反硝化系统， Kde0.010.03gNO3-N/（gMLVSS.d）,另：,2.好氧区容积设计,可参照：,（仅考虑有机物去除）,但硝化系统污泥龄要比仅有机物去除系统污泥龄长，因为硝化菌的世代周期比去除有机物的异养菌长得多，硝化速率将控制好氧硝化池的容积设计。,（1）DO对硝化菌比生长速率的影响,（2）T对硝化菌比生长速率的影响,好氧区设计污泥龄（考虑了硝化菌的正常生长），d,污泥龄设计安全系数，可根据进水峰值TKN/TKN平均浓度确定，一般取1.52.5。,无硝化污水处理厂的最小泥龄选择45 d，是针对生活污水的水质并使处理出水达到BOD=30 mg/L和SS

34、=30 mg/L确定的，这是多年实践经验的积累。,曝气池容积确定：,3.需氧量计算,前置反硝化,4.混合液回流量,内回流比,出水硝态氮浓度（mg/L）,内回流比对缺氧/好氧过程中出水硝酸盐浓度的影响（R0.5）,对以生活污水为主的城镇污水处理厂，保持反应池pH中性需要的碱度为80mg/L（以CaCO3计）以上。碱度跟pH之间的关系？,5.碱度平衡,二、生物除P工艺,（一）生物除磷工艺类型AO法Phostrip工艺,为了使微生物在好氧池中易于吸收磷，溶解氧应维持在2mgL以上，pH值应控制在78之间。,（二）生物除磷工艺过程设计,1.厌氧区容积设计 一般按水力停留时间（一般取12h）设计，按进水

35、中易降解COD的浓度计算生物除磷的量，一般认为生物去除每1g磷约需消耗10g易降解COD。,2.好氧区容积设计,如果系统仅需除磷，则SRT即c宜较短。20， SRT取23d；10，SRT取45d。,A2/O工艺改进的Bardenpho工艺UCT工艺SBR工艺,三、生物脱N除P工艺,1、A2/O工艺厌氧段形成厌氧环境，使聚磷菌释放磷，利用其在好氧段加倍吸收磷；在缺氧段进水与回流硝酸氮和亚硝酸氮混合，在反硝化菌的作用下进行反硝化，并降解部分有机物，回收部分碱度；在好氧段进行有机物的降解、氨氮的硝化和磷的吸收。,2、改进的Bardenpho工艺,改进的Bardenpho工艺由四池串联，即缺氧一好氧一

36、缺氧池一好氧池。类似二级A/O工艺串联。第二级A/O的缺氧池基本上利用内源碳源进行脱氮，最后的曝气池可以吹脱氨氮，提高污泥的沉降性能。为了提高除磷的稳定性，在Bardenpho工艺流程之前增设一个厌氧池，以提高污泥的磷释放效率。只要脱氮效果好，那么通过污泥进入厌氧池的硝酸盐是很少的，不会影响污泥的放磷效果，从而使整个系统达到较好的脱氮除磷效果。,在改进的Bardenpho工艺中，由于二沉池回流污泥中很难避免有一些硝酸盐回流到流程前端的厌氧池，从而影响除磷效果；为此，UCT工艺将二沉池的回流污泥回流到缺氧池，污泥中携带的硝酸盐在缺氧池中反硝化脱氮。同时为弥补厌氧池中污泥的流失，增设缺氧池至厌氧池

37、的污泥回流。这样厌氧池可免受硝酸盐的干扰。,3、UCT工艺及改良的UCT工艺,UCT工艺,改良的UCT工艺,二沉池,厌氧,缺氧,缺氧,好氧,出水,缺氧回流,回流污泥,含磷剩余污泥,进水,回流,4SBR工艺,时间顺序控制，在同一反应器中完成进水后进行一定时间的缺氧搅拌，好氧菌将利用进水中携带的有机物和溶解氧进行好氧分解，此时水中的溶解氧将迅速降低甚至达到零;这时厌氧发酵菌进行厌氧发酵，反硝化菌进行脱氮；然后停止搅拌一段时间，使污泥处于厌氧状态，聚磷菌放磷；接着进行曝气，硝化菌进行硝化反应，聚磷菌吸磷，经一定反应时间后停止曝气进行静止沉淀，当污泥沉淀下来后，撇出上部清水而后再放人原水，如此周而复始

38、。,四、生物脱氮除磷工艺设计参数和特点,P162164表12-4和表12-5,五、生物脱N除P系统的影响因素,环境因素如温度、pH、DO工艺因素SRT、HRT、二沉池的沉淀效果污水成分易降解有机物浓度，BOD5与N、P的比值,第九节 活性污泥法处理系统的设计和运行与管理,一、水力负荷二、有机负荷三、微生物浓度四、曝气时间五、污泥龄六、氧传递速率七、回流污泥浓度八、污泥回流比九、曝气池的构造十、pH和碱度十一、溶解氧浓度十二、污泥膨胀及其控制,流向污水厂的流量变化,一、水 力 负 荷,水力负荷的变化影响活性污泥法系统的曝气池和二次沉淀池。当流量增大时，污水在曝气池内的停留时间缩短，影响出水质量，

39、同时影响曝气池的水位。若为机械表面曝气机，由于水面的变化，它的运行就变得不稳定。对二次沉淀池为水力影响。,一、水 力 负 荷,二、有机负荷,污泥负荷和MLSS的设计值采用得大一些，曝气池所需的体积可以小一些。但出水水质要降低，而且使剩余污泥量增多，增加了污泥处置的费用和困难，同时，整个处理系统较不耐冲击，造成运行中的困难。为避免剩余污泥处置上的困难和保持污水处理系统的稳定可靠，可以采用低的污泥负荷率（0.1），把曝气池建得很大，这就是延时曝气法。,曝气区容积的计算，设计中要考虑的主要问题是如何确定污泥负荷和MLSS的设计值。,三、微生物浓度,在设计中采用高的MLSS并不能提高效益，原因如下：,

40、四、曝 气 时 间,在通常情况下，城市污水的最短曝气时间为3h或更长些，这和满足曝气池需氧速率有关。,当曝气池做得较小时，曝气设备是按系统的负荷峰值控制设计的。这样，在非高峰时间，供氧量过大，造成浪费，设备的能力不能得到充分利用。,若曝气池做得大些，可降低需氧速率，同时由于负荷率的降低，曝气设备可以减小，曝气设备的利用率得到提高。,五、泥龄（微生物平均停留时间）,微生物平均停留时间至少等于水力停留时间，此时，曝气池内的微生物浓度很低，大部分微生物是充分分散的。,微生物的停留时间应足够长，促使微生物能很好地絮凝，以便重力分离，但不能过长，过长反而会使絮凝条件变差。,微生物平均停留时间还有助于说明

41、活性污泥中微生物的组成。世代时间长于微生物平均停留时间的那些微生物几乎不可能在该活性污泥中繁殖。,经验表明：,传统活性污泥法的SRT20HRT延时曝气SRT(3040)HRT高负荷系统SRT10HRT,城镇污水：HRT46h SRT3.35d,HRT为24h SRT为30d,HRT为23h SRT为1d,六、氧 传 递 速 率,氧传递速率要考虑二个过程,要提高氧的传递速率,七、回流污泥浓度,回流污泥浓度是活性污泥沉降特性和回流污泥回流速率的函数。 由物料衡算，可推得：,根据上式可知，曝气池中的MLSS不可能高于回流污泥浓度，两者愈接近，回流比愈大。限制MLSS值的主要因素是回流污泥的浓度。,问

42、：1）若设曝气池MLSS浓度为3000mg/L，则当回流污泥浓度为10000mg/L，SVI为多少？污泥回流比为多少？ 2）若回流污泥浓度为8000mg/L，污泥回流比为多少？,八、污泥回流比,高的污泥回流比增大了进入沉淀池的污泥流量，增加了二沉池的负荷，缩短了沉淀池的沉淀时间，降低了沉淀效率，使未被沉淀的固体随出流带走。,活性污泥回流比的设计应有弹性，并应操作在可能的最低流量。这为沉淀池提供了最大稳定性。,九、曝气池的构造,推流式曝气池,完全混合式曝气池,十、pH和碱度,活性污泥pH通常为6.58.5。,H之所以能保持在这个范围，是由于污水中的蛋白质代谢后产生碳酸铵碱度和从天然水中带来的碱度

43、所致。,十一、溶解氧浓度,通常溶解氧浓度不是一个关键因素，除非溶解氧浓度跌落到接近于零。只要细菌能获得所需要的溶解氧来进行代谢，其代谢速率就不受溶解氧的影响。,一般认为混合液中溶解氧浓度应保持在0.52mg/L，以保证活性污泥系统的正常运行。,过分的曝气使氧浓度得到提高，但由于紊动过于剧烈，导致絮状体破裂，使出水浊度升高。 特别是对于好氧速度不快而泥龄偏长的系统，强烈混合使破碎的絮状体不能很好地再凝聚。,十二、污泥膨胀及其控制,正常的活性污泥沉降性能良好，其污泥体积指数SVI在50150之间；当活性污泥不正常时，污泥不易沉淀，反映在SVI值升高。 混合液在1000mL量筒中沉淀30min后，污

44、泥体积膨胀，上层澄清液减少，这种现象称为活性污泥膨胀。,活性污泥膨胀可分为,丝状菌性膨胀,絮花状物质，其骨干是菌胶团,正常的活性污泥,丝状菌大量出现，主要是有鞘细菌（浮游球衣菌）和硫细菌（丝硫细菌）,不正常的情况下,当污泥中有大量丝状菌时，大量有一定强度的丝状体相互支撑、交错，大大恶化了污泥的沉降、压缩性能，形成了污泥膨胀。,丝状菌性膨胀的主要因素,H低时，容易产生膨胀。,丝状菌性膨胀的主要因素,污水水质,运行条件,工艺方法,丝状菌性膨胀的主要因素,污水水质,运行条件,工艺方法,非丝状菌性膨胀,非丝状菌性膨胀主要发生在污水水温较低而污泥负荷太高时。 微生物的负荷高，细菌吸收了大量的营养物，但由于温度低，代谢速度较慢，就积贮起大量高黏性的多糖类物质。这些多糖类物质的积贮，使活性污泥的表面附着水大大增加，使污泥形成污泥膨胀。,发生污泥非丝状菌性膨胀时，处理效率仍很高，上清液也清澈。,在运行中，如发生污泥膨胀，针对膨胀的类型和丝状菌的特性，可采取的抑制措施：,在设计时，对于容易发生污泥膨胀的污水，可以采用以下一些方法：,