短路计算及电器的选择校验ppt课件.pptx

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1、第四章短路计算及电器的选择校验,授课教师：XXXX,第1节,短路的原因、后果及其形式,一、短路的原因短路是指不同电位的导体之间的电气短接,这是电力系统中最常见的一种故障,也是最严重的一种故障。电力系统出现短路故障,究其原因,主要有以下三个方面:(1)电气绝缘损坏这可能是由于电气设备长期运行,其绝缘材料自然老化而损坏;也可能是由于设备本身质量不好,绝缘强度不够而被正常电压击穿;也可能是设备绝缘层受到外力损伤而导致短路。,(2)误操作例如带负荷误拉高压隔离开关,很可能导致三相弧光短路。又如误将较低电压的设备投入较高电压的电路中而造成设备的击穿短路。(3)鸟兽害例如鸟类及蛇鼠等小动物跨越在裸露的不同

2、电位的导体之间,或者被鼠类咬坏设备或导体的绝缘层,都会引起短路故障。,二、短路的后果电路短路后,其阻抗值比正常负荷时电路的阻抗值小得多,因此短路电流往往比正常负荷电流大许多倍。在大容量电力系统中,短路电流可高达几万安培或几十万安培。如此大的短路电流对电力系统可产生极大的危害:(1)短路电流的电动效应和热效应短路电流将产生很大电动力和很高的温度,可能造成电路及其中设备的损坏,甚至引发火灾事故。(2)电压骤降短路将造成系统电压骤降,越靠近短路点电压越低,这将严重影响电气设备的正常运行。,(3)造成停电事故短路时,电力系统的保护装置动作,使开关跳闸或熔断器熔断,从而造成停电事故。越靠近电源短路,引起

3、停电的范围越大,从而给国民经济造成的损失也越大。(4)影响系统稳定严重的短路可使并列运行的发电机组失去同步,造成电力系统解列,破坏电力系统的稳定运行。(5)产生电磁干扰单相接地短路电流,可对附近的通信线路、信号系统及电子设备等产生电磁干扰,使之无法正常运行,甚至引起误动作。,三、短路的形式在三相系统中,可有下列短路形式:(1)三相短路如图4-1a所示。三相短路用k(3)表示,三相短路电流则写作 k (3) 。(2)两相短路如图4-1b所示。两相短路用k(2)表示,两相短路电流则写作 k (2) 。,(3)单相短路如图4-1c、d所示。单相短路用k(1)表示,单相短路电流则写作 k (1) 。

4、(4)两相接地短路如图4-1e所示,为中性点不接地的电力系统中两不同相的单相接地所形成的两相短路;也指如图4-1f所示的两相短路又接地的情况。两相接地短路用k(1.1)表示,其短路电流则写作 k (1.1) 。两相接地短路实质上与两相短路相同。,上述三相短路,属于“对称性短路”。其他形式的短路,均属“非对称性短路”。电力系统中,发生单相短路的可能性最大,而发生三相短路的可能性最小。但一般是三相短路电流最大,造成的危害也最严重。为了使电力系统中的电气设备在最严重的短路状态下也能可靠地工作,因此作为选择校验电气设备用的短路计算中,以三相短路计算为主。实际上,非对称性短路也可按对称分量法分解为对称的

5、正序、负序和零序分量来研究,所以对称性的三相短路分析也是分析非对称性短路的基础。,第2节,无限大容量电力系统发生三相短路时的物理过程和物理量,一、无限大容量电力系统及其三相短路的物理过程无限大容量电力系统,就是其容量相对于用户内部供配电系统容量大得多的电力系统,以致用户的负荷不论如何变动甚至发生短路时,电力系统变电所馈电母线的电压能基本维持不变。在实际的用户供电设计中,当电力系统总阻抗不超过短路回路总阻抗的5%10%,或者电力系统容量超过用户供配电系统容量的50倍时,可将电力系统视为“无限大容量电力系统”。凡不满足上述条件的电力系统,则称为“有限容量电力系统”。,图4-2a是一个电源为无限大容

6、量的供电系统中发生三相短路的电路图。由于三相对称,因此这个三相电路图可用图4-2b所示等效单相电路图来研究。,图4-2无限大容量系统中发生三相短路RWL、XWL线路阻抗RL、XL负荷阻抗,正常运行时,电路中的电流取决于电源电压和电路中所有元件包括负荷(用电设备)在内的总阻抗。当发生三相短路时,由于负荷阻抗和部分线路阻抗被短路,所以根据欧姆定律,电路中的电流(短路电流)要突然增大。但是,由于短路电路中存在着电感,根据楞次定律,电流又不能突变,因而引起一个过渡过程,即短路暂态过程,最后短路电流达到一个新的稳定状态。,图4-3表示无限大容量系统中发生三相短路前后的电压和电流变动曲线。,图4-3无限大

7、容量系统中发生三相短路前后的电压电流曲线,二、有关短路的物理量(一)短路电流周期分量假设短路发生在电压瞬时值u=0时,这时的负荷电流为i0。由于短路时电路阻抗减小很多,电路中将要出现一个如图4-3所示的短路电流周期分量(periodic component of short-circuit current)ip。由于短路电路的电抗一般远大于电阻,所以这周期分量ip差不多滞后电压u 90。因此,在u=0时短路的瞬间(t=0时),ip将突然增大到幅值,即ip(0)=Im= 2 I(4-1)式中,I为短路次暂态电流(short-circuit sub-transient current)有效值,它是

8、短路后第一个周期的短路电流周期分量的有效值。,在无限大容量系统中,由于系统母线电压维持不变,所以其短路电流周期分量有效值(习惯用Ik表示)在短路的全过程中也维持不变,即I=I=Ik,这里的I为后面将要讲述的短路稳态电流有效值。,(二)短路电流非周期分量短路电流非周期分量(non-periodic component of short-circuit current)inp是由于短路电路存在电感,用以维持短路初瞬间(t=0时)电流不致突变而由电感所感应的自感电动势所产生的一个反向电流,如图4-3所示。短路电流非周期分量inp按指数函数衰减,其表达式为:inp=inp(0) e =(Im-i0)

9、e t 2 I e (4-2)式中,为短路电路的时间常数,=L/R=X/(314R),这里的R、L和X分别为短路电路的总电阻、总电感和总电抗。,(三)短路全电流任一瞬间的短路全电流(short-circuit whole-current)ik为其周期分量ip与非周期分量inp之和,即ik=ip+inp(4-3)某一瞬间t的短路全电流有效值Ik(t),是t为中点的一个周期内的周期分量有效值Ip(t)与t瞬间非周期分量值inp(t)的方均根值,即Ik(t)= I p() 2 + i np() 2 (4-4)如前所述,在无限大容量系统中,短路电流周期分量的有效值和幅值在短路全过程中是恒定不变的。,(

10、四)短路冲击电流由图4-3所示的短路全电流ik曲线可以看出,短路后经过半个周期(即t=0.01s),短路电流瞬时值达到最大值。短路过程中的这一最大短路电流瞬时值,称为短路冲击电流(short-circuit shock current),用ish表示。短路冲击电流按下式计算:ish=ip(0.01)+inp(0.01) 2 I(1+ e 0.01 )=Ksh 2 I(4-5)式中,Ksh为短路电流冲击系数。,由上式可知,短路电流冲击系数为Ksh=1+ e 0.01 =1+ e 0.01 (4-6)当R0时,Ksh2;当L0时,Ksh1。因此Ksh=12,或1Ksh2。短路全电流的最大有效值,是

11、短路后第一个周期的短路全电流有效值,用Ish表示,亦称短路冲击电流有效值,用下式计算:Ish= p(0.01) 2 + np(0.01) 2 2 +( 2 I e 0.01 ) 2 或Ish 1+2( sh 1 ) 2 I(4-7),在高压电路发生三相短路时,一般取Ksh=1.8,因此ish=2.55I(4-8)Ish=1.51I(4-9)在低压电路和1000kVA及以下变压器二次侧发生三相短路时,一般取Ksh=1.3,因此ish=1.84I(4-10)Ish=1.09I(4-11),(五)短路稳态电流短路稳态电流(short-circuit static current)是短路电流非周期分量

12、衰减完毕以后的短路全电流,其有效值用I表示。在无限大容量系统中,I=I=Ik。,第3节,无限大容量电力系统中的短路电流计算,一、短路电流计算概述进行短路电流计算,首先要绘出计算电路图,如后面图4-4所示。在计算电路图上,将短路计算所需考虑的各元件的主要参数都表示出来,并将各元件依次编号,然后确定短路计算点。短路计算点要选择得使需要进行短路校验的电气元件有最大可能的短路电流通过。,接着,按所选择的短路计算点绘出等效电路图,如后面图4-5所示,并计算电路中各主要元件的阻抗。在等效电路图上,只需将所计算的短路电流所流经的一些主要元件表示出来,并标明其序号和阻抗值,一般是分子标序号,分母标阻抗值(既有

13、电阻又有电抗时,用复数形式R+jX表示)。然后将等效电路化简。,图4-5例4-1的短路等效电路图(欧姆法),计算短路电流的方法,常用的有欧姆法和标幺制法。短路计算中有关物理量一般采用以下单位:电压千伏(kV),电流千安(kA),短路和断路容量(功率)兆伏安(MVA),设备容量千瓦(kW)或千伏安(kVA),阻抗欧()。但必须说明,本书计算公式中各物理量的单位除特别标明的以外,一般均采用国际单位制(SI制)的基本单位:伏(V),安(A),瓦(W),伏安(VA),欧()等。因此后面导出的公式一般不标注物理量的单位。如果采用工程中常用的单位计算,则必须注意所用公式中各物理量单位的换算系数。,二、采用

14、欧姆法进行三相短路的计算欧姆法(Ohms Method)是因其短路计算中的阻抗都采用有名单位“欧姆”而得名,亦称有名单位制法。在无限大容量系统中发生三相短路时,其三相短路电流周期分量有效值可用下式计算: k (3) = c 3 = c 3 R 2 + X 2 (4-12)式中,Uc为短路计算点的短路计算电压,由于线路首端短路时其短路最为严重,因此按线路首端电压考虑,即短路计算电压取为比线路额定电压UN高5%,按我国电压标准,Uc有0.4kV、0.69kV、3.15kV、6.3kV、10.5kV、37kV等; 、R、X分别为短路电路的总阻抗模、总电阻和总电抗。,在高压电路的短路计算中,通常RX/

15、3时才需要计入电阻。如果不计电阻,则三相短路电流周期分量有效值为: k (3) = c 3 (4-13)三相短路容量按下式计算: k (3) = 3 Uc k (3) (4-14),1.电力系统(电源)的阻抗计算电力系统(电源)的电阻相对于它的电抗很小,一般不予考虑。电力系统的电抗,可由电力系统变电所高压馈电线出口断路器的断流容量Soc来估算,这Soc就看作是电力系统的极限短路容量。因此电力系统的电抗为XS= c 2 oc (4-15)式中,Uc为高压馈电线的短路计算电压,但为了便于短路电路总阻抗的计算,免去阻抗换算的麻烦,此式的Uc可直接采用短路计算点的短路计算电压;Soc为电力系统出口断路

16、器的断流容量,可查有关手册或断路器产品样本(参看附表2)。,如果只有开断电流Ioc数据,则其断流容量可按下式求得:Soc= 3 UNIoc(4-16)式中,UN为断路器额定电压。,2.电力变压器的阻抗计算(1)电力变压器的电阻RT可由变压器的短路损耗Pk(即负载损耗PL)近似地计算因Pk3 N 2 RT=3 3 2 RT 2 RT故RTPk 2 (4-17)式中,Uc可取短路计算点的短路计算电压,以免阻抗换算;SN为变压器的额定容量;Pk为变压器的短路损耗,可查有关手册或产品样本(参看附表1)。,(2)电力变压器的电抗XT可由变压器的阻抗电压UZ%(即短路电压Uk%)近似地计算因UZ% 3 N

17、 T c 100 N T c 2 100故XT Z % c 2 100 N (4-18)式中,UZ%为变压器的阻抗电压百分值,可查有关手册或产品样本(参看附表1)。,3.电力线路的阻抗计算(1)电力线路的电阻RWL可由导线电缆的单位长度电阻R0值求得,即RWL=R0l(4-19)式中,R0为导线电缆单位长度的电阻,可查有关手册或产品样本(参看附表1213);l为线路长度。(2)电力线路的电抗XWL可由导线电缆的单位长度电抗X0值求得,即XWL=X0l(4-20)式中,X0为导线电缆单位长度的电抗,可查有关手册或产品样本。,求出短路电路中各主要元件的阻抗后,就化简电路,求出其等效总阻抗,然后按前

18、面式(4-12)或式(4-13)计算其三相短路周期分量 k (3) ,再按有关公式计算其他短路电流I(3)、 (3) 、 sh (3) 和 sh (3) 等,并按式(4-14)计算三相短路容量 k (3) 。必须注意:在计算短路电路的阻抗时,假如电路内含有电力变压器,则电路内各元件的阻抗都应统一换算到短路计算点的短路计算电压去。阻抗等效换算的条件是元件的功率损耗不变。,由P=U2/R和Q=U2/X可知,元件的阻抗值与电压平方成正比,因此阻抗换算的公式为R=R c 2 (4-21)X=X c 2 (4-22)式中,R、X和Uc为换算前元件的电阻、电抗和元件所在处的短路计算电压;R、X和Uc为换算

19、后元件的电阻、电抗和短路计算点的短路计算电压。就短路计算中考虑的几个主要元件的阻抗来说,只有电力线路的阻抗有时需要换算。,三、采用标幺制法进行三相短路的计算标幺制法(Method of per-unit system)因其短路计算中的有关物理量是采用标幺值(相对值)而得名,又称相对单位制法。某一物理量的标幺值 d 为该物理量的实际值A与所选定的基准值Ad的比值,即 (4-23)按标幺制法进行短路计算时,须先选定基准容量Sd和基准电压Ud。基准容量,工程设计中通常取Sd=100MVA。基准电压,通常取元件所在处的短路计算电压,即取Ud=Uc。,Ad*,A/Ad,选定了基准容量Sd和基准电压Ud以

20、后,可按下式计算基准电流:Id= d 3 d = d 3 c (4-24)按下式计算基准电抗:Xd= d 3 d = c 2 d (4-25)下面分别讲述供配电系统中各主要元件的电抗标幺值的计算(取Sd=100MVA,Ud=Uc)(1)电力系统的电抗标幺值,(2)电力变压器的电抗标幺值(3)电力线路的电抗标幺值求出短路电路中各主要元件的电抗标幺值后,即可利用其等效电路图(参看图4-6)进行电路化简,计算其总电抗标幺值 。由于各元件电抗都采用标幺值(相对值),与短路计算点电压无关,因此无须进行电压换算,这也是标幺制法较之欧姆法优越之处。,无限大容量系统三相短路电流周期分量有效值的标幺值按下式计算

21、:由此可求得三相短路电流周期分量有效值求出 k (3) 后,即可利用前面的有关公式计算I(3)、 (3) 、 sh (3) 和 sh (3) 等。三相短路容量的计算公式为, k (3) = k (3) Id= d (4-30), k (3) = 3 Uc k (3) = 3 Uc d = d (4-31),四、两相短路电流的计算在无限大容量系统中发生两相短路时(参看图4-7),其两相短路电流周期分量有效值(简称两相短路电流)为 k (2) = c 2 (4-32)式中,Uc为短路计算点的短路计算电压(线电压)。如果只计电抗,则两相短路电流为 k (2) = c 2 (4-33)其他两相短路电流

22、I(2)、 (2) 、 sh (2) 和 sh (2) 等,都可按前面三相短路的对应短路电流的公式计算。,关于两相短路电流与三相短路电流的关系,可由 k (2) =Uc/(2X)及 k (3) =Uc/( 3 X)求得。因 k (2) / k (3) = 3 /2=0.866故 k (2) = 3 2 k (3) =0.866 k (3) (4-34)上式说明,在无限大容量系统中,同一地点的两相短路电流为三相短路电流的0.866倍。因此无限大容量系统中的两相短路电流,可在求出三相短路电流后利用式(4-34)直接求得。,五、单相短路电流的计算在大接地电流系统和三相四线制配电系统中发生单相短路时(

23、参看图4-1c、d),根据对称分量法可求得其单相短路电流为 k (1) = 3 Z 1 + Z 2 + Z 0 (4-35)式中, 为电源相电压;Z1、Z2、Z0分别为单相短路回路的正序、负序和零序阻抗。,在工程设计中,可利用下式计算单相短路电流: k (1) = 0 (4-36)式中,U为电源相电压; 0 为单相短路回路的阻抗模,可查有关手册,或按下式计算: 0 = ( + 0 ) 2 +( + 0 ) 2 (4-37)式中,RT、XT分别为变压器单相的等效电阻和电抗;R-0、X-0分别为相线与N线或PEN线的回路(短路回路)的电阻和电抗,包括回路中低压断路器过电流线圈的阻抗、开关触头的接触

24、电阻及电流互感器一次绕组的阻抗等,可查有关手册或产品样本。,单相短路电流与三相短路电流的关系如下:在远离发电机的用户变电所低压侧发生单相短路时,Z1Z2,因此由式(4-35)得单相短路电流 k (1) = 3 2 Z 1 + Z 0 (4-38)而三相短路时,三相短路电流为 k (3) = 1 因此 k (1) k (3) = 3 2+ 0 1 (4-39),由于远离发电机发生短路时,Z0Z1,因此 k (1) k (3) (4-40)由式(4-34)和式(4-40)可知,在无限大容量系统中或远离发电机处发生两相短路或单相短路时,它们的短路电流都比同一地方发生三相短路的短路电流小,因此用于选择

25、一般供配电系统中电气设备和导体的短路电流,应该采用三相短路电流。两相短路电流主要用于相间短路保护灵敏度的校验,而单相短路电流除用于检验保护灵敏度外,主要用于单相短路保护的整定及单相短路热稳定度的校验。,第4节,短路电流的效应与校验,一、短路电流的电动效应与动稳定度校验(一)短路电流的电动效应由电工基础知,处于空气中的两平行直导体分别通以电流i1、i2(单位为A),而导体轴线间距离为a,导体的两支持点距离(档距)为l,则导体间所产生的电磁互作用力(电动力)F(单位为N)为F=0i1i2 2 (4-41)式中,0为真空磁导率,0=410-7N/A2(1N/A2=1H/m)。,如果三相线路中发生两相

26、短路,则两相短路冲击电流 sh (2) (单位为A)通过两相导线产生的电动力(单位为N)为最大,其电动力为F(2)=0 sh (2)2 2 (4-42)如果三相线路中发生三相短路,则三相短路冲击电流 sh (3) (单位为A)在中间相所产生的电动力(单位为N)为最大,其电动力为F(3)= 3 2 0 sh (3)2 2 (4-43)上式代入0=410-7N/A2,即得F(3)= 3 sh (3)2 10-7 (4-44),由于 sh (2) = 3 2 sh (3) ,因此代入式(4-42)得F(2)= 3 2 2 0 sh (3)2 2 (4-45)将式(4-45)的F(2)与式(4-43)

27、的F(3)相比即可看出两者的关系 (2) (3) = 3 2 (4-46)由上式可知,三相线路发生三相短路时中间相导体所受的电动力比两相短路时导体所受的电动力大。因此校验电器和导体的短路动稳定度时,一般应采用三相短路冲击电流 sh (3) 或 sh (3) 。,(二)短路动稳定度的校验电器和导体的动稳定度校验,依校验的对象不同而采用不同的具体条件。1)一般电器的动稳定度校验条件为imax sh (3) (4-47)或Imax sh (3) (4-48)式中,imax和Imax分别为电器的极限通过电流(动稳定电流)峰值和有效值,可由有关手册或产品样本查得(参看附表2)。,2)绝缘子的动稳定度校验

28、条件为Fal c (3) (4-49)式中,Fal为绝缘子的最大允许载荷,可由有关手册或产品样本查得;如果手册或产品样本给出的是绝缘子的抗弯破坏载荷值,则应将抗弯破坏载荷值乘以0.6作为其Fal。式中 c (3) 为三相短路时作用于绝缘子上的计算力,按通过 sh (3) 来计算;如果母线在绝缘子上平放(见图4-8a),则 c (3) 按式(4-44)计算,即 c (3) =F(3);如果母线在绝缘子上竖放(见图4-8b),则 c (3) =1.4F(3)。,图4-8母线在绝缘子上的放置方式,3)母线的动稳定度校验条件为alc(4-50)式中,al为母线的最大允许应力,按母线材质而定,硬铜母线(

29、TMY型),al=140MPa,硬铝母线(LMY型),al=70MPa;c为母线通过 sh (3) 时所受到的最大计算应力。母线的最大计算应力c按下式计算:c= (4-51)式中,M为母线通过 sh (3) 时所受到的弯曲力矩,当母线的档距数为12时,M=F(3)l/8,当其档距数多于2时,M=F(3)l/10,这里的F(3)按式(4-44)计算,l为母线档距;W为母线的截面系数,当母线水平放置时(见图4-8),W=b2h/6,这里的b为母线截面的水平宽度,h为母线截面的垂直厚度。,(三)对短路点附近交流电动机反馈冲击电流影响的考虑当短路计算点附近所接交流电动机的额定电流之和超过供配电系统短路

30、电流的1%时,或者短路点附近所接交流电动机总容量超过100kW时23,应计入电动机反馈冲击电流的影响。由于短路时电动机端电压骤降,致使电动机因定子电动势反高于外施电压而向短路点反馈电流,如图4-9所示,从而使短路计算点的短路冲击电流增大。,图4-9大容量电动机对短路点反馈冲击电流,当交流电动机进线端发生三相短路时,它反馈的最大短路电流瞬时值(即电动机反馈冲击电流)可按下式计算:ish.M= 2 M M Ksh.MIN.M=CKsh.MIN.M(4-52)式中,E M 为电动机次暂态电动势标幺值;X M 为电动机次暂态电抗标幺值;C为电动机反馈冲击倍数,以上参数均见表4-3;Ksh.M为电动机短

31、路电流冲击系数,对310kV电动机可取1.41.7,对380V电动机可取1;IN.M为电动机额定电流。由于交流电动机在外电路短路后很快受到制动,所以它产生的反馈电流衰减很快。因此只在考虑短路冲击电流的影响时才需计入电动机的反馈电流。,二、短路电流的热效应与热稳定度校验(一)短路电流的热效应导体通过正常负荷电流时,由于导体具有电阻,就要产生电能损耗,转换为热能,一方面使导体温度升高,另一方面向周围介质散热。当导体内产生的热量与导体向周围介质散发的热量相等时,导体就维持在一定的温度值。当线路发生短路时,短路电流将使导体温度迅速升高。但短路后线路的保护装置会很快动作,切除短路故障,因此短路电流通过导

32、体的时间很短,通常不会超过23s。所以在短路过程中,可不考虑导体向周围介质的散热,也就是可近似地认为在短路时间内导体与周围介质是绝热的,短路电流在导体内产生的热量,完全用来使导体温度升高。,图4-10表示短路前后导体的温升变化情况。导体在短路前正常负荷时的温度为L。假设在t1时发生短路,导体温度按指数函数规律迅速升高;而到达t2时,线路保护装置动作,切除短路故障,这时导体温度已升至最高温度k。短路故障切除后,导体不再产生热量,只向周围介质按指数函数规律散热,直至导体温度等于周围介质温度0为止。导体短路时的最高发热温度k不得超过附表14所规定的允许值。,图4-10短路前后导体的温升变化曲线,由于

33、短路电流是一个变动的电流,而且含有非周期分量,因此要计算其短路期间在导体内产生的热量Qk及导体达到的最高温度k是相当困难的。为此引出一个“短路发热假想时间”tima,假设在此时间内以恒定的短路稳态电流I通过导体产生的热量,恰好与实际短路电流ik或Ik(t)在实际短路时间tk内通过导体所产生的热量相等,如图4-11所示。tima亦称“短路热效时间”。,图4-11短路产生的热量与短路发热假想时间,短路发热假想时间可用下式近似计算:tima=tk+0.05 2 s(4-53)在无限大容量系统中发生短路,由于I=I,因此tima=tk+0.05s(4-54)以上两式中的时间单位均为s。当tk1s时,可

34、认为:tima=tk(4-55),短路时间tk为短路保护装置最长的动作时间top与断路器的断路时间toc之和,即tk=top+toc(4-56)断路器的断路时间toc,包括断路器的固有分闸时间和灭弧时间两部分。对一般高压断路(如油断路器),可取toc=0.2s;对高速断路器(如真空断路器),可取toc=0.10.15s。因此,实际短路电流Ik(t)通过导体在短路时间tk内产生的热量为 k = 0 k k() 2 d= I 2 R ima (4-57),(二)短路热稳定度的校验电器和导体的热稳定度校验,也依校验的对象不同而采用不同的条件。1)一般电器的热稳定度校验条件为 t 2 t 2 tima

35、(4-58)式中,It为电器的热稳定试验电流有效值;t为电器的热稳定试验时间。2)母线、电缆和绝缘导线的热稳定度校验条件可按k.maxk校验,但k的确定比较麻烦,因此通常采用满足热稳定条件的最小截面积Amin来校验,其校验条件为:AAmin= (3) ima (4-59)式中,C为导体的短路热稳定系数,可查附表14。,第5节,高低压电器的选择与校验,一、概述高、低压电器的选择,必须满足其在一次电路正常条件下和短路故障情况下工作的要求。高、低压电器按正常条件下工作要求选择,就是要考虑电器的环境条件和电气要求。环境条件是指电器的使用场所(户内或户外)、环境温度、海拔以及有无防尘、防腐、防火、防爆等

36、要求。电气要求是指电器在电压、电流、频率等方面的要求;对一些开断电流的电器,如熔断器、断路器和负荷开关等,还有断流能力的要求。高、低压电器按短路故障条件下工作要求选择,就是要校验其短路时能否满足动稳定度和热稳定度的要求。,二、熔断器的选择与校验(一)熔断器熔体电流的选择1.保护电力线路的熔断器熔体电流的选择保护电力线路的熔断器熔体电流,应满足下列条件:1)熔体额定电流IN.FE应不小于线路的计算电流I30,以使熔体在线路正常最大负荷下运行时不致熔断,即IN.FEI30(4-60)式中的I30对并联电容器线路熔断器来说,由于电容器的合闸涌流较大,应取为电容器额定电流的1.431.55倍(据GB

37、502272008并联电容器装置设计规范规定)。,2)熔体额定电流IN.FE还应躲过线路的尖峰电流Ipk,以使熔体在线路出现尖峰电流时也不致熔断,即IN.FEKipk (4-61)考虑到尖峰电流为短时大电流,而熔体加热熔断需经一定时间,因此式中的计算系数K一般取小于1的值: 对供单台电动机的线路,如起动时间tst8s及频繁起动或反接制动,宜取K=0.50.6。 对供多台电动机的线路,K值应视线路上最大一台电动机的起动情况、线路计算电流与尖峰电流的比值及熔断器的特性而定,取为K=0.51;如果线路I30/Ipk1,则可取K=1。,3)熔断器保护还应与被保护的线路相配合,使之不致发生因线路过负荷或

38、短路已导致绝缘导线或电缆过热甚至起燃而熔断器熔体不熔断的事故,因此还应满足以下条件:IN.FEKOLIal (4-62)式中,Ial为绝缘导线和电缆的允许载流量(参看附表16和附表17);KOL为绝缘导线和电缆的允许短时过负荷系数,其值为: 如果熔断器只作短路保护时,对电缆和穿管绝缘导线,可取KOL=2.5;对明敷绝缘导线,可取KOL=1.5。 如果熔断器不只作短路保护,而且要求同时作过负荷保护时,例如住宅建筑、重要仓库和公共建筑中的照明线路,有可能长时间过负荷的动力线路以及在可燃建筑物构架上明敷的有延燃性外皮的绝缘导线线路,则应取KOL=1。,2.保护电力变压器的熔断器熔体电流的选择保护电力

39、变压器的熔断器熔体电流,应满足下式要求:IN.FE=(1.52.0)I1N.T(4-63)式中,I1N.T为变压器的额定一次电流。上式考虑了以下三个因素:1)熔体电流要躲过变压器允许的正常过负荷电流。2)熔体电流还要躲过来自变压器低压侧的电动机自起动引起的尖峰电流。3)熔体电流还要躲过变压器自身的励磁涌流,这涌流是变压器空载投入时或者在外部故障切除后突然恢复电压所产生的一个类似涌浪的电流,可高达(810)I1N.T,与三相电路突然短路时的短路全电流相似,也要衰减,但较之短路全电流的衰减速度稍慢。,3.保护电压互感器的熔断器熔体电流的选择由于电压互感器二次侧的负荷很小,因此保护高压电压互感器的R

40、N2型熔断器的熔体额定电流一般为0.5A。,(二)熔断器规格的选择与校验熔断器规格的选择与校验应满足下列条件:1)熔断器的额定电压UN.FU应不低于所在线路的额定电压UN,即UN.FUUN (4-64)2)熔断器的额定电流IN.FU应不小于它所安装的熔体额定电流IN.FE,即IN.FUIN.FE (4-65),3)熔断器断流能力的校验 限流熔断器(如RN1、RT0等型)由于它能在短路电流达到冲击值之前灭弧,因此应满足下列条件: IocI(3) (4-66)式中,Ioc为熔断器的最大分断电流;I(3)为熔断器安装地点的三相次暂态短路电流有效值。 非限流熔断器(如RW4、RM10等型)由于它不能在

41、短路电流达到冲击值之前灭弧,因此应满足下列条件: Ioc sh (3) (4-67)式中, sh (3) 为熔断器安装地点的三相短路冲击电流有效值。, 对具有断流能力上下限的熔断器(如RW4等跌开式熔断器)其断流能力上限应满足式(4-67)的条件,而其断流能力下限应满足下列条件:Ioc.min k (2) (4-68)式中,Ioc.min为熔断器的最小分断电流(下限); k (2) 为熔断器所保护线路末端的两相短路电流。,(三)熔断器保护灵敏度的检验为了保证熔断器在其保护区内发生最轻微的短路故障时能可靠地熔断,熔断器保护的灵敏度必须满足下列条件:式中,IN.FE为熔断器熔体的额定电流;Ik.m

42、in为熔断器所保护线路的末端在电力系统最小运行方式下的最小短路电流,对TN系统和TT系统,则为单相短路电流或单相接地故障电流,对IT系统及中性点不接地的高压系统,则为两相短路电流,对于保护降压变压器的高压熔断器来说,则为低压侧母线的两相短路电流折算到高压侧之值;K为满足保护灵敏度的最小比值。,(四)前后熔断器之间的选择性配合前后熔断器之间的选择性配合,就是在线路发生短路故障时,靠近故障点的熔断器最先熔断,切除短路故障,从而使系统的其他部分迅速恢复正常运行。前后熔断器的选择性配合,宜按其保护特性曲线(又称安秒特性曲线)来进行检验。,在如图4-12a所示线路中,假设支线WL2的首端k点发生三相短路

43、,则其三相短路电流Ik要通过FU2和FU1。但根据保护选择性的要求,应该是FU2的熔体首先熔断,切除故障线路WL2,而FU1不再熔断,干线WL1恢复正常运行。,然而熔体实际熔断时间与其产品的标准保护特性曲线所查得的熔断时间可能有30%50%的偏差。从最不利的情况考虑,假设k点短路时,FU1的实际熔断时间t1比标准保护特性曲线查得的熔断时间t1小50%(为负偏差),即t1=0.5t1,而FU2的实际熔断时间t2又比标准保护特性曲线查得的熔断时间t2大50%(为正偏差),即t2=1.5t2。,这时由图4-12b可以看出,要保证前后两熔断器FU1和FU2的保护选择性,必须满足的条件是t1t2,或0.

44、5t11.5t2,也就是保证前后熔断器保护选择性的条件为t13t2 (4-70)即前一熔断器(FU1)根据其保护特性曲线查得的熔断时间,至少应为后一熔断器(FU2)根据其保护特性曲线查得的熔断时间的3倍,才能确保前后熔断器动作的选择性。如果不能满足这一要求时,则应将前一熔断器的熔体电流提高12级再进行校验。,如果不用熔断器的保护特性曲线来检验选择性,则一般只有在前一熔断器的熔体电流大于后一熔断器的熔体电流23倍以上,才有可能保证其动作的选择性。,三、低压断路器的选择与校验(一)低压断路器过电流脱扣器的选择过电流脱扣器的额定电流IN.OR应不小于线路的计算电流I30,即IN.ORI30(4-71

45、),(二)低压断路器过电流脱扣器的整定1.瞬时过电流脱扣器动作电流的整定瞬时过电流脱扣器的动作电流Iop(o)应躲过线路的尖峰电流Ipk,即Iop(o)KrelIpk (4-72)式中,Krel为可靠系数(reliability coefficient)。对动作时间在0.02s以上的万能式断路器,可取1.35;对动作时间在0.02s及以下的塑壳式断路器,则宜取22.5。,2.短延时过电流脱扣器动作电流和动作时间的整定短延时过电流脱扣器的动作电流Iop(s)应躲过线路的尖峰电流Ipk,即Iop(s)KrelIpk(4-73)式中,Krel为可靠系数,一般取1.2。短延时过电流脱扣器的动作时间有0

46、.2s、0.4s和0.6s等级,应按前后保护装置保护选择性要求来确定。前一级保护的动作时间应比后一级保护的动作时间长一个时间级差0.2s。,3.长延时过电流脱扣器动作电流和动作时间的整定长延时过电流脱扣器主要用来作过负荷保护,因此其动作电流Iop(l),应按躲过线路的最大负荷电流即计算电流I30来整定,即Iop(l)KrelI30 (4-74)式中,Krel为可靠系数,一般取1.1。长延时过电流脱扣器的动作时间,应躲过允许过负荷持续时间。其动作特性通常为反时限,即过负荷越大,动作时间越短,一般动作时间可达12h。,4.过电流脱扣器与被保护线路的配合要求为了不致发生因过负荷或短路已引起导线或电缆

47、过热起燃而断路器的过电流脱扣器不动作的事故,因此低压断路器过电流脱扣器的动作电流Iop还必须满足下列条件:IopKoLIal(4-75)式中,Ial为绝缘导线和电缆的允许载流量(参看附表16和附表17);KoL为绝缘导线和电缆的允许短时过负荷系数,对瞬时和短延时过电流脱扣器,可取KoL=4.5,对长延时过电流脱扣器,可取KoL=1,对保护有爆炸气体区域内线路的过电流脱扣器,应取KoL=0.8。如果不满足以上配合要求,则应改选脱扣器的动作电流,或者适当加大绝缘导线和电缆的芯线截面积。,(三)低压断路器热脱扣器的选择与整定1.热脱扣器的选择热脱扣器的额定电流IN.HR应不小于线路的计算电流I30,

48、即IN.HRI30(4-76)2.热脱扣器的整定热脱扣器的动作电流Iop.HR应不小于线路的计算电流I30,以实现其对过负荷的保护,即Iop.HRKrelI30(4-77)式中,Krel为可靠系数,可取1.1,但一般应通过实际运行试验来进行检验和调整。,(四)低压断路器规格的选择与校验低压断路器规格的选择与校验应满足下列条件:1)低压断路器的额定电压UN.QF应不低于所在线路的额定电压UN,即UN.QFUN(4-78)2)低压断路器的额定电流IN.QF应不小于它所安装的脱扣器额定电流IN.OR或IN.HR,即IN.QFIN.OR(4-79)或IN.QFIN.HR(4-80),3)低压断路器断流

49、能力的校验 对动作时间在0.02s以上的万能式断路器,其极限分断电流Ioc应不小于通过它的最大三相短路电流周期分量有效值 k (3) ,即Ioc k (3) (4-81) 对动作时间在0.02s及以下的塑壳式断路器,其极限分断电流Ioc或ioc应不小于通过它的最大三相短路冲击电流 sh (3) 或 sh (3) ,即Ioc sh (3) (4-82) 或 ioc sh (3) (4-83),(五)低压断路器过电流保护灵敏度的检验为了保证低压断路器的瞬时或短延时过电流脱扣器在系统最小运行方式下在其保护区内发生最轻微的短路故障时能可靠地动作,低压断路器保护灵敏度必须满足条件Sp= k.min op

50、 K (4-84)式中,Iop为低压断路器瞬时或短延时过电流脱扣器的动作电流;Ik.min为低压断路器保护的线路末端在系统最小运行方式下的单相短路电流(对TN和TT系统)或两相短路电流(对IT系统);K为最小比值,可取1.3。,(六)前后低压断路器之间及低压断路器与熔断器之间的选择性配合1.前后低压断路器之间的选择性配合前后两低压断路器之间是否符合选择性配合,宜按其保护特性曲线进行检验,并按产品样本给出的保护特性曲线考虑其偏差范围可为20%30%。如果在后一断路器出口发生三相短路时,前一断路器的保护动作时间在计入负偏差(即提前动作)而后一断路器的保护动作时间在计入正偏差(即延后动作)的情况下,