悬臂式挡土墙.doc

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1、-目录第一章概述1第一节挡土墙设计根本资料1一、建筑物总体设计资料1二、地形资料1三、地质和水文地质资料1四、回填土的物理性质、1第二节挡土墙设计的根本容和一般步骤2一、挡土墙设计的根本要求2二、挡土墙设计的根本容2三、挡土墙设计的一般步骤3第三节挡土墙的构造形式4一、悬臂式挡土墙4二、一般规定4三、悬臂式挡土墙构造5第二章作用在挡土墙上的荷载7第一节作用在挡土墙上的荷载组合7一、作用在挡土墙上的荷载7二、荷载组合7第二节土压力9一、土压力的类型及产生条件9二、静止土压力的计算10三、朗肯土压力理论及其计算11第三节作用在挡土墙上的静水压力及基地扬压力13一、墙后水位的强度确定13二、墙面与墙

2、背静水压力计算13三、基地扬压力计算14第三章挡土墙的稳定验算15第一节挡土墙稳定破坏形式15第二节挡土墙的稳定验算15一、挡土墙的稳定检算容15二、挡土墙抗滑稳定验算16三、挡土墙抗倾覆稳定验算17四、基地应力验算18第四章挡土墙的构造检算与配筋计算20第一节构造设计控制计算情况及控制截面的选择20一、控制计算情况的选择20二、控制截面的选择20第二节挡土墙的建筑材料与受力性质20第三节钢筋混凝土挡土墙的配筋计算20一、受弯构件的配筋计算21 二、受拉构件的配筋计算23第三节裂缝开展宽度验算24一、最大裂缝宽度的允许值24二、裂缝开展宽度的验算24第五节钢筋混凝土挡土墙的配筋率与截面选择25

3、第六节钢筋混凝土挡土墙钢筋的布置26一、受力钢筋的布置26二、分布钢筋的配置27三、构造钢筋的配置27第五章悬臂式挡土墙设计实例28结论35致36参考文献37. z.-第一章概述第一节挡土墙设计根本资料一、建筑物总体设计资料挡土墙是整个枢纽或单体建筑物的组成局部。为满足枢纽或单位建筑物与两岸连接、挡土、水流、防渗排水等各项要求，需要提供与总体设计有关的下属资料。（1） 建筑物的工程等级及设计标准（2） 建筑物总体布置图，并根据总体布置要求提出对挡土墙平面和立面的布置及根本尺寸的要求。（3） 设计、校核，建成，正常运用及施工期墙前、墙后各种水位。（4） 根据总体防渗排水要求提出对挡土墙需满足的侧

4、向防渗排水要求。二、地形资料为进展挡土墙的平面布置和立面设计，需提供1:5001:1000的大比例地形图和纵横剖面图。三、地质和水文地质资料挡土墙设计需提供以下地质和水文地质资料1挡土墙地基的岩土层构造及其工程性质如承载力、基地摩擦系数和强度指标等。对于大中型及重要工程应通过野外或室试验提供，对于小型工程可参照已建工程或按经历选取。2提供天然状态下的地下水位资料。四、回填土的物理性质土压力是作用在挡土墙上的主要荷载。回填土的物理力学为指标如摩擦角、粘聚力、重度等是决定土压力的关键指标，对于大中型或重要工程应通过室或室外试验取得。对于小型工程可参照已建工程或按经历选取。其他有关资料如下：1在冻土

5、地区要提供冻结深度，地基土及回填土的冻胀性指标，如冻胀量等。. z.-2墙前无护砌，有冲刷水流作用时，应提供地基土的抗冲性能，据以计算冲刷深度，确定墙基埋置深度。3建造挡土墙材料的重度及各种强度指标。4墙背摩擦角。第二节挡土墙设计的根本容和一般步骤一、挡土墙设计的根本要求为做出合理的挡土墙设计，应满足以下两项根本要求：一选择合理的构造形式挡土墙的构造形式应根据建筑物总体布置要求、墙的高度、地基条件、当地材料及施工条件等通过经济技术比拟确定。二合理的断面设计为做出合理的断面设计。在挡土墙设计中，应考虑以下各种条件：1填土及地基指标的合理选取。2根据挡土墙的构造设计、填土性质、施工开挖边坡等条件选

6、用合理的土压力计算公式。3根据正常运用、设计、校核、施工和建成等情况进展荷载计算和组合，并在稳定和强度检算中根据有关规定要求，确定合理的稳定和强度平安系数。二、挡土墙设计的根本容挡土墙设计的根本容如下：一挡土墙的稳定检算挡土墙的稳定检算包括以下容：（1） 抗滑稳定验算；（2） 抗倾稳定检算；（3） 地基应力检算和应力大小比或偏心距控制。二挡土墙的构造设计对于混凝土、浆砌石挡土墙应进展截面压应力。拉应力及剪应力验算，对钢筋混凝土挡土墙各局部构造应进展强度检算和配筋计算。三挡土墙的细部构造设计. z.-挡土墙的细部构造设计主要包括合理分缝及止水、排水设计等。三、挡土墙设计的一般步骤挡土墙设计一般按

7、以下步骤设计：1收集有关设计必须的资料，如建筑物等级、设计标准、水位、地基及填土物理力学指标等。2根据总体建筑物对两岸连接，挡土，水流、防渗排水等要求进展平面和立面布置。3挡土墙构造形式的选择。根据挡土墙的运用、布置、墙高、地基岩土层构造、当地材料及施工等条件，通过经济技术比拟选择挡土墙的构造形式。4选择典型部位的设计断面。水工挡土墙不同部位其墙高、水位等条件不同，设计常在翼墙全长围选用几个有代表性的断面进展设计。5初拟断面尺寸为进展挡土墙设计，首先应根据建筑物总体的要求及水位、填土和地基强度指标等条件，参考已有工程经历，初拟断面轮廓尺寸及各局部构造尺寸。6根据正常应用、设计、校核、施工及建成

8、等各种情况分别进展荷载计算，然后列表计算各种荷载组合情况下的水平力、垂直力及对前趾端点产生的力矩。7挡土墙的稳定检算。根据上述计算结果，对各种设计情况分别进展抗滑、抗倾覆稳定和地基应力检算，要求稳定平安系数、地基应力等满足设计要求。如不满足上述要求，应改变断面轮廓尺寸或采用增加稳定措施，重新进展稳定检算，直到满足要求为止。8截面强度检算和配筋计算选择最不利的设计和荷载组合情况对各局部截面进展验算和配筋计算。对混凝土、砌体构造挡土墙选择一、二截面进展强度检算，当不满足要求时改变初拟尺寸重新进展稳定和强度检算。对钢筋混凝土挡土墙应对各局部进展构造力计算，并选择控制截面进展强度检算和配筋计算，同时还

9、要进展裂缝宽度验算。如初拟尺寸不满足要求，应改变局部构造尺寸，直到满足要求为止。由于钢筋混凝土挡土墙局部尺寸改变，对总体稳定性影响不大，故可不必重新进展稳定检算。9细部构造设计。细部构造设计包括合理设置温度和沉陷缝、止水、排水和反滤等设计。. z.-第三节挡土墙的构造形式挡土墙类型的划分方法较多，一般以挡土墙的构造形式分类为主，常见的挡土墙形式有：重力式、衡重式、悬臂式、扶壁式、加筋土式、锚杆式和锚定板式。各类挡土墙的适用围取决于墙址地形、工程地质、水文地质、建筑材料、墙的用途、施工方法、技术经济条件及当地的经济等因素。一、悬臂式挡土墙悬臂式挡土墙由断面较小的立墙和底板组成，属轻型钢筋混凝土构

10、造，如图a所示。其稳定性主要靠底板以上填土重来保证。可以在较高围运用。这种挡土墙在水工建筑物中应用广泛，6m以下高度围应用较多。图a 悬臂式挡土墙图b扶壁式挡土墙二、一般规定悬臂式挡土墙设计的一般规定：1、 钢筋混凝土悬臂式挡土墙，宜在石料缺乏、地基承载力较低的路堤地段。2、 悬臂式挡土墙高度不宜大于6m，当墙高大于4m时，宜在墙面板前加助。3、 悬臂式挡土墙根底埋深度应符合以下要求：1一般情况下不小于1.0m；2当冻结深度不大于1.0m时，在冻结深度线以下不小于0.25m弱冻胀土除外同时不小于1.0m；当冻结深度大于1.0m时，不小于1.25m，还应将基底至冻结线以下0.25m深度围的地基土

11、换填为弱冻胀土或不冻胀土；. z.-3受水流冲刷时，再冲刷线下不小于1.0m；4在软质岩层地基上，不小于1.0m；4、其他规定：（1） 伸缩缝的间距不应小于20m。在基地的地层变化处，应设置沉降缝，伸缩缝合沉降缝可合并设置。其缝宽均采用23cm，缝填塞沥青麻筋或沥青木板，塞入深度不可小于0.2m。（2） 挡土墙上应设置泄水孔，按上下左右每隔23m交织布置。泄水孔的坡度应为4，向墙外为下坡，其进水侧应设置反滤层，厚度不得小于0.3m，在最低一排泄水孔的进水口下部应设置隔水层，在地下水较多的地段或有大股水流处，硬加密泄水孔或加大其尺寸，其出水口下部应采取保护措施。（3） 当墙背填料为细粒土时，应在

12、最低排泄水孔至墙顶以下0.5m高度以，填筑不小于0.3m厚的沙砾石或土工合成材料作为反滤层，反滤层顶部与下部应设置隔水层。（4） 强身混凝土强度等级不宜低于C20，受力钢筋直径不小于12mm。（5） 墙后填土应在强身混凝土强度到达设计强度的70前方可进展，填料应分层夯实，反滤层应在填筑过程中及时施作。三、悬臂式挡土墙构造一、立臂悬臂式挡土墙是由立臂、墙趾板和墙踵板三局部组成，为便于施工，立臂侧即墙背做成竖直面，外侧即墙面可做成1：0.021:0.05的斜坡，具体坡度值将根据立臂的强度和刚度要求确定。当挡土墙墙高不大时，立臂可做成等厚度。墙顶的最小厚度通常采用20cm。挡墙较高时，宜在立臂下部将

13、截面加厚。二、墙趾板和墙踵板墙趾板和墙踵板一般水平设置。通常做成变厚度，底面水平，顶面那么自与立臂连接处向两侧倾斜。当墙身受抗滑稳定控制时，多采用凸榫根底。墙踵板长度由墙身抗滑稳定验算确定，并具有一定的刚度。靠近立臂处厚度一般取为墙高的1/121/10，并不应小于30cm。墙趾板的长度应根据全强的倾覆稳定、基底应力即基地承载力和偏心距等条件来确定，其厚度与墙踵板一样。通常底板的宽度B由强的整体稳定来决定，一般可取墙高度H得0.60.8倍。当墙后地下水位较高，且地基承载力为很小的软弱地基时，B值可能会增大到1倍墙高或者更大。. z.-三、凸榫为提高挡土墙抗滑稳定的能力，地板可设置凸榫。凸榫的高度

14、，应根据凸榫前土体的被动土压力能够满足全墙的抗滑稳定要求而定。凸榫的厚度除了满足混凝土的直剪和抗弯的要求以外，为了便于施工，换不应小于30cm。四、悬臂式挡土墙设计悬臂式挡土墙设计分为墙身截面尺寸拟定及钢筋混凝土构造设计两局部。确定墙身的断面尺寸是通过是算法进展的，其做法是现拟定界面的失算尺寸，计算作用其上的土压力，通过全部稳定验算来最终确定墙踵板和墙趾板的长度。钢筋混凝土构造设计，那么是对已确定的墙身截面尺寸进展力计算和钢筋这几。在配筋设计时，可能会调整截面尺寸，特别是墙身的厚度。一般情况下这种墙身厚度的调整对整体稳定影响不大，可不再进展全墙的稳定验算。. z.-第二章作用在挡土墙上的荷载第

15、一节作用在挡土墙上的荷载组合一、作用在挡土墙上的荷载为进展挡土墙的整体稳定性验算和墙体各局部的构造设计，首先应计算作用于挡土墙上的各种荷载。在不同应用条件下，作用于挡土墙上的主要荷载如下：1挡土墙自重及填土重；2在破坏体添面上的各种恒载及汽车。人群的临时活荷载；3土压力；4静水压力；5扬压力包括基地的浮托力和渗透压力；6浪压力；7冻土地区的冰压力和冻土压力；8地震力等。二、荷载组合挡土墙在施工、建成、检修和运用时期、上述各种荷载会产生不同组合情况。在设计中需将可能同时作用的各种荷载进展组合，并将水位作为组合的主要条件来考虑。荷载组合通常分根本组合和特殊组合两种，见下表。在不同组合中又分为不同计

16、算情况。表2-1 主要荷载组合荷载计算计算情况荷载说明自重静水压力扬压力土压力浪压力泥沙压力地震荷载其他. z.-基本组合完建情况也可能有静水压力和扬压力正常情况按正常挡水位组合计算静水压力，扬压力及浪压力设计情况按设计洪水位组合计算静水压力，扬压力和浪压力特殊组合施工情况有时需考虑施工期临时荷载检修情况按正常挡水位组合或冬季最低水位条件计算静水压力，扬压力浪压力，并考虑检修时期临时荷载校核情况按校核洪水位组合计算静水压力、扬压力及浪压力地震情况按正常挡水位组合计算静水压力，扬压力及浪压力注 1、表中的其他荷载，应根据具体情况来决定。2、对于土基上的大型挡土墙，应考虑排水局部的堵塞情况，作为特

17、殊荷载组合。在挡土墙的整体稳定性验算中，一般选用以下三种计算情况：1建筑完成期，作用于挡土墙的荷载，主有挡土墙自重力和土压力，挡墙后地下水位高时，墙后收净水压力，底部受扬压力。2正常挡水位运用期，上游为正常挡水位，下游为相应的低水位，此时作于挡土墙上的荷载有自重、土压力、水重、净水压力、扬压力、浪压力等。3非常挡水期，上游为校核洪水位，下游为相应低水位。作于荷载类别与正常挡水位运用期一样，只是具体荷载大小不同。第一种情况是必然会出现的；第二种情况是多数运用情况，在荷载组合中属根本荷载组合；第三种情况在偶然情况下出现，相应的荷载组合属于特殊荷载组合。除上种情况外，在设计地震烈度大于6度的地震区，

18、挡土墙还要考虑地震荷载，地震荷载出现时机少，且历时短。因此将地震荷载与正常运用荷载一起也作为特殊荷载组合。. z.-第二节土压力一、土压力的类型及产生条件土压力是作用在挡土墙上的主要荷载，土压力的计算是挡土墙设计的主要容之一，是合理设计挡土墙的关键环节。作用于挡土墙上土压力的大小和分布除与填土指标和墙高等因素有关，还与挡土墙的位移方向和大小密切相关。这一概念对理解各种土压力的性质及在设计中的运用十分重要。当挡土墙在岩基上不产生倾斜或位移，而且墙体本身刚度很大，不易变形时，墙后填土不产生剪切破裂，那么处于弹性平衡状态，这时作用在挡土墙上的土压力称为静止土压力。如图2-1所示，当挡土墙在墙后填土的

19、侧压力作用下，逐渐向外移动时，墙后填土将相应的产生剪切力，当墙向前移动或倾斜一定的数值一般为墙高的0.1%0.5%，墙后土体中的应力处于主动极限平衡状态，土体产生剪切面又称破裂面，滑动土体又称破坏菱体也随之向前或向下移动，如图2-2所示。此时作用与墙背的土压力达各种土压力的最小值，称为主动土压力。一般建筑在土基上的挡土墙，在墙后填土的作用下，地基变形均可使挡土墙产生少量的倾斜或位移，均可满足产生主动土压力的条件。正应为如此，在工程设计中，一般作用于挡土墙背后的土压力多按主动土压力计算。图 2-1 墙后主动土压力图 2-2 墙前主动土压力挡土墙的位移对侧向土压力的影响及土压力的分类，如图2-3所

20、示。. z.-图 2-3 土压力分类二、静止土压力的计算静止土压力目前尚无准确的计算方法，通常采用以下公式计算，填土深处Z处土压力强度。2-1式中静止土压力强度；计算点在填土面以下的深度；填土的重度；静止土压力系数，应通过对填土的试验测得，在无试验资料时，可近似计算，为有效摩擦角。总静止土压力按下式计算：2-2三、朗肯土压力理论及其计算一朗肯理论的要点及根本假定1填土为砂性土。2假定填土面为一平面，且沿深度和侧向均是无限的。3为到达主动应力状态，土层必须向两侧伸；为到达被动应力状态，土层必须由两侧向压缩，当土层伸或压缩足够的数量时，填土产生两簇直线的剪裂面，两簇剪裂面所夹的锲体填土各点均处于塑

21、性平衡状态，称为朗肯主动或被动土压力状态。(4土层伸到足够数量产生的两簇剪切面相交成角，并与垂线分别交成：2-32-4当填土外表水平时，2-5上两式中称为第一破裂角，与之对应的破裂面称为第一破裂面；称为第二破裂角，与之对应的破裂面称为第二破裂面。土层压缩足够数量产生的两簇面相交成角，并与垂直线分别交成：2-62-7和称被动状态下的第一和第二破裂角。理解破裂角和破裂面的概念，对判别不同土压力理论的适用条件及特殊情况土压力的计算等都很重要。5关于土压力的作用方向。在图2-4中土压力作用在AV垂直面上，作用方向与地面平行，当填土面为水平时，土压力方向水平；当填土面有斜坡时，土压力方向与水平方向成角。

22、二朗肯土压力的计算主动以下图中垂直面AV上任意深度Z上主动土压力强度为：2-8当填土外表水平=0时，上式为：2-9图 2-4 朗肯主动土压力计算 AV面上作用的主动土压力，将由主动土压力强度按直线分布求出：2-10当填土面水平时，2-11三浸水挡土墙的土压力计算水工建筑物中的挡土墙，多数在有水情况下运用，填土中的地下水对土压力的影响主要反映在以下两个方面。1填料浸水后，因受水浮力作用，土的重度降低，主动和被动土压力减小。2填料浸水后，将对强度指标产生影响，对砂性土影响不大，但将使粘性土的强度指标、c有较大降低，进而增大土压力。当墙后填单一的砂性土时，由于地下水对角影响较小，为简化计算，有时可假

23、定地下水位上、下角相等。地下水位以上土压力计算采用天然重度，地下水位以下采用浮重度。土压力呈以下图折线分布。总土压力由上下两局部组成。在地下水位处土压力强度：2-12在墙底处土压力强度为：2-13除作用与墙背土压力外，还应计算深度的静水压力，底部静水压力强度：2-14式中水的重度。第三节作用在挡土墙上的静水压力及基地扬压力水工挡土墙多数情况下在有水情况下运行，墙前常有水，墙后填土有渗流作用，在这种情况下，前墙墙后不但受浸水压力作用，其基地还受扬压力作用。为确定墙后静水压力及基地扬压力，首先要确定墙后地下水位。一、墙后水位的强度确定水工建筑物在运用中，水流不仅通过地基向下流渗透，而且还将通过两岸

24、翼墙和岸墙向下游渗透，这种渗透称为绕流渗透。墙后水位即为绕渗的自由水面。当墙后土层渗透系数小于地基土的渗透系数时，墙后水位可采用对应局部的基地扬压力计算值。基地扬压力值对小型工程可按直线比例法求得。对大型工程可采用绘制流网法或按阻力系数法求得。二、墙面与墙背静水压力计算在水工建筑物中，前墙水位根据不同设计情况加以确定，净水压力垂直与墙面，当墙面垂直时，静水压力方向水平，当墙面后倾时，垂直与墙面的静水压力可分解成水平压力和垂直向下静水压力。墙前后填土地下水位以下墙面或墙背所受静水压力的计算方法与墙体完全浸与水中计算静水压力方法一样。三、基地扬压力计算一水闸等水工建筑物运用期翼墙或岸墙的扬压力在运

25、用期，上游翼墙或岸墙基地扬压力值，即为该点相应基地扬压力值，扬压力图形为矩形。二建成无水或施工期岸墙或翼墙的扬压力建成无水或施工期墙后地下水位，可根据地质报告或调查报告确定。墙底扬压力图形一般不是矩形，或呈梯形或三角形。. z.-第三章挡土墙的稳定验算第一节挡土墙稳定破坏形式挡土墙稳定检算的目的是保证挡土墙不产生整体稳定性破坏。挡土墙的整体稳定破坏主要有滑动破坏，倾覆破坏和不均匀下沉破坏三种，如图3-1、3-2、3-3所示。图 3-1 挡土墙沿基底滑动破坏图 3-2 挡土墙倾覆破坏图 3-3 挡土墙地基下沉破坏第二节挡土墙的稳定验算一、挡土墙的稳定检算容挡土墙设计应保证不产生前述各种稳定破坏，

26、为此需进展整体稳定验算。挡土墙整体验算主要容如下：. z.-1抗滑稳定验算以保证挡土墙不产生滑动破坏。2抗滑稳定验算以保证挡土墙不产生绕前趾倾覆稳定破坏。3地基承载力验算此项容一般包括两项要就：地基应力不超过容许承载力，以保证地基不出现较大的沉陷；控制基地应力大小比控制是稳定验算的主要容，通常可不做倾覆稳定验算。对于岩石地基，抗滑和抗倾覆稳定验算及地基最大应力和偏心距控制是稳定计算的主要容，而对地基应力大小比不像土基那样严格控制。二、挡土墙抗滑稳定验算挡土墙的抗滑稳定性是指在土压力及外力荷载作用下，基地摩阻力抵抗挡土墙滑移的能力，用抗滑稳定系数表示，即作用与挡土墙的最大可能的抗滑力与实际的滑动

27、力之比。一岩基挡土墙抗滑稳定验算1、中小型工程的岩基挡土墙在无条件进展试验时，可按以下公式计算抗滑稳定性。3-1式中按抗剪强度计算的抗滑稳定平安系数；基地与基岩接触面的抗剪抗剪摩擦系数；作用于挡土墙基地全部竖向荷载之和；作用于挡土墙全部水平向荷载之和；抗剪强度验算的岩基容许抗滑稳定平安系数；二外荷载产生的滑动力和抗滑力计算在上式中，抗滑力为竖向力之和乘以基地与基岩接触面的抗剪磨察系数f，滑动力为水平力之和，计算简图如图3-4所示。对于图3-4中的L型墙背挡土墙竖向力之和：3-2对于图37中的L形墙背挡土墙水平力之和：3-3. z.-a土压力作用图 (b) 静水压力与扬压力作用 (c) 滑动稳定

28、计算图 3-4 L形挡土墙的抗滑稳定验算三、挡土墙抗倾覆稳定验算1、抗倾稳定验算挡土墙的抗倾稳定性是指挡土墙抵抗绕前趾向外转动倾覆的能力，用抗倾覆稳定系数表示。表示对于前趾稳定力矩之和与倾覆力矩之和的比值。建在土基上的挡土墙，由于应力大小比受到控制，这就保证了满足墙身抗倾覆稳定性的要求，因此无需进展抗倾覆稳定检算。建在岩基上的挡土墙，在合理偏心距的条件下，一般抗倾覆稳定也能满足要求；当合力偏心距时，进展抗倾覆稳定性验算。. z.-抗倾覆稳定可按下式计算：3-4式中：作用于墙身各力对墙前趾的稳定力矩；作用于墙身各力对墙前趾的倾覆力矩；抗倾覆稳定平安系数，2、增加抗倾稳定的措施当抗倾稳定不满足要求

29、时，可采用以下措施：1适当增加前趾长度，以增加抗倾覆力臂。2对重力式挡土墙可改变墙面或墙背坡度，如改用仰斜，以减少作用于墙后的土压力。3改变墙身形式，如采用衡重式或在墙后设减荷平台，以减少作用于墙后的土压力。四、基地应力验算为了保证挡土墙的基地应力不超过地基的容许承载力，应进展地基应力检算；同时，为了防止挡土墙根底发生显著的不均匀沉陷，还要控制作用于挡土墙基地的应力大小比或合力偏心距。一地基应力及偏心矩的计算1、地基应力的计算地基应力的计算可按照下式进展。3-5式中：各力对挡土墙基底中心力矩之和，对挡土墙纵向形心轴的截面矩，当计算取单宽时,。将，代入式3-5，挡土墙基底应力又可以表示成式3-6

30、2、偏心距的计算. z.-在计算挡土墙基底压力时，常以挡土墙前趾为距心，并计算各荷载对此点的力矩之和。采用以前趾端为矩心，并计算各荷载力臂简单、不易出错。当对前趾端点力矩求的后，便可按式3-7计算偏心距。3-7式中：B挡土墙基底宽度；作用于挡土墙的全部竖向荷载之和；各力对前趾端点力矩。二岩基挡土墙的地基应力检算地基最大应力不超过地基容许承载力3-8式中：R 对于大型重要的工程的岩基挡土墙，地基容许承载力应通过试验确定，对于小型工程可参照表3-1确定。表 3-1 岩石容许承载力(kN/) 单位：kPa风化程度岩石类别微风化中等风化强风化00.20.4硬质岩石3000100030004008003

31、00600软质岩石100020005001000200500170400140300. z.-第四章挡土墙的构造检算与配筋计算挡土墙设计首先应满足稳定性要就，特同时还应保证墙身具有足够的强度，使选择设计断面满足经济合理的要求。为此，应进展墙身构造设计。墙身构造设计的主要容包括：选取控制计算情况及控制截面，进展荷载和力计算。对选取的控制截面进展强度验算和配筋计算。第一节构造设计控制计算情况及控制截面的选择一、控制计算情况的选择水工挡土墙多在不同控制计算情况下运用，不同计算情况下的稳定性不同，挡土墙各局部的构建也不同。对挡土墙整体稳定性不利的条件，不一定是各部构件受力最大的情况。在挡土墙的构造设计

32、中，应选择对控制截面受力最大的荷载组合作为计算情况。然后进展截面应力验算或配筋计算。二、控制截面的选择对重力式和整体形半重力式挡土墙，通常沿墙高选两三个截面受力和强度检算，对衡重式挡土墙通常对上墙底面水平截面和斜截面进展力和强度检算。对悬臂式和轻型半重力式挡土墙，通常对立墙和踵板选二、三个截面进展力、强度检算或配筋计算，对前趾板的根部截面进展力计算。对扶壁式挡土墙采用替代荷载条法计算时，立墙取第三段水平截条和跨中取取竖向截条进展力、强度检算或配筋计算，对踵板末端截条进展力、强度检算和配筋计算，对前趾板根部截面进展力、强度检算或配筋计算。对扶壁沿墙高选三个截面进展力、强度检算和配筋计算。第二节挡

33、土墙的建筑材料与受力性质挡土墙的建筑材料主要有浆砌石、混凝土、少筋混凝土和钢筋混凝土四种。浆砌石、混凝土主要用于建造重力式和横重式挡土墙，少筋混凝土主要用于建造半重力式挡土墙，钢筋混凝土主要用于建造悬臂式，扶壁式等轻型挡土墙。重力式和横重式挡土墙按偏心受压构件验算其截面强度，整体式半重力式挡土墙立墙墙身构造也属于偏心受压构件，按偏心受压构件验算截面强度，在拉应力超过混凝土. z.-拉应力部位配置少量钢筋，一般属于少筋混凝土构造。轻型半重力式挡土墙的立墙，前趾板、踵板悬臂挡土墙的立墙，前趾板、踵板，扶壁式挡土墙的前趾板、踵板、立墙、T形扶壁梁，半重力式挡土墙的前趾板和后趾板均按受弯构件验算其截面

34、强度和配筋。扶壁式挡土墙的扶壁在水平方向和垂直方向分别受墙面板和底板的拉力作用，因此扶壁在这两个方向属于受拉构件，按轴心受拉构件验算其截面强度和配筋。第三节钢筋混凝土挡土墙的配筋计算一、受弯构件的配筋计算悬臂式和扶壁式挡土墙的各部构件按钢筋混凝土受弯构件进展配筋计算。1.、矩形截面的配筋计算矩形截面的配筋计算按以下步骤进展。1按下面的公式计算4-1式中： M荷载作用下的截面承受的弯矩； K钢筋混凝土强度平安系数；混凝土弯曲抗压设计强度； b 矩形截面宽度，挡土墙各局部构造通常取单宽进展计算，b=1.0m；截面有效高度，即自受拉钢筋合力点至受压区边缘距离，=h-a; h 矩形截面高度； a 保护

35、层厚度。2按附录表1，由查得相应值。3按下公式计算。4-2式中：受拉钢筋设计强度。4按以下公式计算所需钢筋截面面积。4-35按附录表2选择适宜的钢筋直径和根数。实际采用的钢筋面积等于或大于计算所需的钢筋面积；如假设小于计算所需的面积，那么相差不超过5%。. z.-2、 T形截面的配筋计算扶壁式挡土墙的扶壁配筋按扶壁与面板的T形截面悬臂梁进展配筋计算，计算简图见图4-1。T形截面的配筋计算按以下步骤进展。a (b)图 4-1 T形截面受弯构件T形梁如上图的配筋计算按中和轴所在位置的不同分为两种情况。第一种情况：中和轴位于翼缘，受压区高度，受压区为矩形。因中和轴以下的受拉混凝土不起作用，符合此种情

36、况时，应满足下公式。4-4所以此种T形梁截面与宽度为的矩形截面完全一样，这时按翼缘宽度的矩形截面计算，而不按梁肋宽b计算配筋。这种T形梁在验算配筋率时，T形截面配筋率应用公式计算，其中b为肋宽。第一种情况的配筋计算步骤完全与宽度为的矩形截面一样。第二种情况，中和轴位于粱肋，受压区高度。受压区为T形。符合此种情况时应满足公式下。. z.-4-5计算此种T形梁时将弯矩分为两局部，一为梁肋的受压混凝土与相应的受拉钢筋所组成的弯矩,另一为翼缘两侧受压混凝土与相应的受拉钢筋所组成的弯矩，受拉钢筋总面积。第二种情况配筋按以下步骤进展：1按下式计算翼缘两侧的抵抗弯矩。4-62按下公式计算4-73计算4-84

37、-9由查附表1得，计算4-10计算钢筋面积4计算钢筋总面积4-11二、受拉构件的配筋计算扶壁式挡土墙扶壁在水平向将受面墙的拉力作用；在竖向将受踵板向下的拉力作用，其受拉钢筋可按轴心受拉构件进展配置，所需钢筋面积按下式计算。4-12式中： K钢筋混凝土轴心受拉构件的强度平安系数； N纵向拉力；纵向钢筋的抗拉设计强度；. z.-全部纵向钢筋的截面面积。第四节裂缝开展宽度验算挡土墙中的钢筋混凝土受弯构件，一般允许裂缝发生，但要求限制裂缝开展宽度。一、最大裂缝宽度的允许值裂缝开展宽度验算应符合下式条件。4-13式中：在根本荷载组合作用下计算得出的最大裂缝宽度；最大裂缝宽度的允许值；二、裂缝开展宽度的验

38、算矩形截面受弯构件最大裂缝开展宽度按下式计算4-144-154-16式中：平均裂缝间距以cm计算裂缝间距纵向受拉钢筋应变不均匀系数，当时，取；对直接承受重复荷载的构件，取， 计算系数，受弯构件：，；适用荷载作用下的纵向受拉钢筋应力，按式计算； Z纵向受拉钢筋合力点至受压混凝土合力点间的距离，受弯构件Z=0.93-5；纵向钢筋配筋率，对受弯构件；混凝土抗裂设计强度；v与纵向钢筋外表形状有关的系数；螺纹钢筋，光面钢筋，冷拔低碳钢筋，钢筋的初始应力。对于长期处于水下的构造，允许采用，对于枯燥环境中的构造，取。T形截面受弯构件最大裂缝宽度按下式计算4-174-184-19其中，其中，分别为受拉区翼缘宽

39、度及高度；，其中，分别为受压区翼缘宽度及高度；，b为截面肋宽。式中d为纵向受拉钢筋直径以cm计，当采用不同直径时，改用换算直径S为纵向受拉钢筋的总周长。第五节钢筋混凝土挡土墙的配筋率与截面选择对于悬臂式、扶壁式等轻型钢筋混凝土挡土墙，设计断面的配筋率不能低于表4-1中的最低配筋率表 4-1 筋混凝土构件纵向受力钢筋最小配筋率%. z.-项次分类混凝土标号2002504005006001轴心受压构件的全部受压钢筋0.40.40.42偏心受压及偏心受拉构件的受压钢筋0.20.20.23受弯、偏心受压及偏心受拉构件的受拉钢筋0.10.150.2如计算配筋率小于最小配筋率，应按最小配筋率计算配筋。钢筋

40、混凝土挡土墙应使配筋率满足以下条件：4-20大的截面尺寸所需钢筋数量小，混凝土量增加；反之所需钢筋数量大，混凝土用量减少。根据材料的各自价格及施工费用，可算出一个造价最低的配筋率。在设计中为了经济起见，截面尺寸的选择应使最大弯矩截面算出的配筋率处在经济配筋率围之，或接近经济配筋率。对悬臂式，扶壁式挡土墙的立墙，底板，应按板和梁构造的经济配筋率控制，板的经济配筋率一般为0.4%0.8%。梁的经济配筋率一般为0.6%1.5%.扶壁式挡土墙的扶壁为T形截面的悬臂梁构造，其经济配筋率可控制在0.6%1.5%。挡土墙的断面选择，应考虑经济配筋率。但为便于施工，或根据构造要求，或为满足裂缝开展容许宽度要求

41、，事实上不一定都要严格满足经济配筋率的要求。如半重力式挡土墙或闸室岸墙等构造，由于稳定和构造要求断面尺寸较大，按一般方法进展配筋计算钢筋用量很少，这时受力钢筋可不受最小配筋率的限制。可按少量混凝土构造进展配筋计算。第六节钢筋混凝土挡土墙钢筋的布置一、受力钢筋的布置纵向受力筋尽可能排成一排，当根数较多时，可排成两排，当两排布置不开时，也允许将钢筋成束布置，在特殊情况下受力钢筋也可以多于两排，但第三排及以上各排的钢筋水平方向的间距应比下面两排间距增大一倍。当钢筋排成两排或两排以上时，应防止上下排互相错位，以免造成浇注困难。受力筋直径常用1225，个别也有用32、36.受力筋最小间距为7cm，即每米

42、最多放14根。受力筋最大间距可按构件厚度选取：. z.-，间距25cm；，间距33cm；，间距50cm；二、分布钢筋的配置在垂直受力钢筋方向还需要配置分布钢筋，分布钢筋的作用是将板面荷载更均匀的传布给受力钢筋，同时在施工中用以固定受力钢筋，并起抵抗混凝土收缩和温度应力的作用。每米宽度分布钢筋的截面面积不少于受力钢筋面积的1/10，且每米长度不少于三根；分布钢筋直径在一般厚度板中多用68mm，在厚板中用1016mm，间距2040cm；分布钢筋每米板宽用24根。分布钢筋也起构造钢筋的作用，可采用光面钢筋，分布钢筋应布置在受力钢筋的侧。三、构造钢筋的配置在悬臂式、扶壁式等钢筋混凝土挡土墙的不需配置受力筋部位，如悬臂式挡土墙的迎水面，趾板的上层，踵板的底层，需配置构造钢筋，构造钢筋是为混凝土构造适应温度，湿度变化条件，特别是严寒气候条件下剧烈的气候变化。构造钢筋在其主要受约束方向的钢筋数量可采用构件截面面积的0