辽阳县中正选矿厂尾矿库项目可行性研究报告.docx

辽阳县中正选矿厂尾矿库项目可行性研究报告1工程概述1.1 项目名称及建设单位!1.2 地理位置及交通I1.3 经济概况21.4 地形地貌3企业简介1.5 气候水文33.1 国家、地方政府和主管部门的有关法律'法嫌43.2 主要技术规范、规程、标准53.3 其他基础资料63.4 设计基本原则63.5 设计基本工艺资料74.1 库址的选择84.2 初期坝坝型94.3 库容录及服务年限IO4.4 尾矿库等别Il4.5 防洪标准124.7 尾矿库设计方案4.8 投资估蚱32««75.1 环境保护设计依据375.2 环境保护标准375.3 主要污染物及其治理搭诙385.4 环境保护监测管理机构39K:406.1 编制依据406.2 工程概况406.3 水土保持现状评价416.4 可能造成的水土流失及其危害416.5 水土流失防治方案416.6 投资及效益分析426.7 水土保持措施实施的保证措施43J尾矿库的安全3SK447.1 尾矿库安全管理措施447.2 防洪477.3 粉尘的防护对策477.4 是矿库区施阳内安全管理477.5 垮烧后波及范明477.6 安全瞌测制度及机构48、工程建设进度和劳动定员488.1 工程建设进度488.2 劳动定员4994I可SS499.1 存在的问遨49附图I尾矿库平面图YS09ZZ-12初期坝断面示意图图YS09ZZ-23尾矿库纵断面示意图YS09ZZ-34面积一库容曲线YS09ZZ-41工程概述1.1 项目名称及建设单位项目名称：辽阳县中正选矿厂尾矿库可行性研究报告建设单位：辽阳县中正选矿厂企业性质：民营企业法人代表：黄河项目拟建地点：辽阳县寒岭镇黄泥村1.2 地理位置及交通辽阳县隶属于辽宁省辽阳市，位于辽东半岛中部，地处东经122。35,04"-123o400'北纬40°42'19"41°36'32"之间。东临山城本溪、风城，南界鞍山、海城，西接辽中、台安，北连灯塔。辽阳县交通四通八达，长大铁路、沈大高速公路纵贯南北，本辽辽高速公路、辽溪铁路横跨东西，与大连港、营口皱鱼圈港、沈阳桃仙国际机场近距直通，地理位徨优越，交通便利。辽阳县中正选矿厂，位于辽阳县寒岭镇黄泥村西侧3km处的山坡上，在寒岭镇南侧15km处，厂区门前为从寒岭至弓长岭公路。地理位置优越，交通便利，运输条件较好，以公路运输为主。项目地理及交通位置图1.1：交通位置图It450000图1.1地理及交通位置图1.3 经济概况辽阳县以冶金业为主体，以轻纺服装、农产品深加工和三行业为重要补充的工业生产体系进一步完备，工业经济总量在全省44个县（市）中稔居前IO位。全县铁精粉、钢坯、普通线材、型材异型材、特钢及有色金属产量分三面汇入太子河，形成向心水系。库区生产和生活用水约8.5万（a,均有附近小河沟接引供给。2企业简介辽阳县中正选矿厂属私营企业，为矿石采、选联合企业。企业组织执行总经理（厂长）负责制，实行厂部工段或班组二级管理，并实行各级经济责任制，贯彻科学管理，提高全员素质。全厂定员暂定为96人，其中工人84人，工程技术及管理人员12人（包括销售人员）。企业产品为铁精粉，年产铁精粉2（）万吨，品位约为66%。3设计依据3.1 国家、地方政府和主管部门的有关法律、法规（I）中华人民共和国安全生产法（2002年6月29日第九届全国人民代表大会常务委员会第二十八次会议通过）；<2）中华人民共和国矿山安全法（1992年Il月7日中华人民共和国主席令第六十五号公布）：（3）中华人民共和国矿山安全法实施条例（1976年IO月H日经国务院批准发布）；（4）中华人民共和国矿产资源法（1986年3月19日第六届全国人民代表大会常务委员会第十五次会议通过）;(5)关于开展重大危险源监督管理工作的指导意见安监督协调字(200456号：(6)尾矿库安全监督管理规定(2006年第6号令)3.2 主要技术规范、规程、标准(1)选矿厂尾矿设施设计规范(ZBJl-90)；(2)碾压式土石坝设计规范(S1.274-2001)；(3)碾压式土石坝施工规范(D1.T5129-2001)；(4)水工建筑物抗震设计规范(S1.203-97)；(5)水工混凝土结构设计规范D1.5057-1996；(6)水工混凝土施工规范DIT5144-2001：(7)上游法尾矿堆积坝工程地质勘察规程(YBJu-86试行)；<8)选矿安全规程(GB18152-2002)：(9)工业企业设计卫生标准(GBZl-2002)(10)工作场所有害因素职业接触限值(GBz22002);(11)机械防护安全距离(GBf2265-1997);(12)矿山电力设计规范(GB50070-1994)；(13)冶金矿业尾矿设施管理规程(冶矿字第185-90)；(14)尾矿设施施工及验收规程(YS5418-1995)(15)尾矿库安全技术规程(AQ2OO6-2OO5)；(16)水工混凝土施工规范D1.rr5144-2001；（17）土工合成材料应用技术规范（GB5029098）：（18）一般工业固体废弃物贮存、处置场污染控制标准（GB18599-2001）（19）中华人民共和国环境保护法3.3 其他基础资料（1）可行性研究报告编制委托书；（2）矿方提供的尾矿库区域I：I（MX）O地形图；（3）本区地震烈度为VD度：（4）选矿厂工艺资料；（5）辽阳县中正选矿厂年产20万吨铁精矿粉项目可行性研究报告（辽阳市国际工程咨询中心编制）。3.4 设计基本原则（1）严格遵循现行有关规范、规程和标准：（2）贯彻“环境保护、造福人民”和“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，满足安全、卫生、环境保护、节能等要求，认真做好资源利用的工作：（3）设计力求符合实际，主体工艺设施必保，生产辅助设施配套，本着安全实用，技术可行，经济合理的原则进行；（4）严格执行国家环保法，生产安全和工业卫生等规定，务使“三废”排放达到国家标准：(5)积极慎重地采用符合国情、安全可靠、经济合理的新技术、新工艺、新设备和新材料，以确保设计的先进性和经济性：(6)在满足生产要求和确保安全的前提卜.，充分利用荒地和贫瘠土地，不占、少占和缓占农田，有条件时可考虑造地还田和尾矿库闭库后复田；(7)充分回收利用尾矿澄清水，少向卜.游排放。3.5 设计基本工艺资料(1)选矿厂年处理原矿量：50×lO41(约1666.7td);(2)选矿厂工作制度:300da,3班d,8h班：(3)尾矿产率:60%；(4)尾矿真比重：3.08；(5)选矿厂年排尾矿量：30×104ta;(6)矿浆浓度：20%；<7)尾矿平均粒度：-200目占70%；(8)选矿工艺采用二级破碎、二段磁选，循环用水生产工艺，是通过破碎机将铁矿石粗破成小块，再通过圆锥式破碎机破碎成粉末式颗粒状，进入段球磨机，通过磁选分级后，再由传送带送入二段球磨机，进行第二次球磨，是铁矿石充分利用。具体见选矿技术工艺流程图3.1：4尾矿库主要设计方案本次尾矿库设计充分利用现有设施及条件，本着技术可行经济合理的原则，在:保证坝体安全的前提卜.，尽可能延长尾矿库的服务年限，4.1 库址的选择4.1.1 库址选择的原则尾矿库库址的选择在很大程度上决定尾矿设施基建和经营费用的大小以及管理工程的繁简程度。依据选矿厂尾矿设施设计规范(ZBJ1-90)和尾矿库安全技术规程(AQ2006-2005)相关条款规定，在选择尾矿库时应综合考虑下列原则：(1)不宜位于工矿企业、大型水源地、水产基地和大型居民区的上游；(2)不应位于全国和省重点保护名胜古迹的上游；（3）应避开地质构造复杂、不良地质现象严重区域；（4）不宜位于有开采价值的矿床上面：（5）汇水面积小，有足够的库容和初、中期库长。（6）筑坝工程量小，生产管理方便。4.1.2 库址的选择经设计人员和业主现场实地调查，对选矿厂附近自然形成的沟谷，进行对比分析论证，最终确定尾矿库拟建选矿厂东侧沟谷，该沟谷三面依山坡，一面沟口，沟口较窄，沟内开阔，沟谷断面呈"U"字型，沟谷汇水面枳约为O.893km2,纵深长度约为1.10km,平均宽度约为150.0m。沟内无居民居住,仅有23亩耕地，沟口附近有居民67户（建设单位拟出资动迁、征地），沟内无工矿企业，无大型水源地，无重要交通设施，仅有乡间小道。场地工程地质条件较好，是比较理想的尾矿库库址。该拟建尾矿库设计总坝高为40.0m,垮坝后波及范围按8（）倍坝高的原则进行预测，即波及范围约为80×40=3200m,在此波及范围内有村庄和一条县级公路，旦垮坝将会造成一定的人员和财产损失，因此，该尾矿库一定严格按照设计要求施工，并在将来的生产过程中一定要加强管理，严格执行尾矿库安全监督管理规定（国家安全生产监督管理总局第6号令）。4.2 初期坝坝型初期坝作为尾矿坝的支撑棱体坝型选择应考虑就地取材、施工方便、节省投资。初期坝通常选用类型有：透水堆石坝、土坝和风化料筑坝。透水堆石坝：有较好的透水性，可有效降低尾矿坝的浸润线，加快尾矿固结，利于尾矿坝稳定，而且取材方便，施工简单，成本较低。土坝：在缺少砂石料地区该坝型造价低、施工方便，但是由于土料的透水性较尾矿差，当尾矿堆枳坝达到一定高度时，浸润线往往从堆积坝坡逸出，易造成管涌，导致垮坝事故。如果选择土坝，则为/保证尾矿库的安全，必须做好土坝的排渗设施以降低尾矿坝的浸润线，这样一方面增加了投资成本,另一方面也增加了施工难度。风化料筑坝：风化料是地表岩层风化过程的产物，其耐久性较一般土料差，物理力学性质较不稔定，而且强度低，受压易破碎，透水性很差，不利于筑坝。当尾矿库附近没有足够的筑坝石料时，可以采用库内开采的风化料筑坝，但必须做好排渗设施。本设计所选尾矿库库址石料丰富，而且沟口较窄，采用透水堆石坝坝型有利于坝体的稔定，而且施工工程量小，施工方便，成本较低，因此本设计选定透水堆石坝为该尾矿库的初期坝坝型。4.3 库容置及服务年限依据公式：v=wd/?=p,/2.7=3.08/2.7=1.14式中，V为所需尾矿库有效库容(")：W为尾矿库设计年限内需贮存的尾矿量(r)，当采用上游式尾矿筑坝时，即为选矿厂排出的尾矿量；当采用下游式尾矿筑坝时，则为选矿厂排出的尾矿量扣除筑坝用粗尾砂量；兀为尾矿库+MrtZ<MM*nnB内的尾矿平均堆积干容重加），由于缺少该资料，本报告依据选矿厂尾矿设施设计规范第2.0.2条规定，选定尾矿真比重为2.7lm,的尾矿平均堆积干容重为l.55tn,该选厂尾矿平均堆积干容重由加=少加2?g3,来计算；外为尾矿真比重：尸为校正系数；ydc为尾矿真比重为2.7Un对应尾矿平均堆积干容重。经计算，尾矿库库容计算结果表见表4-3-1表4-3-1尾矿库库容计算及服务年限标高（相对标高）（m）面积<m2)相对库容<m5）累计库容（万m'）使用年限（年）充填系数有效照容（万m$）10.003755.720.000.0020.008585.2061704.606.170.20.53.1030.0017669.54131273.7019.300.90.815.4440.0()28797.85232336.9542.532.00.834.0250.004059832346980.8577.233.60.861.7860.0050991.42457948.70123.025.80.X98.42根据选矿厂尾矿设施设计规范（ZBJI-90）,尾矿库初期坝应按贮存半年以上的尾矿量并满足调蓄洪水和尾矿澄清水的要求设计。依据上述库容计算,该尾矿库初期坝顶标高（相对标高）为30.0m,坝高约为20.0m,尾矿堆积坝平均坡比按照1：4.0考虑，当坝高达到50Om标高（相对标高）时，库容可达77.23万加,考虑利用系数,有效库容为61.78万m3可服务3.6年。4.4 尾矿库等别依据选矿厂尾矿设施设计规范（ZBJ90）规定，尾矿库各使用期的设计等别应根据该期的全库容和总坝高分别确定，取其等级高者作为设计等级。当按坝高确定的等级与按库容确定的等级相差：等以上时，按最高等级降一级：尾矿库失事将使卜游重要城镇、工矿企业或铁路干线遭受严重灾害者，其设计等别可提高一等作为尾矿库的设计等级。本尾矿库设计，考虑坝高与库容量二方面条件，按总坝高40.0m,尾矿库等别为四等库；按库容量77.23×104m尾矿库等别为五等库。综合考虑，本尾矿库等别为四等库。表4-4/尾矿库等别等别全库容Y（万一）坝高H（）二答库具备提高等别条件者四五VN100OO1(WOV<10000100WVVloOOV<100HN10060H<10030H<60Il<304.5 防洪标准根据选矿厂尾矿设施设计规范（ZBJI-90）,本次设计尾矿库相应防洪标准（洪水重现期）为：初期3050年一遇洪水；中期、后期100200年一遇洪水。该尾矿库汇水面积约F=O.893km表4-5-1尾矿库防洪标准尾矿库等别一二四洪水重现期初期100-2005010030-5020-30（年）中、后期1000-20005007000200500100-20050-100因此，该尾矿库防洪标准为：初期为P=2.O%（5O年-一遇）；中期为P=I.0%（100年一遇）：后期为P=O.5%（200年一遇尾矿坝的最小安全超高与最小干滩长度按表4-5-2确定。表4-5.2上游式尾矿坝的最小安全超高与最小滩长坝的级别I2345最小安全超ii(m)1.51.()0.70.50.4最小滩长(m)150100705041)由上表可以看出该尾矿坝最小安全超高与最小干滩长度分别为05m和5O.OmO4.6 洪水计算及调洪演算4.6.1 洪水计算(1)洪水计弊参数的确定依据辽宁省水文手册(1998年版)，辽阳县中正选矿厂尾矿库处于Hh水文分区，水文参数如下：4=90.0；Cv=0.575；Cs=3.5Cv:舄I=120.0“；C1,=0.575；CS=3.5C,:Ph=62.9：Cv=0.525；Cs=3.5Cv;Pi=32.3"他Cv=0.500；Cs=3.5Cv;其中,&、&、/和冗分别为年最大24小时、3日、6小时和1小时暴雨均值：CV和CS分别为年最大暴雨变差系数和偏态系数。根据1：100OO地形图，该尾矿库库区汇水面积为0893kn,主沟长度为1.10km,平均坡降为30%>。<2)洪峰流量的计算0,=0.278然Sj/=0.278华尸式中：当r°l时np=n111;当.>1时np=n2p;其中i尸备T=M加其中：0,为设计洪峰流量，m%：%为设计洪峰径流系数；ip为相刻于汇流时间rp的设计面暴雨强度，mm/h：PP为设计最大时雨量，mm,各种频率的雨量=K谒;RPn为一定频率下.历时的设计面暴雨量，mm；TP为一定频率下的汇流历时，小时；如、IP和“2p为一定频率下。历时暴雨指数；”为设计洪量径流系数；队y为地区汇流参数；J为主沟平均坡比，以。计:/,为控制地点以上的河流长度；为汇水面枳，km2o(3)洪水总量计算设计洪水总量按卜列公式计算：VV=(y×Kf×Kp×P×ap×F=)×azp×PpmXF叱-24P=SIxa(S-24)PX(P三Pifi-Gsp面)XF式中：Wp、W1.24,P和W24P分别为不同频率的设计三日洪量、前锋洪量和主峰洪量(即24小时洪量)，万m3;aP和。一心外分别不同频率的三日洪量径流系数和前锋洪量径流系数：PP“和Pw”分别为不同频率三日、24小时设计面暴雨量，mm：2为汇水面积,knr.(4)洪水过程线的计算根据辽宁省水文手册当洪水过程线形状系数小小于005时洪水过程线为以4为高，以Tl为洪水过程线的总历时，以TO为洪水上涨历时的三角形，WjIP为洪水过程线的面枳。当M大于0.05时洪水过程线按水文手册给定的过程线。洪水过程线形状系数：WV=Qp×T×0.36式中：QP为洪峰流量，m%;W为洪水总量，万n;T为主峰洪水历时,东部II、川、IV区：T=51小时:西部V、Vl区T=52小时。辽阳县中正选矿厂尾矿库位于东部1山区，故主峰洪水历时T=5l小时。对于该尾矿库，各频率下洪水过程线形状系数为:/2.0%。加X7x0.3616.61030.826×51×0.36=0.029<0.05Xt.0%W2“=20.12Qt.o%x7x°3636.470×5l×0.36=0.030<0.05VV2az,23.773>5%××0.3642.3（）5×51×0.36=0.031<0.05则该尾矿库的洪水过程线就是以QP为最大流量、W,P为调洪的洪量、T为洪水历时的简化三角形过程线，其中:Wi1=0.67W24+0.122rr/=*&小时）QP（5）洪水计算结果洪水计算结果见表4-6-K表4-6-2和图4.6.1：表4-6-1洪水计算结果表P(%)2.00()1.00()0.500,2nm)240.525276.975313.200KP2.6733.0783.480Pp(mm)320.700369.360417.600KP2.6733.0783.480A(mm)157.093179.2652(X).651KP2.4982.8503.19()PMmm)78.16688.50298.838KP2.4202.7403.06()PR0.4980.4940.493PdPX0.6530.6470.641PXPA24().525276.975313.2()0P*p32(1.7(X)369.360417.MX)PhPX157.093179.2652()0.651PIPK78.16688.50298.838IP0.6070.6040.603"A0.6980.6870.681Ri0.2970.2970.297,nM)48.59054,61261.060r(mn)163.383183.633205.312舛0.7600.80()0.830aP0.6100.6500.690a-Mp0.1200.1600.210Qp(m%)30.82636.47042,305WM万mb17.46921.44025.731WyP(万n?)0.8591.3201.958Ww万m,)16.61020.12023.773WaP12.22914.78217.438T.2.20571392.25350672.291823表4-6-2尾矿库洪水过程线2.0%1.0%0.5%T（三）Q(mVs)T（三）Q(m's)T（三）Q(m)0.00()0.(XX)0.000O.(XM)0.000O.(XX)0.29730.8260.29736.4700.29742.3052.2060.0002.2540.0002.2920.000起小专业编制可行性研究报岩I解史详情,.咨加公司网比hHp>'Av3W.zldzx<c*m图4.6.1200年一遇设计洪水过程线G45。三提乱4.6.2调洪演算调洪计算选取最终堆积标高进行调洪计免，经计算，该尾矿库在此标高时调洪库容为6.48万通过上述计算可以看出洪水过程线概化为三角形，排水过程线近似为直线的简单情况，调洪库容和泄洪流量之间的关系可按以下公式计算。q=Qf>(I-VtZWp)式中：，/一所需排水构筑物的泄流量，nf/s：。产一设计频率的洪峰流量，mVs；Wp频率为P的一次洪水总量，m；V1.最小调洪库容，n5库区调洪后应泄流策为:(=42.305×(1-6.48/23.773)=30.77m3so通过以上计算得知：该尾矿库200年一遇最大24小时降雨的洪水总量为23.773万m而该尾矿库最小调洪库容为6.48万n尾矿库库区调洪后排洪构筑物应泄流量为30.77m½o4.7尾矿库设计方案4.7.1 尾矿初期坝根据尾矿坝的使用要求以及运行特点，结合坝址工程地质、地形及当地筑坝材料的条件再考虑环保方面的要求，坝型为透水堆石坝坝型。该尾矿库初期坝采用库区石料堆筑而成，经上述计算，初期坝高为20.0m,最大坝长约为82.6m,设计坝顶宽为3.0m,上、下游坡比均为1：2.0。为了防止初期坝发生如管涌、流沙和尾矿泄漏等渗流破坏现象，在初期坝上游坡铺设无纺土工布作为反滤层，土工布搭接处应焊接，并用05混凝土将士工布镶入沟底和岸坡；初期坝下游采用干砌块石护坡（见初期坝断面图附图YS09ZZ-2）o初期坝总方量约为3738Um3o4.7.2 尾矿堆积坝初期坝坝顶以上采用尾矿继续加高，经上述库容计算，该尾矿库尾矿堆积坝最终堆积标高（相对标高）为50.0m,堆积高度为20.（）m,下游坡平均坡比为I：4.0,每5.0m高设一平台，平台宽约3.0m（见尾矿堆积坝断面图附图YSO9ZZ-3）。为了防止粉尘污染，在初期坝以上，在每年筑坝完成后应在尾矿堆积坝外坡轴0.3m厚的山皮土，并在其上种植草皮或紫穗槐、沙棘和枸棘子等灌木。为了防止汛期雨水对尾矿堆积坝的冲刷，在尾矿堆积坝外坡每一个平台和坝坡与山体交界处均设置坝面及岸坡排水沟。4.7.3 尾矿排放方式及注意事项尾矿排放方式：采用上游法，多支管坝前分散放矿。（1）尾矿排放与筑坝，包括岸坡清理、尾矿排放、坝体堆筑、坝面维护和质量检测等环节，必须严格按设计要求和作业计划精心施工，做好隐蔽工程记录（要有影像资料）；< 2）尾矿坝滩顶高程必须满足生产、防汛、冬季冰卜放矿和回水要求。尾矿坝堆积坡比不得陡于设计规定；（3）每一期筑坝充柜作业之前必须进行岸坡处理，将树木、树根、草皮、废石及其他有害构筑物全部清除。若遇有泉眼、水井、地道或洞穴等，应作妥善处理。清除杂物不得就地堆积，应运到库外。在沉积滩内不得埋有块石、废管件、支架及混凝土管墩等杂物；岸坡清理应作隐蔽工程记录，经主管技术人员检查合格后方可充填筑坝。< 4）上游式筑坝法，应于坝前分散均匀放矿，维持坝体均匀上升，不得任意在库后或一侧岸坡放矿（修子坝后移放矿管时除外）。应做到：a）粗粒尾矿沉积于坝前，细粒尾矿排至库内，在沉积滩范围内不允许有大面积矿泥沉枳:b）坝顶及沉积滩面应均匀平整，沉积滩长度及灌顶最低高程必须满足防洪设计要求：c）矿浆排放不得冲刷初期坝和广坝，严禁矿浆沿子坝内坡趾流动冲刷坝体：d）放矿时应有专人管理，不得离岗。< 5）坝体较长时应采用分段交替作业，使坝体均匀上升，应避免滩面出现侧坡、扇形坡或细粒尾矿大量集中沉积于某端或某侧。< 6）为保护初期坝上游坡及反滤层免受尾矿浆冲刷，应采用多管小流量的放矿方式，以利尽快形成滩面，并采用导流槽或软管将矿浆引至远离坝顶处排放。（7）冰冻期、事故期或由某种原因确需长期集中放矿时，不得出现影响后续堆积坝体稳定的不利因素。（8）尾矿堆积坝时，不得将细粒尾矿排至尾矿堆积坝前，以免影响尾矿堆枳坝的稳定性。（9）尾矿滩面及下游坡面上不得有积水坑。< 10）坝外坡面维护工作应按设计要求进行，或视具体情况选用以卜维护措施：a）坡面修筑人字沟或网状排水沟：b）坡面植草或灌木类植物；O采用碎石、废石或山坡十.覆虚坝坡。（11）每期了坝堆筑完毕，应进行质量检查，检查记录需经主管技术人员签字后存档备查。主要检查内容：a）子坝剖面尺寸，长度、轴线位置及边坡坡比：b）新筑广坝的坝顶及内坡趾滩面高程、库内水位；O尾矿筑坝质量。（12）当坝坡出现冲沟时，应以土石及时分层夯实填平，并增设排水沟。（13）坝体出现裂缝，应通过表面观测和挖深坑、槽探，查明裂缝的部位、宽度、长度、深度、错距、走向等，分析裂缝的深度，可选用以下处理措施：a）对于缝深小于5.0m的裂缝可采用开挖回填法处理。开挖深度应比裂缝尽头深0.30.5m,开挖长度应比缝端扩展约2.0m。回熔土料宜与原土料相同，回填时要求分层夯实。b）对于较深的裂缝可采用灌浆法处理或上部开挖回填、卜部灌浆的方法处理。灌浆的浆液可采用纯粘土浆或粘土水泥浆，浆液浓度为3O5O%.（14）坝体出现滑坡，可采取以卜.处理措施：a）下游坡压后俄加固坝体，后俄宜采用堆石料堆筑；b）放缓坝坡；c）降低坝体浸润线。1.1.1 体出现塌坑，应及时查明其成因，进行处理。对于沉陷塌坑，应进行回填夯实处理.：对于管涌塌坑，应首先处理管涌后再进行回填。+MrtZ<MM*HB>4.7.4 尾矿坝稳定性分析尾矿堆积坝能否稳定需要通过尾矿堆积坝的稳定性计算确定，由于缺少尾矿堆积坝的工程地质勘察资料，我们采用粒度相近的尾矿坝的勘察资料，并对资料的数据进行适当调整，在尾矿坝坝体稳定计算中的指标选取上，尽量力求接近本尾矿库尾矿的物理力学性质，并适当留有一定的余地。<1）计算原理I）渗流计算浸润线计算对于尾矿坝的抗滑稔定性计算非常重要，在本次稳定性评价中，由于尾矿库尚未投产放矿，在本报告仅计算洪水运行和特殊运行两种工况下的稳定性。洪水工况和特殊工况下稳定性计算均采用最高洪水位时设计最小干滩长度（50.0m）对应计算浸润线，计算浸涧线由二维渗流理论计算获得。渗流控制方程渗流计算依据的基本定律是达西（DarCy）定律，表达式为：q=ki（4.7.4.1）式中，g是断面流速，A是材料的渗透系数，i是水力坡降。对于二维平面稳定渗流，控制方程为：袅假吗（得卜。742）式中，人、Ky是x,y方向的渗透系数，是总水头。当材料是各向同性时，K=Ky:当材料为各向异性时，KXWKD总水头为:(4.7.4.3)其中“孔隙水压力，y为水的重度，2是位置水头。边界条件已知水头边界条件:(4.7.4.4)其中互为己知水头值。不透水边界:陛=Ofl(4.7.4.5)在浸润边界上:H=z,*。(4.7.4.6)2）抗滑稳定性计算尾矿的性态极为复杂，分析条件很少是常规的，然而，Ill于尾矿坝技术起步较晚，至今并未形成自身的独立分析体系，因此，到目前为止，仍沿用基于极限平衡理论的传统条分法对其进行抗滑稳定性分析。极限平衡法的基本思想是假定一个可能的简单形状的破坏面，求出沿这个面调动起来的应力状态和可能获得的强度，将此强度与应力相比较，即与沿该面引起破坏所必需的应力相比较，求出极限平衡状态下的安全系数。安全系数FS定义为使破坏面之上滑体处于静平衡状态，可获得的抗剪强度应当除以（缩小）的系数（倍数）。目前，对于尾矿坝抗滑稳定性评价方法中，以瑞典圆孤法最为常用，下面将其介绍如下：+MrtZ<MM*HHB>专业编制可行性研究掖告J'解更群情,咨加公司网址MipEMMwzixdzxmm瑞典圆弧法：该法假设条块之间的作用力对圆弧形滑动面上的法向应力分布没有影响，则作用于各垂直条块上的力如图474.1所示，其抗滑力与下滑力之比即为安全系数Fs：ZlCJ,+KW1±Q'）cosa.-Qa,-Ui1.ltan.lf=T1±Q'）sin4,+7H式中：i为第，条块；r为圆弧半径：如为条块地面中点切线与水平线夹角；M是条块地面中点处孔隙水压力；陀为条块重量；。为作用在条块重心处的水平向地震惯性力，Q为作用在条块重心处的垂向地震惯性力（向卜.为正），MC为。对圆心的力矩之和；1.为条块底部长度：。和血是条块地面中点处的内聚力和内摩擦角。在不考虑地震影响时，公式中的。、。；和,区均取为零。图4.7.4.1瑞典圆孤法中垂直条块受力情况示意图（2）荷载组合及安全系数本次计第是依据选矿厂尾矿设施设计规范主要采用瑞典圆弧法进行稳定性计算，依据选矿厂尾矿设施设计规范和尾矿库安全技术规程，坝体在各种运行情况下的荷载组合及最小安全系数为：（1）正常运行=正常水位+坝体自重，当尾矿库为四等库时，瑞典圆弧法最小安全系数为1.15；（2）洪水运行=最高洪水位+坝体自重，当尾矿库为四等库时，瑞典圆弧法最小安全系数为1.05；（3）特殊运行=最高洪水位+坝体自重+地震，当尾矿库为四等库时，瑞典圆弧法最小安全系数为1.00»（2）稳定性计算参数选取尾矿坝抗滑稳定性分析成果的可靠性在很大程度上决定于土的抗剪强度指标的选择。本次稳定性分析所用岩土物理力学参数是在参考辽阳县双合联营选矿厂尾矿库勘察资料的基础上并结合以往经验综合选取，其计算参数见表4-7-1。表4-7-4/尾矿坝稳定性计算参数表项目初期坝尾细砂尾粉土基岩天然五度y<kNm,）21.0018.0019.0024.00内聚力C（kPa）0.000.009.8030.00内摩擦角9（°）33.0031.(X)28.0040.00法透系数K、（CmA）3.4O×IOl1.30×10'3.25X10；（3）稔定性计算结果通过对该尾矿坝的二维渗流稳定性计算，得出其在正常运行和洪水运行工况下的渗流计算结果如下：图4.742尾矿坝洪水运行工况下浸润线及等势线通过上述渗流计算可知，该尾矿坝处于洪水运行工况下浸润线较低，未从坝坡逸出，而且距离坡面有一段距离，不会对尾矿坝产生如管涌、流沙和坡表面沼泽化等渗流破坏现象。对于该尾矿坝，对其处于洪水和特殊工况卜的抗滑稳定性计算是在上述渗流计算的基础上，采用瑞典圆弧法进行的。其中在特殊工况下，由于地震对边坡的破坏主要是由水平地震力引起的，因此，本次在特殊工况卜.尾矿坝稳定性计算中仅考虑水平方向地震力的影响。本次计算将采用水工建筑物抗震设计规范所建议的拟解力法来考虑地震力。地震作用卜.拟静力分析法的基本思想是在静力计算的基础上再考虑地震惯性力的作用，即将地震作用采用一个附加的地震惯性力来代替。该库区抗震设防烈度为为Vll度，设计地震基本加速度为01g。抗滑稳定性计算结果如卜.：(X三125.477b产5664O1,(x三125.2862.y=56.2l57.R-119.37)图4.7.4.4尾矿坝特殊运行工况下稳定性计算结果表4-73-2尾矿坝体稳定性计算结果表计算方法运行工况最危险滑弧圆心最危除济班半径计算最小稳定性系数规范要求以小安全系数瑞典圆弧法洪水运行(125.4771,56.6401)102.982.611.lO特殊运行<125.2862.56.2157)119.371.711.00通过上述稳定性计算结果可知，辽阳县中正选矿厂尾矿坝在各种运行工况下的最小稳定性系数均大于规范要求的最小安全系数，是安全稳定的。4.7.5 库区排水系统及其水力计算（1）排水系统的布置考虑到本区雨量比较充沛，尤其七、八月份降雨强度较大，尾矿库库区汇水面积较小，但200年一遇最大洪峰流量Q）.5%=42305m%1,本次设计库内采用“井一管”排水方式。并建设截（排）洪沟渠，阻止雨、洪水进库，截洪沟底宽1.5m,沟深1.5m,沟壁坡比为1：0.7,沟底坡比为（）.003。正常时尾矿水不外排，尾矿水全部回用，库外回水，在初期坝外建消力池及蓄水池,并建一回水泵房回水泵设计选用两台，一备一用。库内共建4座钢筋混凝土框架式排水井和I条预制钢筋混凝土排水管，其中排水井内径为3.5m,高为12.0m,排水管长约400.0m,内径为1.5m。<2）排水系统的水力计算井一管式排水系统：当井一排水管式排水系统处于自由泄流工作状态时的泄洪量可有下式计算:Q.=5认用UY式中：c为同一个横断面上排水口的个数：?为堰流量系数，当<JM<0.67时，按薄壁堰计算，川=0.405+0.0027/”)，当0.67G/”产2.5,按实用堰计算，n=0.36÷0.1(25zw合为堰顶宽：£为便J向收缩系数：儿为一个排水口的宽度：也为溢流堰泄流水头。通过上述计弊，当库水位未淹没第一层圈梁，泄流水头为1.Om时，该尾矿库新建井一管排水系统最大下泄流量为g=35.13m3s截洪沟：截洪沟的泄流能力按明渠无压流计算，计算公式如下：Q=-R''>in式中：Q为泄洪流量：A为过水断面面积：”为渠道糙率：A为水力半径,R=AfX,其中X为湖周，x=,+277,b