660MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算-刘振江解析.docx

吉林逐然丈渗.IilinArchitecturalandCivilEngineeringInstitute课程设计计算书660MW凝汽式机组全厂原则设计名称性热力系统计算学院市政与环境工程专业热能与动力工程班级热能121姓名刘振江学号030612114指导老师潘冬越设计时间冷段p：=3.567MH,；t=315,C;(5)汽轮机排汽压力=44538kPa,排汽比培h<=2315.6kjkg.2.机如各级回执抽汽参数见表1-2表1-2回热加热系统原始汽水参数抽汽管道压损P,%33353333项目单位HlH2H3H4H5H6H7H8抽汽压力P.MPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽培h,kkg3144.23027.13352.23169.02978.52851.()2716.02455.8加热器上端差6tC-1.()0-1.02.02.02.02.0加热器下湍差T5.55.55.55.55.55.55.5水船压力P.MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758(2)最终给水温度t“=274.8C：(3)给水泵出口压力PW=21.47MPa,给水泵效率R=0.83(4)除氧器至给水泵淘差H%=22.4m:(5)小汽机排汽压力p<,m=6.27kPa;小汽机排汽焰h“=2422.6k,kg3 .伪炉型式及参数(1)锅炉型式：德国BABCoeK-2208th次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉；(2)额定蒸发量IV2027th(3)额定过热蒸汽压力P=17.42Mpu:额定再热蒸汽压力p,=3.85MPu：(4)额定过热汽温tll=54IC：额定再热汽温t,=541T:(5)汽包压力p41=18.28MPa；(6)锅炉热效率ru=92.5r4 .其他数据(D汽轮机进汽节潦损失6产4乐中压缸进汽节流损失6«=2乐(2)轴封加热器压力P“=102KPa,疏水比熠h.i,1=415kkg;(3)机组各门杆湖汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2：(4)漏炉暧风港耗汽、过热涔减温水等全厂汽水流量及参数见表5-2：(5)汽轮机机械效率n.=0.99；发电机效率n.=099:(6)补充水温度J=20cC:(7)厂用点率£=0.07.5 .简化条件(1)忽视加热涔和抽汽管道的散热损失。(2)忽视凝聚水泵的介质始升。3、计算过程3.1汽水平衡计算1 .全厂补水率a“全厂汽水平衡如图1-3所示,各汽水流量见表1-4.将进、出系统的各流呈用相对量表示。由于计算前的气轮机进汽量Do为未知，故预选Do=2033724kgh进行计.算，最终校核。全厂工质渗漏系数a,=D1/O,=33000/2033724=0.0162263锅炉排污系数aM=IWDO=22000/2033724=0.0108175其余各量经计算为厂用汽系数a,1=0.01081减温水系数Qy=0.02974图1-3生广汽水平衡图暖风机流水系数“尸65800/2033724=0.032354439由全厂物侦平衡补水率U.=«n+<ln+<1I.=0.01081+0.0108175+0.0162263=0.03585382 .给水系数r.由图1-3所示，1点物质平衡al=a,+al=l+0.162263=1.01622632点物质平衡ar,=all+ahl-aQ=1.01622+0.005108-0.02974=0.99193,各小汽流量系数a3按预选的气轮机进汽量DO和表IT原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽的潦址系数，填于表IT中。3. 2气轮机进汽参数计算1 .主蒸汽分数由主汽门前压力po=16.68Mpa,温度to=538,查水蒸气性质表，得主蒸汽比熔值A=3397.lkjkg.主汽门后压力p=6GpO=(I-0.04)16.68=16.0128Mpa由p'o=16.O128Mpa,hh=3397.lkjkg,查水蒸气性质表,得主汽门后气温I'0=535.254C0表1-3全厂汽水进出系统有关数据名称全厂工质海海锅炉排污厂用汽暧风卷过热得WE温水汽（水）ftkh530002200022QOO5580060483离开系统的介货比培5397.21760.3M08.2列08.2724.7返何系统的介质比均33.733.753.76S7724.72 .再热蒸汽参数由中联门前压力p,h=3.232Mpa,温度U=538*C,杳水蒸气性质表，得再热蒸汽比培值h,t,=3538.9029kJkg.中联门后再热气压ph=(l-,5)prt=(l-0.02)3.232=3.后736MPa由p.,=3.1673Mpa,h'rtl=h.=353&9029kJkg,查水蒸气性质表,得中联门后再热气温t<=537716C.3 .3协助计算1.轴封加热器计算以加权平均法让算轴封加热器的平均进汽比雄限计算详表见表26.<5-4轴封加热器物质热平衡计算项目D汽水量Gi,kgh2908209932362572136915512785127017790汽水系数i0.OoH29o.(m2)0.0015911!.776O1.8)673(1.8)7626OJ»136940.0006244<.XW7155汽水点比给hi3024.33024.33024.33024.33169.0347434743217.7总炮口ihi4.32173.12114.81193.82272.13272.64434.75732.009123.6325平均比焰23.6729/0.0087455=2702.292.均压箱计算以加权平均法计算均压箝内的平均蒸汽比熠h”.计算详见表2-7表5-5均压箱平均蒸汽比爆计算项目汽水量Gi,kgh15512785257220993899396汽水系数。i0.0007W60.OTOTIi0.0012640.001032OJXOI9I30.0W9263汽水点比熠hi347431693024.33024.33397.2总结ihi2.649272.133053.82271121070.&498812.3759平均比焰12.3759/0.0039263=3152.13.；疑汽器平均压力计算由pd=4.40kpa,查水蒸气性质表,得t,1=30.54C;由p=538kpa,杳水蒸气性质表，得t,2=34.19'C;凝汽器平均温度t,=05(t,1+t,l)=0.5(30.54+34.19)=32.365匕;查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力x=4854kpa;将所得数据与表5-1的数据起.以各抽气口的数据为节点.在h-s图上绘制出气轮机的气态膨胀过程线,见图2-14柒位：p-MPat-rh-kjk图2-14气轮机的气态膨胀过程线3. 4各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1。加热器压器PhPl=(l-pl)Pl=(1-0.03)X5.945=5.766MPa式中Pl一一第一抽汽口压力： Pl抽汽管道相对压损：又Pl=5.766MPa,杳水蒸气性质表得加热器饱和温度t,1=272.9Hl出水温度t,1:tl=t,l-l=272.9-(-1.0)=273.9式中5.加热器上端差。Hl琉水温度Idl:T11=1.,1+11=243.4+5.5=248.9式中tl一一加热器下端差，ll=5.5t.一一进水温度，其值从高压加热器H2的上端差t计算得到已知加热器水侧压力Pw=20.47MPa,由t,=273.9,查的Hl出水比一h.,l=1204.5kJkg由1.1=243.4,p,=20.47MPa,杳得Hl进水比培h,1=1056.OkJk由1.248.9,P1=5.766MPa,查得Hl疏水比始k=1080.4kJkg.至此,高温加热器Hl的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H2加热落压器P2：P2=(1-p2)P2=(1-0.03)×3.668=3.557MPa式中P2一一其次抽汽门压力； P2抽汽管道相对压损：又P2=3.557MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t.2=243.4H2出水温度t2：t.i=t,.2-l=243.4-0=243.4式中l加热耦上端差。H2琉水温度T4.2：1.,产t.,2+=2O83+5.5=2l3.5式中,2一一加热器下端差，6l2=55t,2一一进水温度，其值从高压加热器H3的上端差,计算得到已知加热器水侧压力Pw=2O.47MPa,t产243.4,查的H2出水比一h.-=1056.OkJZkg由t.2=208.3,p.=20.47MPa,杳得H2进水比培h,.=897.2kJkg由t4.产213.5,Pk1557MPa,查得H2疏水比始%.,=914.2kJkg.至此,高温加热器H2的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热器H3加热落压器P3：P3=(1-p3)P3=(1-0.03)X1.776=1.722MPa式中P3一一第三抽汽口压力；P3抽汽管道相对压损：乂P3=l.722MPa,查水蒸气性痂表得加热器饱和温度204.9H3出水温度t,.：t,3=tx3-=204.9-(-1.0)=205.9式中.一一加热器上端差.H3琉水温度J：Tn=t.3+lj=79.2+O=l79.2式中s一加热器下端差，13=ot,3一一进水温度，其值从处氧气器H4的上端差t计算得到已知加热器水侧压力Pw=2047MPa,由3=206.6,查的H3出水比一h.1=889.7kJk由t.»=179.2,p.=20.47MPa,杳得H3进水比雄h-=769.9kJkg由t,1,1=179.2,P11=l.722Mpa,查得H3疏水比始h*759.9kJkg.至此,高温加热器H3的进、出口汽水参数已经全部算出。计算高压加热再H4加热潜压器P4：Pl=(1-p4)P4=(1-0.05)×0.964=0.9158MPa式中P4第四抽汽门压力；P4抽汽管道相对压损：又P4".9158MPa,查水蒸气性质表得加热器饱和温度t,=176.0H4出水温度t<：U=trl=176.0-0-176.0式中6“一一加热器上端差。H4琉水温度t<：T41=t.,<+1.=141+5.5=l46.5式中u一一加热落下端差，h=5.5V.一一进水温度，其值从底压加热器H5的上端差,计算得到已知加热器水固压力PW=O.916IMPa,由t尸176.0,直的H4出水比焰h.l=745.4kJkg由U,<=141.p.=0.9161MPa,食得H4进水比-h.,=593.7kJkg由1.-146.5,Pt-0.9158MPa,查得H4疏水比焰%.,=617.3kJkg.至此,高温加热罂H4的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H5加热落压器P5：P5=(1-p5)P5=(1-0.03)×0.416=0.403MPa式中P5一一第五抽汽口压力；P5抽汽管道相对压损：乂P5=0.403MPa,查水蒸气性痂表得加热器饱和温度t-=143.8H5出水温度“：1.广l,5-,l=143.8-2.0=141.8式中,5一一加热器上端差。H5疏水温度1.b：Tdi=t.i+,i=120.3+5.5=125.8式中3,6-加热器下端差，8,产5.5t,5一一进水温度，其值从高温加热器H6的上端差储计鸵得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,Eb15=2125.8,查的H5出水比h.530.IkJZkg由tr,s=120.3,pw=2.758MPa,查得H5进水比-h1=506.7kJkg由td.i=125.8,Ps=0.403MPa,查得H5疏水比燧hlli=528.5kJkg.至此,高温加热器H5的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热片H6加热藩压器P6：P6=<1-p6)P6=(1-0.03)X0.226=0.219MPa式中P6第六抽汽口压力：P6抽汽管道相对压损：乂P6=0.219MPa,查水蒸气性的表得加热器饱和温度t*123.1H6出水温度k«=U,f-.123.1-2.0=121.1式中.一一加热器上端差.H6疏水温度t.：T4t=t,t+6,t=89.3+5.5=94.8式中,b一加热器下端差，3,尸5.5t.h一进水温度，其值从低压加热器H7的上端差St计算得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,t.=120.3,杳的H6出水比焰h.,=506.7kJkg由J0=89.3,p12.758MPa,查得H6进水比给hw,6-376.OkJ/kg由t,.=94.8,P,=0.219MPa,查得H6疏水比焰产397.2kJkg.至此,高温加热罂H6的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热器H7加热器压器P7：P7=(1-p7)P7=(1-0.03)×0.109=0.076MPa式中P7第七抽汽口压力：P7抽汽管道相对压损：乂P.=0.076MPa,查水蒸气性旗表得加热器饱和温度t,.；=92.1H7出水温度1.,：k=I、f6,=92.卜2.0=90.1式中t一一加热器上端差。H7疏水温度J：1.j=t,+(7=56.1+5.5=61.6式中1一一加热器卜端差，,r=5.5I,.；-一进水温度，其值从低压加热器BB的上端差6t计算得到已知加热器水侧压力Pw=2.758MPa,U=89.3,包的H7出水比培h.产376.07kJkg由t.i=56.1,p.=2.758MPa,查得H7进水比雄hr,7=237.09kJkg由n；=616P5=0.076MPa,查得H7疏水比熠h,.产257.8kJkg.至此,高温加热器H7的进、出口汽水参数已经全部算出。计算低压加热话He加热器压器P8：P8=(1-Ap8)P8=(1-0.03)×0.0197=0.OlOMPa式中P8第八抽汽口压力：P8抽汽管道相对压损：XP8=0.019MPa,查水蒸气性顺表得加热器饱和温度t,a=58.9H8出水温度l.uIqe=IC-6t=58.9-2.0=56.9式中l加热器上端差。H8疏水温度t*：Tn=t,+田=32.78+5.5=38.28式中60t-加热器卜.端差，5航5.5t.x一一进水温度，其值从低压加热器SG的上端差«t计兑得到已知加热器水侧压力Pw=2758MP,8=56.1,杳的H8出水比焰h.尸237.09kJkg由t-=32.78,p1=2758MPa,查得H8进水比端h,=139.7kJkgIIItd,8=38.28,P=0.019MPa,查得H8疏水比烧儿片160.27kJkg.至此,高温加热器H8的进、出口汽水参数已经全部算出。现聘计算结果列于表2-8,表2-8回热加热系统汽水弁数计算项目G位111112113114115116117118SG汽测抽汽压力PjMPa5,9<53恻1.7760.964o.lie0.2260.1090.019抽汽比炒hjkj/kg3I41.2Me7.I33A2.23169.09mfi2n.27IH.O2156.829Tt,.5抽汽首道压物6Pj%33333333加热器侧压力PjMPa5.766X5571.7220.9)50.180.2190.0760.0190.102气蒯压力下也和温度tsC272.9m201.9176.0HX8123.192.159.8水利水则压力NMPa21.4721.1721.47n.9162.75HZ75H2.7582.758X75«加燃据上端杳St'C-1.0O-.nO2.0ZO2.02.0出水阻度twjC273.92X4206.9176.01U.H2.I90.I½9出水比增h，jkj/kg120<.51<66l0889.7745.4冽.95C6.7376.07E8透水温度tW.J*c243.4308.3179.24l.03389.356.13278进水比堆hMjkj/kgIn拓.2«97.2丽9593.7W6l7376.n23T.O9139.7加热挤下端杳61.C5.5S.S5.51.S&66.65.S&6跳水温度tdj,C248.9213.5179.2146.5J2>.891.861.638.28燎水比Jfthdjkj/kg1080.491.2759.9617.3528Syn.2257.8IW271153.5高压加热器组抽汽系数计算1,由高压加热器Hl热平衡计算l高压加热器Hl的抽汽系数。1：al=(af.(h,1-h.)n.)h1-hll=O.07089高乐加热罂Hl的疏水系数a4.1a,u-al=0070892 .由高压加热器112热平衡计算。2.arfl高压加热器H2的抽汽系数。2：u2=a(h.,：-h,j)11J-Ud,(h.t-h.12)/h2-h40.07216高压加热器H2的疏水系数a-：a4,2=a4,l+a,=0.07089÷0.07216=0.143再热器流量系数a,tl:a=1-q1-a2-a,tl-a,t2-al2-a,l5-a,tg-<=0.85053 .由高压加热器H3热平衡计算a3本级计算时,高压加热器H3的进水比给Iky为未知,故先计算给水泵的介质比培升Ak如图2-15所示，泵入口静压p,:p'aP',+p'gHg=O.964+889X10*×9.8×22.4=1.15952MPa式中p'4-除氧器压力，Mpa；P'一除氧器至绐水泵水的平均密度，kgms给水泵内介质平均压力p,pl,=0,5×(p,+p,J=O.5×(21.47+1.1592)=11.31MPa给水泵内介质平均比熔脸：取h,=h=6l7.3依据M=I1.31和%j=617.3查得:000108x(21.47-1.1592)x*s4,k/kg0.83给水泵内介质平均比容Um=O.00108m1/kg给水泵介版熔升TW给水泵出口比端hpu：hpu=h,pu+hpu=617.3+26.4=643.7kJkg2-15给水机开示：图高压加热器113的抽汽系数*高压加热器H3的疏水系数<1“产<1-+：1=0.143+0.0856:0.22863.6除氮器抽汽系数计算除氧器出水流量a-a.,4=af.+a,=0.989+0.03257=1.02157抽汽系数a“a=as.t(h,.-h,.,)t,-<>43<h,l-h,.5)-a,t<(h/hQ- a.,.6<h,<.6-h,.6)-aMj(h,6-hk,s)-a.,.(h,t-hr,6)- a“(,-D/(h-h,.5)=1.02157×O×O-0.001429×O-0.0015911×O-0.0013694×(3474-595.3)-0.032354X(3169-595.3)- 0.03235×(697-595.3)/<3169-595.3)=0.00714除氧器的物质平衡和热平衡见图2-16。由于除氧器为汇合式加热器，进水流量a<,；为未知。但利用筒抽兑法可避开求取。3.7低压加热器组抽汽系数计算1.由低压加热器H5热平衡计算；低压加热器H5的出水系数a.：由图2-16,<.s=-<>4.s-t-.tu-n1=1.02157-0.2286-0.00714-0.001129I-除加38：2re给水泵I<>m.=0.7167低压加热器H5的抽汽系数明图2-16除权;K的四班平衡和热平衡,.轴K漏汽系数；。38风静发聚系数,除Mift出水系致_/式儿3-&J/纵O7167x(5949-5O7.2),O-002553¼-rf52978.5-528.5低质加热罂115的疏水系数a.l.a,.6=a6=0.025532.由低压加热器H6热平衡计算a低压加热器H6的抽汽系数a_gt,5(.<.7)'7a,<J(.5-.6)0.716X(507.2-414.3)/1.0-0.2553×(528.5-397.2)_AAOC0.025/i2851.0-397.2低压加热器H6疏水系数a,产aa,=0.02553+0.02577=0.05133.由低压加热器117热平衡计算a；低压加热器H7的抽汽系数u；a_%(%-%)/%一分5(矶一%)¼j.70.716X(414.3-237.9)/1.0-0.0513×(397.24-257.)2851.0-257.8=0.04599低床加热器H7的疏水系数a“：a4，=a46ar=0.0513-0.04599:0.097294.由低压加热器H8热平衡计算ag由于低加H8的进水燧h“、疏水燧h为未知，故先计算轴封加热器SG。由SG的热平衡，得轴封加热罂出水焰h.“：h."+里也J如应=137.3+O.OO87455(3217.7-415)x1.00.7167=171.49kkg表2-6.由p.=2.758MPa,h.,=139.TC,查得轴封加热器出水温度t.-4=32.78。低压加热器H8疏水温度t.11:t4H=t,.+,l=32.78+5.5=38.28C由p's=0.0197Mpa,td.,=38.28C查得低压加热器118疏水熔hlttt=160.27kJkg.低压加热罂H8的抽汽系数a”：%(%-儿”)t%-%)QX=0.26530.7167X(237.9-139.7)/1.0-0.09729×(257.-160.27)2455.8-160.27低压加热器H8的疏水系数U“,:4,=1u+il=0.09729+0.02653=0.12383.8凝汽系数a。计算1.小汽机抽汽系数。ariaXa-k=0.036131.02157x26.43169.0-2422.62 .由凝汽器的质量:平衡计算aa<=ae.s-aZa)(Iraj-ab.=0.7167-0.1238-0.008445-0.03613-0.0039263-0.03244=0.516583 .由气轮机汽恻平衡校验a,H4抽汽口抽汽系数和a',：a=a4+aj+anf+apl=0.00714+0.03613+0.03235+0.01081=0.08643各加热器抽汽系数和Za,:aj=al+a2+a1+ai+as+a6+a7+ag=0.07089+0.07216+0.0856+0.08643+0.02553+0.02577+0.04599+0.02653=0.0659轴封漏汽系数和ZU“.，：aFk=Ea,l.(Jl+a,l.<s+at+a>+a+aw+Ea+a*0001429+0.001032+0.0015911+0.001264+0.000673+0.0007626+0.0013694+0.0006244=0.0087455凝汽系数a“ac=l-aj-a.=1-0.0659-0.0087455=0.51658该值由凝汽器质量平衡计算得到的,相等，凝汽系数计算正确。3.9气轮机内功计算1.凝汽流做工303.=(a.-a,ts+a,c)(h0-k+q,tl)-ajqrtl-<IgKhO-h2)=0.51658+(3397.2-2315.6+511.8)-(3397.2-3027.2)×0.01622=815.68kJkg式中6一再热落吸热，q111=hrt-h2=3538.9-3027.1=511.8kj/kg2.抽汽流做功X3“1kgHl抽汽做功3力：3小=hn-h产3397.2-3144.2=253kj/kgIkgH2抽汽做功362=hu-=3397.2-3027.1=370.1kj/kg1kgH3抽汽做功30：4,j=ho-h3+q*3397.2-3352.2+511.8=566.8kj/kgIkgH4抽汽做功31：,t=hl,-h,+q,f,=3397.2-3169+511.8=556.8kj/kgIkgH5抽汽做功3.6：a-=ho-h+qlt,=3397.2-2978.5+511.8=930.5kjkIkgH6抽汽做功3-：i,h=ho-h+q,h=3397.2-2851+511.8=1058kj/kgIkgH7抽汽做功3小：3*ho-h+q,tl=3397.2-2716+511.8=1193kj/kgIkSH8抽汽做功3.：3*h»-h8+qlh-3397.2-2455.8+511.8=1453.2kj/kg表2-9做功量和抽汽量计算结果Hl112H3114H5H6H7H81kg抽汽做功(kjkg>253370.1556.8710930.5105811931453.2各级抽汽显(kjh).1411701467531740H61452051920521099353053454抽汽潦总内功3.:3“j=aln,l+.2+3¾s+'44+a5,.s+a.,v.+a7,7+al,=0.07089×253÷0.07216×370.1+0.0856×556.8+0.08643×74O÷O.02553×930.5+02577×1.58+0.04599×1193+0.02653×1453.2=273.4kjk3 .附加功量£3“i附加功量E,j是指各小汽流量作功之和：k=al2-h12+qlh)+(a,+a9+aw)(hu-h)=0.03235(3397.2-3169+511.8)+(0.000673+0.0007626+0.0013691)(3397.2-3169)=24.58kj/kg4 .气轮机内功3t三,+fcj+,tk=815.68+273.4+24.58=1113.66kj/kg4热经济指标计算4.1 气轮机的内效率'热经济指标、汽水流量计算气轮机比热耗备：q0=ha-hr,+aMrtI=3397.2-1204.4+0.8505×511.8=1757.5kj/kg气轮机肯定内效率八：=1q0=ll13.66/1757.5=0.63365气轮机肯定电效率n.:F11.l=0.985X0.99X0.63365=0.61791气轮机热耗率q：q=3600n.=3600/0.61791=5826.1kj(kwh)气轮机汽耗率d：d=qq,=5826.1/1757.5=3.3149kj(kwh)气轮机进汽量Do：D11=100OdPf=1000×3.3149X660=2033724kg/h式中P.一气轮机额定功率，P.-660.MW校验：气轮机进汽量D°=2033724kgh,与初选值相等。给水流51Gr.:GJQZDj1.02157X2033724二2077591kg/h凝聚水泵流量G,“：%=,.6Do=O.7167X2033724=1457569kg/h凝汽量D.：D,=cD=0.51658×2033724=1050581kg/h第一级抽汽量D:D1=1Qj=0.07089×2033724=144170kg/h其次级抽汽量IbDk2D=0.07216×2033724=146753kg/h第三级抽汽量Dc、30.0856×2033724=174086kg/h第四级抽汽量D,：D<=<I=0.00714×2033724=14520kg/h第五级抽汽量以Dr=6Il>=0.02553×2033724=51920kg/h第六级抽汽量以：Dr.=4=0.02577×2033724=52409kg/h第七级抽汽量».：D1=UtB1=O.04599×2033724=93530kg/h第八级抽汽量IK：DfA=0.02653×2033724=53954kg/h4. 2全厂性热经济指标计算1 .锅炉参数计算过热蒸汽参数：由pl=17.42MPa,U=54C,杳表得过热蒸汽出口比的h.=3397.3kjk再热蒸汽参数：锅炉设计再热蒸汽出口压力p,=3.85MPa,该压力以高于气轮机排汽压力p'*=3.57MPa,故依据气轮机侧参数，确定锅炉再热器出口压力pr=3.41MPa.由p,=3.294MPa和J=541C,查表得再热蒸汽出口比押h,=3544kjkg.再热器换热量q'rtl=h,-hz=3544-3027.1=516.9kj/kg2 .锅炉有效拈量q,q=(11-w)(h1.-hf.)+,11(hlll-hf.)+h»-h,)+<,t,=(0.989-0.005408)×(3397.3-1204.41)+0.005108×(1760.3-1204.41)+0.03257×(3397.3-890.4)+0.8505×516.9=2681.1kj/kg3 .符道效率T1.1=<ioql=1757.5/2681.1=0.65554 .全厂效率n,f.11.,=Qh11n.三0.925X0.6555XO.61791=0.374655 .全厂发电标准煤耗b*系数r=q/(q-bq,f×79.81)=1.02831式中g-暖风器吸热量，按下失计算：q.f=,h,-h,nf)=0.03235(3164-697)=79.8kj/kg相应于Ikg标煤的输入热垃谈：Qs,=29300r=29300×1.02831=30129.6kj/kg发电标准煤耗b“：b-3600/(BQ；)=3600/(0.37165×30129.6)=0.31892kj/kwh6.全厂热耗率q.“q<p=b29300=0.31892×29300=9344.356kj/kuh7.全厂供电标准煤耗b'.b,n=b7(l-e)=0.31892/(1-0.07)=0.3341935kj/kwh式中e一厂用电率。5、反平衡校核为检查计莫结果的正确性，以下做全厂反平衡校核计算.校核目标为气轮机的内功3,。反平衡计算中的各量均相应于1kg气轮机进汽。1 .锅炉输入热量q.q,-ql11k=2681.1/0.925=2898.378378kJk2 .锅炉损失Aqtlqt=(l-nt)qr=(l-0.925)X2898.378378=217.3783784kj/kg3 .污损失AqUqb=bl(Ju,-hJ=O.005408×(1760.3-83.7)=9.067kj/kg式中k,化学补充水的比焰，匕=83.74 .全厂工脑渗透损失Aq,q1=l(h1-hJ=0.0162263(3397.2-83.7)=53.74kj/kg5 .厂用汽损失Aq,q,1=1,l(h,l-hJ=0.01081(3164-83.7)=33.29kj/kg6 .凝汽流冷源损失Aqq=a.(h-h')=0.51658(2315.6-137.3)=1125.3kj/kg7 .小汽机冷源损失Aq“Aq*.,=ah'J=0.03613(2422.6-137.3)=72,28kj/kg8化学补充水冷源损失AqMAq*<ij(hbhz,)=0.03244(83.7-137.3)=-1.7388kj/kg9 .低加H8疏水冷源损失Aqhqa=ad8(hi.-h'.)=0.1238(160.27-137.3)=2.8437kjk10 .轴封加热器疏水冷源损失口.“