洪奇沥水道特大桥-42-45#墩-56m连续梁桥施工支架验算书.docx

广州南沙港铁路洪奇沥水道特大桥42#45#(40+56+40)m连续梁施工支架验算书北京瑞达一三路桥技术有限公司二。一七年六月北京广州南沙港铁路洪奇沥水道特大桥42#-45#(40+56+40)m连续梁施工支架验算书施工单位：中铁十二局集团有限公司设计单位：北京瑞达一三路桥技术有限公司负责人：方案设计：方案验算：出版日期：1 .工程概况及方案设计11.1 工程概况11.2 方案简介11.3 验算依据22 .O号块支架设计验算（方案1）22.1 O号块结构参数22.2 墩顶现浇段荷载组合32.4 140a工字钢纵梁验算42.5 IlO工字钢横向分配梁验算52.6 双140a工字钢下横梁验算62.7 609钢管支墩验算83 .0号块支架设计验算（方案2）93.4 号块结构参数93.5 顶现浇段荷载组合103.6 梁受力验算113.7 132a工字钢纵梁验算123.8 IlO工字钢横向分配梁验算133.9 140A工字钢下横梁验算143.10 609钢管支墩验算163.11 桩承载力验算174 .边跨直线段支架设计计算184.1 边跨直线段结构参数184.2 边跨直线段荷载组合184.3 132a纵向工字钢验算194.4 IlO工字钢横向分配梁验算214.5 双140A工字钢下横梁验算224.6 609钢管墩设计计算254.7 地基承泰戈xj验算265 .临时固结设计验算276 .结论及注意事项28广州南沙港铁路洪奇沥水道特大桥42#45#(40+56+40)m连续梁现浇段施工支架计算书1 .工程概况及方案设计1.1 工程概况广州南沙港铁路洪奇沥水道特大桥42#-45#墩之间设计为(40+56+40)m连续梁结构，跨越规划道路，与道路交角为80。箱梁顶宽1140cm,箱梁底宽570cm,梁高250Cm370cm;42#墩高1200cm,43#墩高1050cm,44#墩高100oCm,45#墩高1150cm。其O号块长IlOoCm,重482.79t;边跨直线段长1160cm,重329.76t01.2 方案简介本桥O号块长IlOOCm,满足常规挂篮拼装要求，故只需O号块采用支架现浇施工，主墩承台纵向尺寸为820cmoO号块施工拟采用2种方案：方案1：支架采用1排609mm壁厚8mm钢管桩+2根140工字钢下横梁+11根140工字钢纵梁+110工字钢横向分配梁结构。这排钢管桩支撑在承台上，满足要求。方案2：O号块支架布置1排609mm壁厚8mm钢管支墩，以钢管桩的形式打入地下，横向布置4根，其上采用2根140工字钢下横梁+9根132工字钢纵梁+110工字钢横向分配梁结构。边跨直线段支架方案为3排609mm壁厚8mm钢管桩+2根140工字钢下横梁+9根132工字钢纵梁+110工字钢横向分配梁结构。第一排钢管桩支撑在承台上，第二、三排钢管桩采用1300cm*150cm*100cm条形扩大基础。1.3 验算依据1） 广州南沙港铁路洪奇沥水道特大桥（40+56+40）m连续梁设计文件；2）铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南；3）铁路混凝土工程施工质量验收标准（TBlo4242010）；4）路桥施工计算手册；5）铁路桥涵地基和基础设计规范（TB10002.5-2005）；6）铁路工程地基处理技术规程（TB10106-2010）；7）钢结构设计规范（GB50017-2011）；8）建筑施工脚手架构造与计算手册；2 .0号块支架设计验算（方案1）2.1 0号块结构参数本桥连续梁的计算跨度为40+56+40m,顶板宽度11.40m,底板宽0号块每延米的重量：5.70m,主要结构参数如表2.1所示。节段名称0号块节段长度（Cm）1100节段体积（m3）185.69节段重量（t）482.79表2.1主要结构参数表Po=及=438.90W1（2.2 墩顶现浇段荷载组合根据相应规范，本方案仅考虑新浇注钢筋混凝土重量；O号块每延米自重荷载:NI=%Xl2=526.68ANO号块：N=WN=M=52668kNm2.3 纵梁受力验算本桥墩顶现浇段支架设计拟采用609mm,壁厚8mm钢管墩+双140a工字钢横梁+11根140a工字钢纵梁+110横向分配梁结构。根据具体桥梁情况，拟将IlO横向分配梁以60Cm等间距布置在140横梁上，140a纵梁一端支撑在本桥桥墩上，另一端支撑在1根140a横梁上，140a横梁支撑在4根钢管墩上，根据工程具体情况本桥0#块支架受力情况如图21所示。Iiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiuiiiiiiii526.68526.681.902.(X)54.0542108.11c) 14Oa纵梁剪力图图21支架受力图挠度验算：根据分析受力发现单元2的端部最大位移为4.24mm<=5mm400由上可知，挠度满足要求。B =2108.1 MN %=1053.36kN”?Q=IO54.75利钢管墩（结点2）的总支反力140a工字钢下纵梁的总弯矩140a工字钢下纵梁的总剪力2.4 140a工字钢纵梁验算在本桥0号块现浇段施工方案中拟采用11根140a工字钢做下纵梁,其几何参数如下：序号参数1高h/mm4002腹板厚dw/mxn10.53惯性矩xcm4217204抗弯截面模量Wxcm310905抗剪切模量Sxcm3631.26截面面积Acm286.17允许正应力oMpa2058允许剪应力Mpa1149允许弯矩MkNm223.4510允许剪力VkN411.90则每根140a工字钢所能承受的最大弯矩M=X叱=205x1090/1000=223.45雨/进而有:×M_H×223.45_Q.D3>1053.36由此可见设11根140a工字钢做纵向分配梁满足要求,验算通过。2.5 IlO工字钢横向分配梁验算IlOa工字钢的几何参数如下：高度：Zz=100mm;腹板厚度：dw=4.5mm;惯性矩：x=245cn;抗弯截面模量：VK=49Cm3；抗剪切模量：5v=28.2cm3;截面面积：A=14.3cm2;抗弯强度设计值：f=IOSMPa抗剪强度设计值：fv=MMPa根据上面知线荷载为526.68kNm.则每根钢上线荷载为F=526.68kNm×0.6m11.40m=27.72kNm27.72 27.72 27.72 27.72 27.72 27.72 27.72 27.72Uiiiuiuiiiiiiuiiiuuiiiiuiuiiiiiii10.9431.3826.9527.1530.4634.5430.4627.1526.9531.3810.94a)110横向分配梁受力图c)IlO横向分配梁剪力图图22110受力图由此可知：IlO工字钢横向分配梁的最大弯矩MmaX=358kNmIlO工字钢横向分配梁的最大剪力QmaX=I7.27&N=×Wv=10.05kNm>,nax=3.58kNmW=f4T=44.57kN>Qnax=17.27kN强度满足设计要求，验算通过。挠度验算：均布荷载作用下对Iio工字钢受力分析，求解可知单元1约1/2位置位置的挠度最大，计算得到挠度为0.35机WJ=3.0mm挠度满足要求。4002.6双140a工字钢下横梁验算在本桥O号现浇段施工方案中拟采用140a工字钢做下纵梁，140a作用在双140a下横梁上；由于纵向分配梁IlO不是均布的，所以将IlO作用在纵梁140a上的力按比例传给双140a下横梁；纵梁140a总反力为=2108.11kN,因此下横梁的受力情况如图2-3所示。80.00 229.46197.06198.53222.73 252.56 222.73198.53197.06229.4680.00 L5¾8080180 L50 A平 平 率 不473.17580.89580.89473.17a)140a下横梁受力图料Ml附 1632蝴点f 3-231.8331.88126.28Trr-126.28LOO6-339期 01C)140下横梁剪力图图23140a受力图由此可知；140a工字钢横梁的最大弯矩Afmax=135.14kNm140a工字钢横梁的最大剪力Qx=393.17kN强度验算：根据设计在本桥0号现浇段施工方案中拟采用2根并排的140a工字钢做支架横梁,其几何参数如下：高度：h=400mm；腹板厚度：d=10.5mm；惯性矩：A=21720cm4;抗弯截面模量：Wv=1090cm3;抗剪切模量：Sx=631cm3;截面面积：A=86cm2;单位重量：G=67.6kgm0允许应力：=205MRZ允许剪切应力：£=114MPa则每根140a工字钢所能承受的最大弯矩M=×Wx=223.45kNmM=/(4=412.0kN进而有:.W噗L嵯*"I，吸=然泮2。"由此可见2根14Oa工字钢做下横梁满足要求，验算通过。根据受力分析可知单元2中间位置挠度最大0.49加”-=7削由此可知400挠度验算满足要求。2.7609钢管支墩验算拟采用609,壁厚8mm的钢管墩作为O号块支架，每根钢管的几何参数如下:序号参数1截面积cm2151.0482惯性矩cm468210.3423回转半径21.254单位重量kg/m118.5735允许应力Mpa1406允许压力NkN2114.67则每根钢管的最大允许承载力：P=Ax司=2114.67雨>4=580.89）W满足设计要求。为了安全，保守地将钢管墩看作是两端较接接结构，此时长度系数=1,=1050cm,则=×i050=494<15Qz/21.25查表得：O=O.859稳定验算：PCrj=R=44.77MPQ</=140MRZ验算通过。3.0号块支架设计验算（方案2）3.10号块结构参数本桥连续梁的计算跨度为40+56÷40m,顶板宽度11.40m,底板宽5.70m,主要结构参数如表2.1所示。表2.1主要结构参数表节段名称O号块节段长度（Cm）IlOO节段体积（m3）185.69节段重量（t）482.79Po=工438.90ZMMI。O号块每延米的重量：3.2 墩顶现浇段荷载组合根据相应规范，支架强度验算荷载组合包括：1）新浇注钢筋混凝土重量；0号块每延米自重荷载:NI=%Xl2=526.68AN/机2）模板重量；初步估算模板荷载设计值：M=32.4xl.2=38.88ANm3）施工人员和施工设备荷载；N3=3kNm2×B=34.2&N/m4）振捣混凝土时产生的荷载；Nq=2kNm1xB=228kN/m5）倾倒混凝土时产生的冲击荷载；N5=2kN/m2×B=22.SkN/m6）其他可能不可预见的荷载；N6=kNm2×B=WAkNZm由此可得支架强度验算荷载：0号块：N=WNi=667.76kNIm3.3 纵梁受力验算本桥墩顶现浇段支架设计拟采用609mm,壁厚8mm钢管墩+双140a工字钢横梁+9根132a工字钢纵梁+HO横向分配梁结构。根据具体桥梁情况，拟将IlO横向分配梁以60Cm等间距布置在140横梁上，132a纵梁一端支撑在本桥桥墩上，中间支撑在1根14Oa横梁上，14Oa横梁支撑在4根钢管墩上，钢管墩做打入桩，打入土层。根据工程具体情况本桥0#块支架受力情况如图2-1所示。667.76667.76!山川山川山川川川“川川川”川”川fLOo853.121751.14a)132a纵梁荷载分布图b)132a纵梁弯矩图c)132a纵梁剪力图图21支架受力图挠度验算：根据分析受力发现单元1的跨中最大位移为2.14mm<-=5.8mm400由上可知，挠度满足要求。钢管墩（结点2）的总支反力Pz=175T4kN132a工字钢下纵梁的总弯矩Mz=54035W/«132a工字钢下纵梁的总剪力QZ=IO83.38AN3.4 132a工字钢纵梁验算在本桥0号块现浇段施工方案中拟采用9根132a工字钢做下纵梁，其几何参数如下:序号参数1高h/mm3202腹板厚dw/mm9.53惯性矩xcm4110804抗弯截面模量Wxcm36925抗剪切模量5xcm3400.56截面面积Acm2677允许正应力Mpa2058允许剪应力Mpa1149允许弯矩MkNm141.8610允许剪力VkN299.62则每根132a工字钢所能承受的最大弯矩M=叱=205x692/1000=141.86函/加=299.62切V进而有:-1=2F=-12kQ= 2.49 >1.2?×V9x299.62Kr=1083.38由此可见设9根132a工字钢做纵向分配梁满足要求，验算通过。3.5 IlO工字钢横向分配梁验算HOa工字钢的几何参数如下：高度：A=100mm;腹板厚度：dw=4.5mm;惯性矩：x=245c;抗弯截面模量：Wr=49Cm3；抗剪切模量：Sv=28.2cm3;截面面积：A=14.3cm2;抗弯强度设计值：f=205MPa抗剪强度设计值：fv=15MPa根据上面知线荷载为667.76kNm.则每根钢上线荷载为F=667.76kNm×0.6ml1.40m=35.15kNm35.1535.1535.1535.1535.1535.1535.1535.15IHHI川川川川川山川“川川山川Al>22l2¾3l24l35,3127l2,2977777777Z7777717.2750.1541.0144.0846.4744.0841.0150.1517.27a) IlO横向分配梁受力图充87本97嘏61旅J2旅61尔97祢：7b) IlO横向分配梁弯矩图7n217M球6冰6晾I冰2派5就375 76 W 7-26.67-20.45 -21.62 .23.24 -22.46 -20.56 -23.49-17.27c) IlO横向分配梁剪力图图22IlO受力图由此可知:IlO工字钢横向分配梁的最大弯矩MgX=587kN!mIlO工字钢横向分配梁的最大剪力QmM=26.67ANM=×Wx=10.53kNm>Mnax=5.87kNmv=<二*=44.57kN>QmaX=26.67kNSX强度满足设计要求，验算通过。挠度验算：均布荷载作用下对Iio工字钢受力分析，求解可知单元1约1/2位置位置的挠度最大，计算得到挠度为1.08所<-=3.125加挠度满足要求。4003.6双140a工字钢下横梁验算在本桥O号现浇段施工方案中拟采用132a工字钢做下纵梁，132a作用在双14Oa下横梁上；由于纵向分配梁IlOa不是均布的，所以将IlO作用在132a上的力按比例传给双140a下横梁；132a总反力为&=175L14kN,因此下横梁的受力情况如图2-3所示。86.04 249.85 204.31 219.61 231.52 219.61 2043 1 249.85 86.042 j3 458 SlO 111)13 14MK>777736().11515.46515.46360.1115a) I40a下横梁受力图b) 140下横梁弯矩图c) 140下横梁剪力图图23140a受力图由此可知；140a工字钢横梁的最大弯矩MmaX=113.32kNm140a工字钢横梁的最大剪力Qx=335.37kN强度验算：根据设计在本桥0号现浇段施工方案中拟采用2根并排的140a工字钢做支架横梁,其几何参数如下:高度：h=400mm；腹板厚度：乩=10.5mm；惯性矩：x=21720cmt抗弯截面模量：VK=Io90Cm3；抗剪切模量：Sx=631cm3;截面面积：A=86cm2;单位重量：G=67.6kgm°允许应力：b=205MP允许剪切应力：fv=114MPa则每根140a工字钢所能承受的最大弯矩M=×Wx=223A5kNmW=RLA=412.0kN进而有:2x223.45113.32= 3.94 >1.2h×V 2x412.033537= 2.46 >1.2由此可见2根140a工字钢做下横梁满足要求，验算通过。根据受力分析可知单元1和单元14端部挠度最大0.39mm-=7,即由此400可知挠度验算满足要求。3.7 609钢管支墩验算拟采用609,壁厚8mm的钢管墩，以钢管桩的形式打入地下,横向布置4根，作为。号块支架，每根钢管的几何参数如下：序号参数1截面积cm2151.0482惯性矩cm468210.3423回转半径21.254单位重量kg/m118.5735允许应力Mpa1406允许压力NkN2114.67每根钢管的最大允许承载力：P=A×=2114.67)W>Pi=515.46满足设计要求。为了安全，保守地将钢管桩看作是两端较接接结构，此时长度系数=1,/?=1200cm,则I0hl×1200=-=-=56.5<150ii21.25查表得："=0.826稳定验算:Pi=41</1=MOMPa验算通过。A3.8 单桩承载力验算根据铁路桥涵地基和基础设计规范知：作为桥梁基础的永久性结构，打入桩的允许承载力P=(Uaifili+ARa)在本计算中，是作为施工临时结构的基础，根据经验打入桩的允许承载力可按提高1.4倍设计，可知桩径为60.9cm,根据地质勘察资料参照相应规范进行单桩承载力计算，计算结果如下表所示：钢管墩单桩承载力计算层号本层厚土名称T直径U桩长分层承载力125.0淤泥质土250.6091.925597.582钢管桩自重荷载kN-43.883单桩竖向承载力ZkN553.70取桩长25m时,单桩承载力为553.70kN>515.46kN满足承载力要求,通过。4.边跨直线段支架设计计算4.1 边跨直线段结构参数根据本单位现有材料，本桥边跨直线段现浇支架拟采用钢管墩+2*I40a下横梁+I32a纵向分配梁+110工字钢横向分配梁结构形式。其中纵梁的最大跨径为150cm,纵向布置9根I32aJlO工字钢横向分配梁以60cm间距纵向布置，具体布置形式见附图。该桥边跨直线段长度1160cm,具体参数如下表3.1所示。表3.1边跨直线段结构参数节段名称A8节段长度（Cm）1160节段体积（m3）126.83节段重量（t）329.76也=32976x10=284.28AN/m°L11.604.2 边跨直线段荷载组合根据相关规范，支架强度验算荷载组合包括:1）新浇注钢筋混凝土重量M；本桥每延米自重荷载Nl=E)Xl.2=284.28x1.2=341.14AN/加2）模板重量M；初步估算模板荷载设计值：N?=34.8x1.2=41.76AjVIm3）施工人员和施工设备荷载M；Ny=3kN/m2×B=3×A=34.2kN/m4）振捣混凝土时产生的荷载N4=2kN/m2×B=2×A=22.SkN/m5）倾倒混凝土时产生的冲击荷载M;N5=2kNm2×B=2×A=22MNm6）其他可能不可预见的荷载M;N=kNm2×B=×A=AkNm由此可得支架强度验算荷载：6N=ENi=F4kNIm/=14.3 132a纵向工字钢验算根据施工单位目前具有的材料情况，在本桥施工方案中纵向布置9根132a,其最大跨度为150cm。具体布置见附图。132a工字钢的几何参数如下：序号参数1分配梁跨度Um2.02高/?/mm3203腹板厚dwmn9.54惯性矩xcm4110805抗弯截面模量Wxcm36926抗剪切模量Sxcm3400.57截面面积Acm2678允许正应力Mpa2059允许剪应力Mpa11410允许弯矩MkNm141.8611允许剪力VkN299.62根据上面知直线段线荷载为474.bW加。此时，直线段下纵向132a的整体受力如图3-1所示:474.10474.10474.10474.1002.84328.17502.602312a）受力图图3-1纵向132a工字钢分配梁受力图由此可知;132工字钢横向分配梁的最大弯矩Mmax=802.84kN.m132工字钢横向分配梁的最大剪力QmaX=H12.85kN= 1.59 >1.2nxM_9×141.86Mmtx802.84max= 2.42 >1.2n×V9x299.627=32.85本方案纵向分配梁布置9根132a工字钢可以满足要求。根据受力分析可知单元3处位置挠度最大3.5如汕由此可知400挠度验算满足要求。4.4 IlO工字钢横向分配梁验算根据施工单位目前具有的材料情况，在本桥施工方案中，横向分配梁采用IlO工字钢，其分布间距为60cm。IlOa工字钢的几何参数如下：高度：Zz=100mm;腹板厚度：dw=4.5mm;惯性矩：x=245cn;抗弯截面模量：VK=49Cm3；抗剪切模量：5v=28.2cm3;截面面积：A=14.3cm2;抗弯强度设计值：f=IOSMPa抗剪强度设计值：f=WSMPa根据上面知直线段线荷载为474.10kNm.则每根钢上线荷载为F-474.IOZTV/×0.6nl1.4/n=24.95RV/m此时，直线段横向IIOa的整体受力如图32所示：24.9524.95 24.9524.9524.9524.95 24.9524.9515.1939.13 17.65 33.1339.3033.13 17.65 39.1315.19a) IlO横向分配梁受力图4.622 。”98 47% 5”.Mt29 一y； ；F 越就 Nu9,4.62b) IlO工字钢横向分配梁弯矩图MrVw-15357-19.656-17.78r 8-16.90-15.19c)IlO工字钢横向分配梁剪力图图3-2横向IlO工字钢分配梁受力图由此可知；IlO工字钢横向分配梁的最大弯矩MnlaX=5.29kN.mIlO工字钢横向分配梁的最大剪力QnIaX=22.24kNM=×Wx=10.05kN.m>MmjIX=5.29kN.mW=.4=44.57kN>QmaX=22.24kNSX强度满足设计要求，验算通过。挠度验算：根据受力分析可知单元1和单元8中间处位置挠度最大1.8加7<-=3.75”机由此可知挠度验算满足要求。4004.5 双140a工字钢下横梁验算在本桥边墩直线段施工方案中拟采用双14Oa横梁.第一排钢管支墩：反力为R=150L30)W,由于横向布置9根132a,因此下横梁的受力情况如图33所示。91,40235.45 106.20199.35236.48199.35 106.20235.4591.40494.61512.06494.61a) I40a工字钢下横梁受力图rrM°29/34b) 14Oa工字钢下横梁弯矩图I HHIII-91.4016 7： 6 167.76卜功力kils卡".sq_J_L23-91.40 IIIIl-137.79 -137.79Wrn¼40-61.56 6 /6 4 -167.76-167.76c) 14Oa工字钢下横梁剪力图图3-3140a工字钢下横梁受力图第二排钢管支墩：反力为R=215246ZN,由于横向布置9根132a,因此下横梁的受力情况如图3-4所示。131.05337.58152.27285.82339.04285.82152.27337.58131.057三343XX)p7777777232.20844.04844.04232.20a) 140a工字钢下横梁受力图9.06279.06.72.72b) 14Oa工字钢下横梁弯矩图-236344l-4÷1 2 I Ifel3b.43-388.70236.43B叩泊IL-169.52 ,6心2-455434.34-101.15 -Wl.c) 140a工字钢下横梁剪力图图3-4140a工字钢下横梁受力图第三排钢管支墩比第一排钢管支墩受力小，因此，一、三排钢管支墩只验算第一排情况即可。由此可知最不利情况在第二排处；140a工字钢横向分配梁的最大弯矩MmaX=279.06&N/川140a工字钢横向分配梁的最大剪力=455.34加强度验算：根据设计在本桥施工方案中拟采用2根并排的140a工字钢做支架横向分配梁，其几何参数如下：序号参数1分配梁跨度IIm42高h/mm4003腹板厚tw/mm10.54惯性矩Ixcm4217205抗弯截面模量Wxcm310906抗剪切模量Sxcm36317截面面积Acm2868允许正应力Mpa2059允许剪应力Mpa11410允许弯矩MkNm223.511允许剪力VkN412.0其中EI=44743×2=89486,EA=1773660×2=3547320进而有:nxM_2x223.45=279.06=1.60>1.2a¾×V2×412.0a7=455.34=1.81>1.2由此可见设2根140a工字钢做纵向分配梁满足要求，验算通过。分析比较可知第一排钢管墩的布置下会产生较大挠度，最大挠度在两端位置取得L94wz<=10/wn400由此可知，挠度可以满足要求。4.6609钢管墩设计计算边跨直线段布置3排钢管支墩，第一排布置在承台上，横向布置3根；第二排布置在1300*150*100的条形基础上，横向布置4根；第三排布置在1300*150*100的条形基础上，横向布置3根。1）钢管桩特性及单桩承载力拟采用609,壁厚8mm的钢管做现浇支架的支墩，每根钢管的几何参数如下：序号参数1截面积cm2151.0482惯性矩cm468210.3423回转半径21.254单位重量kg/m118.5735允许应力Mpa1406允许压力NkN2114.67由上面的计算可知，第一排钢管墩的反力m=1501.30W每根钢管的最大允许承载力P=A×cr=2114.67)W>R=512.06)WNg=央=150150.o7裳网2114.67第二排钢管墩的反力RIX=2152.46&N则每根钢管的最大允许承载力:P>=844.O4AN第三排钢管支墩比第一排钢管支墩受力小，因此，一、三排钢管支墩只验算第一排情况即可。因此本方案钢管支墩的布置，满足承载力需求。2)609钢管稳定验算为了安全，取最不利的第二排钢管验算，保守地将钢管桩看作是两端校接结构，取钢管桩最大高度h=1200cm,此时长度系数=1,可知：%=b=驻=56.5<150ii查表得：¢=0.826稳定验算：%=二=67.65MP"/=MOMPa验算通过4.7地基承载力验算根据铁路桥涵地基和基础设计规范知：作为桥梁基础的永久性结构，地基的允许承载力计算公式取最不利情况第二排钢管支墩，钢管支墩下条型基础暂定长度13m,宽度1.5m、高度1.0m的刚性基础，碎石垫层长度13m、宽度1.8m、高度0.3m,地基土经过处理后承载力特征值为12OkPCI。基础埋置深度0.5m则：P=Z二2152.46+26x13x1.5=113<65<120zA13×1.8地基经过处理后承载力特征值不小于12(URI,可以满足要求。5 .临时固结设计验算本桥上部为40m+56m÷40m变截面预应力混凝土连续箱梁结构，中跨合拢段长2.0m,挂篮施工最大悬臂长度L=27.0m,V½=16989.7kN;临时支座中心间距l=2.5m,每个临时支墩的截面积A=0.9m2o连续梁混凝土浇筑的灌注偏差，按一侧重量的2%计算。此时最大不平衡荷载叱=0.02xl2WL169.897kNo考虑合拢段浇筑产生偏载的合龙段质量为叱=285.48kNo挂篮重量按每个重50t,1个挂篮总重：=500kNo由以上数据计算悬臂施工最大偏载是：WLMmaX=卫+吗/+W4=1100L6kN.mmax2力8K悬臂施工偏载引起的临时墩压力为：Rj=4400.6kNPI计算临时墩的压力时，仅考虑临时墩承受重力，不考虑弯矩作用时，临时墩承受恒载为Rz=-（Wz+Wc+Wf,-Wh）=8972.5kN所以偏载作用下临时墩所得压力为：尺=&+（=13373.2kN计算临时墩所受拉力时，保守取临时墩不承受重力，仅受偏载下的拉力，则拉力为：R=Rp=4400.6kND临时支座混凝土抗压承载力力验算临时支座的截面为60CmXl50cm,每侧设置2个，则总面积4=ISn?,混凝土为C50,其抗压强度设计值为f/=22.4MPa,则临时支座抗压承载力为：=4×<,=40320.0kNoky=RvRy=3.0故临时支座的抗压强度满足要求。2） 临时支座混凝土抗拉承载力验算每侧临时支座内布置54根HRB40028螺纹钢，每根28螺纹钢的抗拉强度/皿=330kN,则HRB40028螺纹钢的总抗拉强度=rt×=10973.6kNRl/R1=2.5故临时支座的抗拉强度满足要求。6 .结论及注意事项1）通过对该桥施工方案中关键结构的验算可知，原设计在强度、变形和稳定方面均满足相应的规范要求。2）在按设计图纸进行施工时，一定要严格按照相应规范进行施工，控制好施工质量，特别应注意钢管墩和脚手架钢管的顺直，避免失稳。3）考虑到施工场地存在耕植土，不参与受力，桩基施工时应清除。