66层至停机坪结构层模板施工补充方案.docx

中国的KChina.RailwayConstructionGroucpCo.,1.td广西九洲国际66层至停机坪层模板施工补充方案编制：审核：审批：日期：目录一、层顶设备层核心筒模板安装修改2二、停机坪支撑层模板安装修改3三、非核心筒区支架剪刀撑设置要求：7四、停机坪层增加梁7五、300*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书9六、400*700梁模板扣件钢管支撑架计算书18一、层顶设备层核心筒模板安装修改为进一步缩短工期及现场工具式立杆长度不足，屋顶设备层及停机坪支撑层核心筒区域楼板无法继续使用铝模板施工，项目研究决定该区域采用木模板支设，剪力墙仍采用铝模板支设，支撑体系采用满堂扣件式钢管脚手架。满堂扣件式钢管脚手架钢管尺寸为48X3.6,立杆纵横间距为L2m,步距为1.5m,扫地杆至楼板面距离为25Omm（后附计算书），木模支设区域如下图阴影区域扫示：屋顶设备层结构平面t(531:150cccLCCKL003屋顶设备层核心筒区域模板支设图注：本层核心筒区域层高为5.7m,剪刀设置按66层至停机坪层模板施工方案。本层梁截面最大的梁的KL20a(300*1200),后附KL20a梁模板扣件钢管高支撑架计算书，从计算书验算结果来看，梁底下可不设置立杆，若设置有更好。二、停机坪支撑层模板安装修改因本层擦窗机轨道设计修改，擦窗机轨道处楼板宽度为5.2m,板厚120mm,并增加L40(400*500)、L41(400*500)、L43(400*500)、L44(400*500)、1.46(400*500),并增加La(400*700)。停机坪支撵层结构平面H=334)0屋顶设备层核心筒区域模板支设图注：本层除剪力墙使用铝模板支设外，梁板均采用木模板支设。非核心筒区支撑架搭设修改如下:3004OO躯架堂外B!25(Kga用板8SO从壑木停机坪层外围框架柱之间框架梁支撑架剖面图停机坪支撑层所有梁底均采用方木横向支撑，沿梁跨度方向间距为300mmo三、非核心筒区支架剪刀撑设置要求：1 .支架周边应设置竖直剪刀撑，全高全长立面设置。2 .封顶杆、扫地杆位置应设置水平剪刀撑，全平面设置。3 .支架内部分别设置纵横两向竖直剪刀撑,间距为沿支架纵向每W4m设1道,沿支架横向每W4m设1道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。4 .支架内部应设置水平剪刀撑，位置为：从危险区域加密的最下一道水平剪刀撑往下每W4.5m设一道。每道水平剪刀撑均为全平面设置。后附非核心筒区最大梁KL17(400*700)梁模板扣件钢管高支撑架计算书四、停机坪层增加梁停机坪增加梁Lb25O*6OO梁Lb(250*600)模板支设:V580*.1200817300*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数：钢管强度为205.0Nmm2,钢管强度折减系数取1.OOo模板支架搭设高度为4.7m,梁截面B×D=300mm×1200mm,立杆的纵距（跨度方向）1=1.20m,立杆的步距h=l.50m,梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量6000.0Nmm2o木方50×90m,剪切强度L3Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量9000.0Nmm2o梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kNm2,混凝土钢筋自重25.50kNm3o倾倒混凝土荷载标准值2.00kNm2,施工均布荷载标准值0.00kNm2o扣件计算折减系数取Lo0。-图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=l.2×(25.50×l.20÷0.20)+1.40×2.00=39.760kNm2由永久荷载效应控制的组合S=L35X25.50×l.20+0.7×1.40×2.00=43.270kNm2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为48.3×3.6o钢管惯性矩计算采用I:n(D'Ld')64,抵抗距计算采用W=(D4-d4)32Do一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑09的结构重要系数，静荷载标准值ql二0.9×(25.500O1.200X0.300+0.200O0.300)=8.316kNm考虑09的结构重要系数，活荷载标准值q2二0.9×000+0.000)×0.300=0.540kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=30.00×1.50×1.506=11.25cm3；I=30.OOX1.50X1.50X1.50/12=8.44cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<f其中f一一面板的抗弯强度计算值(Nmm2);M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.OON/mm?；M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M二0.100×(1.35X8.316+0.98X0.540)X0.300×0.300=0.106kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.106×1000X1000/11250=9.405Nmm2面板的抗弯强度验算f<门，满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其中最大剪力Q=O.600×(1.35×8.316+1.0×0.540)×0.300=2.116kN截面抗剪强度计算值T=3×2116.0/(2X300.000X15.000)=0.705Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2面板抗剪强度验算T<T,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<v=1/250面板最大挠度计算值V=0.677X8.316×3001/(100×6000×84375)=0.901mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×l.200×0.300=9.180kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.300×(2×1.200+0.300)/0.300=0.540kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值Pi=(0.000+2.000)×0.300×0.300=0.180kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q0.9×(1.35×9.180÷l.35×O.540)=11.810kNm考虑O.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.180=0.159kN0.16kN11.81kNm1200.木方计算简图0.0000.978木方弯矩图(kN.m)1.851.85'0.081.851.85-A-0.0木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:9.72kNm1200.变形计算受力图0.0'3.663木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.851kNN2=I.85IkN经过计算得到最大弯矩M=0.977kN.m经过计算得到最大支座F=1.851kN经过计算得到最大变形V=3.663mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00X9.00X9.00/6=67.50cm3；I=5.00×9.00×9.00X9.00/12=303.75cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.977×10667500.0=14.47Nmm2木方的抗弯计算强度小于15.0Nmm2,满足要求！(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=3×l.850/(2X50X90)=0.617Nmm2截面抗剪强度设计值m=1.30Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形V=3.663mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。.851.8511.891.8511.851.8511.8511.851.851.8511.8511.851.85kNI1200I1200,1200支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)2.08 2.083.47 3.472.78 2.781.62 1.620.93 0.930.23 0.230.23 0.230.93 0.931.62 1.622.78 2.782.08 2.083.47 3.47支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:.461.46i1.461.4611.461.4611.4611.461.461.461.4611.461.46kNI1200I1200,1200支撑钢管变形计算受力图0.1622.548支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.833kN.m最大变形vmax=2.548mm最大支座力Qmax=8.097kN抗弯计算强度f=M/W=0.833×1065260.0=158.34Nmm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与IOnun,满足要求！(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRc其中RC一一扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0OkN,双扣件取12.OOkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.IOkN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：bTa力A其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.097kN（已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=0.9X1.35X0.182X4.700=1.04IkNN=8.097+1.041=9.138kNi计算立杆的截面回转半径，i=l.59cm；A立杆净截面面积，A=5.060cm2；W一一立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.260cif一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OON/mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h最大步距，h-l.50m；I0计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；长细比，为1900/15.9=119<150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0i查表得到0.458；经计算得到。=9138/（0.458X506）=39.433Nmm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。<门，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:风荷载设计值产生的立杆段弯矩M1依据模板规范计算公式5.2.5-15:Mw=0.9×0.9×1.4Wklah210其中Wk风荷载标准值（kN/nd；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kNm2h立杆的步距，1.50m；Ia立杆迎风面的间距，1.20m；Ib与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225X1.200X1.500X1.500/10=0.069kN.m；NW一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=8.097+0.9×1.2×0.857+0.9×0.9×1.4×0.069/1.200=9.204kN经计算得到。=9204/(0.458X506)+69000/5260=52.811Nmm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算。门，满足要求！模板支撑架计算满足要求!400*700梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008计算参数：钢管强度为205.0Nmm2,钢管强度折减系数取1.OOo模板支架搭设高度为11.2m,梁截面B×DMOOmm×700mm,立杆的纵距（跨度方向）1=1.20m,立杆的步距h=l.50m,梁底增加0道承重立杆。面板厚度Mmm,剪切强度L4Nmm2,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量6000.0Nmm2o木方50×100mm,剪切强度1.3Nm112,抗弯强度15.0Nmm2,弹性模量9000.0Nmm2o梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kNm2,混凝土钢筋自重25.50kNm3o倾倒混凝土荷载标准值2.00kNm2,施工均布荷载标准值0.00kNm2o扣件计算折减系数取Lo0。4图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=L2X(25.50X0.70+0.20)÷l.40X2.00=24.460kNm2由永久荷载效应控制的组合S=I.35X25.50X0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kNm2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98采用的钢管类型为48.3×3.6o钢管惯性矩计算采用I=(D4-d4)64,抵抗距计算采用W=(D4-d4)32Do一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑09的结构重要系数，静荷载标准值ql=0.9×(25.500×0.700×0.400÷0.200X0.400)=6.498kNm考虑09的结构重要系数，活荷载标准值q2二0.9×000+0.000)×0.400=0.720kNm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=40.00×1.40×1.406=13.07cm3；I=40.00×l.40X1.40X1.40/12=9.15cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<f其中f一一面板的抗弯强度计算值(Nmm2);M面板的最大弯距(N.mm)；W面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值，取15.OONm11M=0.100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到M二0.100×(1.35X6.498+0.98O0.720)O0.350X0.350=0.116kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.116×1000×1000/13067=8.886Nmm2面板的抗弯强度验算f<门，满足要求！(2)抗剪计算T=3Q2bh<T其中最大剪力Q=O.600×(1.35X6.498+1.0×0.720)×0.350=1.990kN截面抗剪强度计算值T=3X1990.0/(2X400.000×14.000)=0.533Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.40Nmm2面板抗剪强度验算T<T,满足要求！(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<v=1/250面板最大挠度计算值V=0.677X6.498×3504/(100×6000X91467)=1.203mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.350=6.248kNm(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.700+0.400)/0.400=0.315kNm(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值Pi=(0.000+2.000)×0.400×0.350=0.280kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q0.9×(1.35×6.248+1.35×0.315)=7.973kNm考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.280=0.247kN0.25kN7.97kNm木方计算简图木方弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:6.56kNmA&iI1200I变形计算受力图0.000'木方变形图(InnI)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=L718kNN2=L718kN经过计算得到最大弯矩M=O.871kN.m经过计算得到最大支座F=1.718kN经过计算得到最大变形V=2.349三木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.00X10.00X10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.OOX10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.871×10683333.3=10.45Nmm2木方的抗弯计算强度小于15.ONZmm2,满足要求！(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=3×l.718/(2X50X100)=0.515Nmm2截面抗剪强度设计值m=1.30Nmm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算最大变形V=2.349mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72k 1.72kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)22.981.R7 1.272.582.580.86 0.863.3.892.17 2.17J0.45 0.450.45 0.452.17 2.173.3.890.86 0.862.582.581.27 1.2：22.98支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31k 1.31 kN支撑钢管变形计算受力图0.1352.019支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=O.715kN.m最大变形vmax=2.019mm最大支座力Qmax=6.467kN抗弯计算强度f=M/W=0.715×1065260.0=136.01Nmm2支掾钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10n三,满足要求！(二)梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0OkN,双扣件取12.OOkN;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.47kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:其中N立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.467kN（已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35X0.182×11.200=2.481kNN=6.467+2.481=8.947kNi计算立杆的截面回转半径，i=l.59cm；A立杆净截面面积，A=5.060cm2；W立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.260c11f一一钢管立杆抗压强度设计值，f=205.OON/mm2；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h最大步距，h-l.50m；I0计算长度，¾1.500+2×0.200=1.900m；长细比，为1900/15.9=119<150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0i查表得到0.458；经计算得到。=8947/（0.458X506）=38.608Nmm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算。<门，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：=¾风荷载设计值产生的立杆段弯矩MN依据模板规范计算公式5.2.5-15:Mw=0.9×0.9×1.4Wklah210其中Wk一一风荷载标准值（kN，?）；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kNm2h立杆的步距，1.50m；Ia立杆迎风面的间距，L20m；Ib与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225X1.200X1.500X1.500/10=0.069kN.m；NW一考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=6.467+0.9×1.2×2.042+0.9×0.9×1.4×0.069/1.200=9.012kN经计算得到。=9012/(0.458X506)+69000/5260=51.986Nmm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算。门，满足要求！模板支撑架计算满足要求！