2023最新塔吊施工方案.docx

恒元广场工程1#、2#塔吊专项施工方案一、工程概况及编制依据慈溪恒元广场项目位于慈溪市东部商务区15#-A、南至北三环，东至山洞桥耕地、北至规划广场路、西至规划中央大街。总用地面积约为27359.2平方米，拟建主楼19-24层办公酒店，裙房三层商业用房，地下室二层，总建筑面积约13.6万平方，米（地下室约4.2万平方米），上部框剪结构。本工程布局二台QTZ80塔吊分别用于垂直运输，其中1#塔吊位置4-5/R-S轴之间，2#塔吊位置14T5/R-S,桩基为4>800三钻孔灌注桩,柩顶标高-3.600m.塔吊扶墙位置设置如下：各道附着装置之间的间隔距离必须严格按照塔吊使用说明书进行设置，允许根据实际情况在IM的范围内进行适当调整，调整到附崎框安装在塔身标准节有横腹杆的位置。根据工程地质勘察报告ZK8号钻孔、ZKlO号钻孔；QTZ80塔吊说明书、建筑桩基技术规范（JGJ94-94）,宁波市建筑i基设计与施工细则（2001甬DBJO2-12）o本方案计算采用品茗安全软件2010版本。二、1#塔吊格构式基础设计验算.（1#塔吊位于ZK8号钻孔附近）1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80；塔吊自重Gt：550kN;最大起重荷载Q：80kN;塔吊起升高度H：41m；塔身宽度B：1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度1。：6.0m；格构柱缀件节间长度由：0.5m；格构柱基础缀件节间长度a2:2m；格构柱截面宽度bi:0.5m；3、基础参数桩中心距a：2.7m；桩入土深度1：28m；桩混凝土等级：C35；标准节长度b：3m；塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级；塔吊地脚螺栓的直径d：30mi;塔吊地脚螺栓数目n：12个；格构柱缀件类型：缀板；格构柱分肢材料类型：L125xl0;格构柱钢板缀件参数：宽IoOmm,厚IOmm；格构柱基础缀件材料类型：L100xIO;桩直径d：0.8m；桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩;桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径:20mm；承台宽度Be：4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋直径：20；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区;主弦杆材料：角钢/方钢；工作状态：所处城市：浙江慈溪市，额定起重力矩Me：800kNm；塔吊侦覆力矩M：1160.31kNm;工作状态下荷氯计算一)、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算承台厚度h： 1. 2m；承台钢筋等级：HRB335；承台保护层厚度：50mm；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆宽度c： 250mm；基本风压 3o： 0. 45 kNm2,基础所受水平力P： 35kN；承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×l.20=480.OOkN；作用在基础上的垂直力：Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.OOkN;2、塔吊风荷载计算地处浙江慈溪市，基本风压3产0.45kN/m2；挡风系数计算：=(3B+2b+(4B2+b2),z2cBb)挡风系数=079；体型系数U.=L90；查表得：荷载高度变化系数uz=0.50；高度Z处的风振系数取：Bz=LO;所以风荷载设计值为：3=0.7XBZXUSXz×o=0.7×l.00X1.90×0.50×0.45=0.30kNm2;3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=××B×H×H×O.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kNm；总的最大弯矩值：MBaX=L4X(Me+NL+P×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=×B×H×+P=0.45×1.60X41.00X0.79+35.00=58.35kN5、每根格构柱的受力计算塔吊承台4一rcr作用于承台顶面的作用力:Fk=HlO.OOkN;Mk1,ax=l160.31kNm；Vk=58.35kN;图中X轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩MmaX最不利方向进行验算。(1)、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)n±yj2;式中：n一单桩个数，n=4；F一作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G一桩基承台的自重标准值；My一承台底面的弯矩标准值；y一单桩相对承台中心轴的Y方向距离；NnI一单柩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力:NZ=Fk/4+(Mi×a×2一°s)(2×(a×25)2)=1110.00/4+(1160.31×2.70×24j5)(2×(2.70X2”)=581.38kN;最小压力：Nknin=Fk/4-(MkneX×a×2-05)(2×(a×25)2)=1110.00/4-(1160.31×2.70X25)(2×(2.70×2o5)2)=-26.38kN;需要验算桩基础抗拔力。(2)、独顶剪力的计算Vo=I.2V4=1.2X58.35/4=17.50kN;二)、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb4=l×3.14×30.OO2X310/4=219.13kN;Nv=L2Vn=1.2×58.35/12=5.83kN<219.13kN;螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算111XNt=Niiin其中：m塔吊每一个角上螺栓的数量，m=n4;NI一每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb4=3.14×26.722X500/4=280.29kN;NkL2Nknin11F1.2×26.38/3.00=10.55kN<280.29kN;螺栓抗拉强度满足要求。3、壕栓同时受到剪力以及拉力时的验算(NvNvb)2+(NtNtb)2)1/2W1其中：Nv.Nt个普通螺栓所承受的剪力和拉力；N'Nj、Ncb个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(NvNvb)2+(NN2)6=(5.83/219.13)2+(10.55/280.29)T5=0.05；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三)、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.1条。Mx=ENiyiMy=NlXi其中Mx,My一计算截面处XY方向的弯矩设计值；Xi,W一单一相对承台中心轴的XY方向距离，取(a-B)2=(2.70-1.60)/2=0.55m；厮一单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：MX=Mk2X0.55×461.38×1.2=609.02kNmo2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式：h2Ndfb其中N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=10.55kN;d一楼板螺栓的直径，d=30m;九一楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57Nm;h一楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h210.55X107(3.14×30.00×l.57)=71.30mm；构造要求：h660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.OOmnio3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范850010-2()02)第7.2条受弯构件承载力计算。s=M/(>fcbh(')=l-(l-2s),z2Ys=1-/2s=M(shofy)式中：叫一系数，当混凝土强度不超过C50时，aI取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，aI取为0.94,期间按线性内插法得1.00；九一混凝土抗压强度设计值查表得16.70Nmm2;A一承台的计算高度h°=1200.00-50.00=1150.00mm；。一钢筋受拉强度设计值，fy=300Nmm2;经过计算得：s=609.02×107(1.000×16.700×4.000×IO3X(1150.000)2)=0.007；=l-(l-2×0.OO7)o5=O.007；Ys=1-0.007/2=0.997；ASX=Asy=609.02×107(0.997×1150.000×300)=1771.389mm2；由于最小配筋率为0.15乐所以最小配筋面积为：1200×4000×0.15%=7200mm2;建议配筋值：HRB335钢筋，20170。承台底面单向根数23根。实际配筋值7226.6mn4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的笫5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=697.65kN,我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：VWBhBaftbohO其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4OOO.00mm；入一计算截面的剪跨比，=ah,此处，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm,当人<0.25时，取=0.25；当入>3时，取=3,得=0.48；Bh.受剪切承载力截面高度影响系数，当ho<8OOmm时，取h0=800mm,ho>200Omm时,取ho=2000mm,其间按内插法取值，hs=(8001150)1=0.913；承台剪切系数，=1.75/(0.478+1)=1.184;%承台计算截面处的计算高度，ho=1200.00-50.00=1150.00mm；697.65kN0.91×1.184×1.57X4000×1150/1000=7808.05kN;经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四)、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数1.125xl0A=24.37cm2i=3.85cmI=361.67cm1z0=3.45cm每个格构柱由4根角钢L125xl0组成，格构柱力学参数如下：1.=I+A×(b2-zo)2I×4=361.67+24.37×(50.00/2-3.45)2×4=46716.64cm4；A111=A×4=24.37×4=97.48cm2；W1=Ixl(b2-zo)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm3；ixi=(LAnl)05=(46716.64/97.48)05=21.89cm；2、格构柱平面内整体强度NnaAn1=697.65×107(97.48×102)=71.57Nmm2<f=300Nmm2;格构柱平面内整体强度满足要求。3、格枸柱整体稳定性验算1.DXl=IQ=4.30m；xl=u1Xl7il=4.30×10221.89=19.64；单肢缀板节间长度：a尸0.50m；1=L1iv=50.00/2.48=20.16；oxi=(i2+12)0-(19.642+20.162)o8.15；查表：=0.94；N皿/(xA)=697.65XIO3/(0.94X97.48×102)=75.94Nmm2<f=300Nmm2;格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算o9=0l=28.15<=150满足；单肢计算长度：lo=a-5O.00cm；单肢回转半径：i=3.85cm；单肢长细比：=loii1=503.85=12.99<0.7皿=0.7X28.15:19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五)、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：1.f46716.64cm*An产97.48cm2Wl=2167.83cm3i*21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ii+Am×(b2×1072-b1×1072)2X4=46716.64+97.48×(2.70×1022-0.50×1O22)2×4=4904898.54cm,;An2=AnlX4=97.48X4=389.92cm；W2=Ix2/(b22-b2)=4904898.54/(2.70×1022-0.50×1022)=44589.99cm3；ix2=(I2A112)o5=(49O4898.54/389.92)0=112.16cm；2、格构柱基础平面内整体强度1. 2NAh+l.4M(x×W)=1332.00×lO3/(389.92×IO2)+1624.43×l7(l.×44589.99×103)=70.59Nmm2<f=300Nmm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算1.oX2=1c=4.30m；jt2=U2i2=4.30X107112.16=3.83；An2=389.92Cln2；Ady2=2×i9.26=38.52cm2；入o2=(入j+40×AlAdy2)05=(3.832+40X389.92/38.52)0-0.48；查表：6x=0.97；Nex三丸2EA11z1.10x22Nex=I71756.88N；1.2 N(xA)+L4BmMx(W(l-1.26xNNE)Wf1.3 N(xA)+1.4BXMX/M(1-1.2xNNex)=29.68Nmm2f=300N三2;格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算入皿=ox2=2O.48<=150满足；单肢计算长度：lo2=a2=2OO.00cm；单肢回转半径：i,=21.89cm；单肢长细比：l=lixl=20021.89=9.14<0.7ax=0.7×20.48=14.34因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六)、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：QUk=QBk+Qpk=uqsikl+qpkApU桩身的周长，u=2.513m；Ap桩端面积,Ap=O.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表：序号土厚度(Hl)上侧阻力标准值(kPa)上端阻力标准值(kPa)士名称18.9016.000.00粉土234.1010.00375.00淤泥质粉质粘土由于桩的入土深度为28.OoiTI,所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力睑算：QUk=2.513×333.4+375×0.503=1026.421kN;单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Q2=1026.421/2=513.21IkN;Nk=581.375kNl.2R=1.2X513.211=615.853kN;桃基竖向承载力满足要求！七)、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，柱基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikUiL=628.444kN;其中：TUk一桩基抗拔极限承载力标准值；Ui一破坏表面周长，取U=Jtd=2.51m；qm一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；入i一抗拔系数，砂土取0.500.70,粘性土、粉土取0.700.80,桩长1与柱径d之比小于20时，取小值；h第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：TKk=(u1iqsikli)/4=875.175kN;5一桩群外围周长，u=4×(2.7+0.8)=14m;经过计算得到:TUk=iqsikuili=628.44kN;桩基抗拔承载力公式：NkTt2+Gs,NkWTuk2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=26.38kN;G1-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，G,=1715.OOkN;Gp-基桩自重设计值，Gp=351.86kN;Tk2+Gffl>=875.175/2+1715=2152.588kN>26.375kN;Tu2+Gp=628.444/2+351.858=666.08kN>26.375kN;桩抗拔满足要求。八)、桩配筋计算1、柩构造配筋计算按照构造要求配筋。Akd24X0.65脏3.14X80024×0.65%=3267mm22、柩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！3、袖受控钢筋计算依据混凝土结构设计规范(6850010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。NWfyAs式中：N轴向拉力设计值，N=26375.21N；f>钢筋强度抗压强度设计值，fz=300Nmm2;As纵向普通钢筋的全部截面积。As=Nfy=26375.21/300=87.92mm2建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2mnf'。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008),箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm,间距宜为200300mm;受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100lnm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。三、2#塔吊格构式基础设计验算.(2#塔吊位于19号钻孔附近)1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5214);标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：550kN;塔吊地脚螺栓性能等级：高强10.9级；最大起重荷载Q：80kN;塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：41m；塔身宽度B：1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度1。：6.0m；格构柱缀件节间长度a:0.5m；格构柱基础缀件节间长度a2:2m；格构柱截面宽度b0.5m；3、基础参数桩中心距a：2.7m；桩入土深度1:28m；柱混凝土等级：C35;柩钢筋直径：20mm；承台宽度Be：4m；承台混凝土等级为：C35；承台钢筋直径：20；承台箍筋间距：250mm；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区;主弦杆材料：角钢/方钢；工作状态：所处城市：浙江慈溪市，额定起重力矩Me：800kNm；塔吊倾覆力矩M：1160.31kNm;工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算塔吊地脚螺栓数目n：12个;格构柱缀件类型：缀板；格构柱分肢材料类型：L125xl0;格构柱钢板缀件参数：宽IOomm,厚IOInm；格构柱基础缀件材料类型：L100xIO;桩直径d:0.8m；桩型与工艺：泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩;桩钢筋型号:HRB335；承台厚度h：1.2m；承台钢筋等级：HRB335；承台保护层厚度：50mm；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆宽度c：250mm；基本风压3°：0.45kNm2,基础所受水平力P:35kN；1、塔吊竖向力计算承台自重：Gc=25×Bc×Bc×h=25×4.00×4.00×l.20=480.OOkN；作用在基础上的垂直力:Fk=Gt+Gc+Q=550.00+480.00+80.00=1110.OOkN;2、塔吊风荷载计算地处浙江慈溪市，基本风压3o=O.45kNm'挡风系数计算：=(3B+2b+(4B2+b2),z2cBb)挡风系数中=0.79；体型系数口8=1.90；查表得：荷载高度变化系数UZ=O.50；高度Z处的风振系数取：BkLO;所以风荷载设计值为：3=0.7XBxXLX1×o=0.7×l.00X1.90×0.50×0.45=0.30kNm2;3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：NL=X×B×H×H×O.5=0.30×0.79×1.60×41.00×41.00×0.5=318.31kNm；总的最大弯矩值：NU=1.4×(Me+M+P×h)=1.4×(800.00+318.31+35.00×1.20)=1160.31kNm；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=×B×H×+P=0.45X1.60X41.00X0.79+35.00=58.35kN5、每根格构柱的受力计算bi而lliiililiIEy灌注柢X作用于承台顶面的作用力：Fk=HlO.OOkN;Mkrt=1160.31kNm;Vk=58.35kN;图中X轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩MmaX最不利方向进行验算。(1)、柱顶竖向力的计算Nik=(F+G)n±Myyiyj2;式中：n一单桩个数，n=4;F-作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G一桩基承台的自重标准值；M、一承台底面的弯矩标准值；y.i一单桩相对承台中心轴的丫方向距离；Nik一单桩柩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：NX=Fk/4+(Mx×a×2-5)(2×(a×2,5)2)=1110.00/4+(1160.31×2.70×2")/(2X(2.70X2«5)2)=581.38kN；最小压力：Nknin=Fk/4-(Mknax×aX205)/(2×(a×25)2)=1110.00/4-(1160.31×2.70X2心)/(2X(2.70X2”)=-26.38kN;需要验算桩基础抗拔力。(2)、袖顶剪力的计算Vo=I.2V4=1.2×58.35/4=17.50kN;二)、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N>nvd2fvb4=l×3.14×30.OO2X310/4=219.13kN;Nv=I.2Vn=1.2×58.35/12=5.83kN<219.13kN;螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算FhXNi=NIdn其中：m塔吊每一个角上螺栓的数量，m=n4;Nl-每一颗螺栓所受的力;Nt=Hde74=3.14×26.722×500/4=280.29kN;Nt=I.2i11n1=1.2X26.38/3.00=10.55kN<280.29kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(NvNvb)2+(NNtb)2),z21其中：N、,、Nt个普通螺栓所承受的剪力和拉力；Nvb.NNCb个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(NvNvb)2+(NtNlb)2)05=(5.83/219.13)2+(10.55/280.29)2)o=0.05；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三)、承台验算1、承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第5.9.1条。Mx=ENiyiMy=NiXi其中Mx,My一计算截面处XY方向的弯矩设计值；Xi,yi一单桩相对承台中心轴的XY方向距离,取(a-B)2=(2.70-1.60)/2=0.55m；Nu一单桩桩顶竖向力设计值；经过计算得到弯矩设计值：MX=M产2X0.55×461.38×1.2=609.02kNmo2、螺栓粘结力锚固强度计算锚固深度计算公式：h2Ndfb其中N锚固力，即作用于螺栓的轴向拉力，N=10.55kN;d一楼板螺栓的直径，d=30mm;fj一楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，fb=1.57Nni;h一楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h10.55X107(3.14×30.00×1.57)=71.30mm；构造要求：h660.00mm；螺栓在混凝土承台中的锚固深度要大于660.OOmmo3、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(6850010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。s=M(fcbh02)=l-(l-2as),z2Ys=1-/2As=M/(YXhofy)式中：叫一系数，当混凝土强度不超过C50时，aI取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，aI取为0.94,期间按线性内插法得Lo0；九一混凝土抗压强度设计值查表得16.70Nmm"h<,一承台的计算高度h°=1200.00-50.00=1150.OOmni；。一钢筋受拉强度设计值，fy=300Nmm2;经过计算得：a产609.02X107(1.000×16.700×4.000×103×(1150.000)2)=0.007；=l-(l-2×0.OO7)o15=O.007；Y,=1-0.007/2=0.997；Asx=ASy=609.02X107(0.997X1150.000×300)=1771.389mm2；由于最小配筋率为0.15乐所以最小配筋面积为：1200×4000×0.15%=7200mm2;建议配筋值：HRB335钢筋，20170。承台底面单向根数23根。实际配筋值7226.6Inml4、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(冗)94-2008)的第5.9.10条。桩对矩形承台的最大剪切力为V=697.65kN.我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：Vhsaflboho其中，bo承台计算截面处的计算宽度，bo=4000.OOmm；入一计算截面的剪跨比，=ah),此处，a=(2700.00-1600.00)/2=550.00mm,当入<0.25时，取入=0.25；当入>3时，取=3,得=0.48；BhS受剪切承载力截面高度影响系数，当ho<8OOmm时，取h°=800mm,h0>200Omm时,取ho=2OOOmm,其间按内插法取值，hs=(800/1150)l,=0.913；承台剪切系数,=1.75/(0.478+1)=1.184；A一承台计算截面处的计算高度，A=I200.00-50.00=1150.00mm；697,65kN0.91×1.184×1.57X4000×1150/1000=7808.05kN;经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！四)、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数1.125xl0A=24.37cm2i=3.85cmI=361.67cm'Zo=3.45cm每个格构柱由4根角钢L125xl0组成，格构柱力学参数如下：1.=I+A×(b,2-zo)2×4=361.67+24.37×(50.00/2-3.45)2×4=46716.64cm,;A11=A×4=24.37×4=97.48cm2；W1=Li/(b2-zo)=46716.64/(50.00/2-3.45)=2167.83cm：i；ixi=(IxA11)05=(46716.64/97.48严=21.89cm；2、格构柱平面内整体强度NnJAnl=697.65×107(97.48×102)=71.57Nmm2<f=300Nmm2;格构柱平面内整体强度满足要求。3、格构柱整体稳定性验算1.oxi=l=4.30m；xl=U1X102il=4.30×10221.89=19.64；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；l=Liv=50.00/2.48=20.16；(>x=(xl2+12)5=(19.642+20.162)o8.15；查表：x=0.94；NneX/(6A)=697.65X107(0.94X97.48×IO2)=75.94Nmm2<f=300Nm2;格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算nax=0xl=28.15<=150满足;单肢计算长度：lo=a1=5O.00cm；单肢回转半径：i=3.85cm；单肢长细比：l=loli1=503.85=12.99<0.7Bex=O.7X28.15=19.7；因截面无削弱，不必验算截面强度。分股稳定满足要求。五)、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：1.=46716.64cm4Anl=97.48cm2W1=2167.83cm3ix=21.89cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ixi+A11i×(b2×1072-b1×1072)2×4=46716.64+97.48×(2.70×1022-0.50X1072)2X4=4904898.54cm,;A112=A11X4=97.48X4=389.92cm；W2=Ix2(b22-b12)=4904898.54/(2.70×1022-0.50×1022)=44589.99cm3；ix2=(Ix2An2)0,-(4904898.54/389.92)05=112.16cm；2、格构柱基础平面内整体强度1. 2NAn+l.4V(Yx×W)=1332.00×IO3/(389.92×IO2)+1624.43×l7(l.×44589.99XlO3)=70.59Nun2<f=300Nmm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算1.oX2=10=4.30m；x2=U2i2=4.30×l7112.16=3.83；A112=389.92cm2；Ady2=2×19.26=38.52cm2；o2=(x22+40×A112Ady2)05=(3.832+40×389.92/38.52)oO.48；查表：x=O.97；Nex=K2EAn2l.10x2Nex=I71756.88N;1.2N(xA)+1.4Mx(Wx(l-1.2xNNEx)f1.2N(xA)+1.4,lM(Wli(l-l.2xNNex)=29.68Nmm2f=300Nmm2;格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算三=o2=2O.48<=150满足;单肢计算长度：102=a2=200.00cm；单肢回转半径：ixi=21.89cm；单肢长细比：l=lwixl=20021,89=9.14<0.7x=0.7X20.48=14.34因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六)、枢竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：QM=QSk+Qpk=UQsikliQpkApu桩身的周长，u=2.513m；Ap桩端面积,Ap=O.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表：序号土厚度(m)上侧阻力标准值(kPa)上端阻力标准值(kPa)土名称18.7016.000.00粉土粉层20.6011.000.00粉质粘土夹粘土332.9010.00375.00淤泥质粉质由于桩的入土深度为28.OOm,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算：Quk=2.513×332.8+375X0.503=1024.913kN;单桩竖向承载力特征值：R=Ra=Quk2=1024.913/2=512.457kN;Nk=581.375kNl.2R=1.2X512.457=614.948kN;桩基竖向承载力满足要求！七)、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：TUk=EiqsjkUi1i=627.313kN；其中：TUk一桩基抗拔极限承载力标准值；Ui一破坏表面周长，取u=冗d=2.51m；qm一桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；1.一抗拔系数，砂土取O.500.70,粘性土、粉土取0.700.80,桩长1与i径d之比小于20时，取小值；h第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：TKk=(u.lqsiJi)/4=873.6kN;U一桩群外围周长，u=4×(2.7+0.8)=14m;经过计算得到：TUk=iqsikuili=627.31kN;桩基抗拔承载力公式：NkWTgk2+GroNkTUk2+Gp其中Nk-桩基上拔力设计值，Nk=26.38kN;Ga,-群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Gai=1715.OOkN;Gp-基桩自重设计值,Gp=351.86kN;T2+Ggp=873.6/2+1715=2151.8kN>26.375kN;Tu2+Gp=627.313/2+351.858=665.515kN>26.375kN;i抗拔满足要求。八)、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。AS=d24×0.65%=3.14X80024X0.65%=3267mm22、桃抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！3、桃受拉钢筋计算依据混凝土结构设计规范(6850010-2002)第7.4条正截面受拉承载力计算。NfyAs式中：N轴向拉力设计值，N=26375.21N；fy钢筋强度抗压强度设计值，fy=300Nmm2;A、纵向普通钢筋的全部截面积。As=Nfy=26375.21/300=87.92mm2建议配筋值：HRB335钢筋，1120。实际配筋值3456.2m/。依据建筑桩基设计规范（JGJ94-2008）,箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm,间距宜为200300mm;受水平荷载较大的桩基、承受水平地宸作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100nIm；当t身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。四、塔吊使用注意事项1 .塔吊应当回填土结束后,从上部承台算起.2 .先挖土至塔吊承台底板处，进行底板处承台硅施工，当於强度达到70与以上方可使用.五、塔吊的安装步骤（一）组装1、按技术要求设置承台和预埋地脚螺栓。2、塔身自下而上