CECS143-2002 给水排水工程 埋地预制混凝土圆形管管道结构设计规程.docx

中国工程建设标准化协会标准给水排水工程埋地预制混凝土圆形管管道结构设计规程SpecfcatforstructuraldesignofburiedprcadcconcreteRoundpipelineofwatersupplyandsewerageengineeringCECS143:2002主编部门：北京市市政工程设计研究总院批准部门：中国工程建设标准化协会施行日期:2003年3月1日前言本规程的内容原属F给水排水工程结构设计规范GBJ6984中的第七竟。为了逐步与国际接轨,并便于工程应用和今后修订,现按照中国工程建设标准化协会（94）建标协字第11号关于下达推荐性标准编制计划的函的要求进行修订,并独立成本。本规程系根据国家标准彳建筑结构可奇度设计统标准GB50068和彳工程结构可旅度设计统一标准GBJ153规定的原则,采用以概率理论为基础的极限状态设计方法编制,并与有关的结构专业设计规范协调一致.本规程在修订过程中,总结了近十多年来原给水排水工程结构设计规范GBJ6984的工程实践经验，吸取了国外相关标准的内容，并经中国工程标准化协会管道结构委员会多次讨论，使内容有了充实和完善。根据国家计委计标19861649号文关于请中国工程建设标准化委员会负责组织推荐性工程建设标准试点工作的通知的要求现批准协会标准给水排水工程埋地预制混凝土圆形管管道结构设计规程,编号为CECS143:2002.推荐给工程建设设计、施工、使用雌位采用。本规程第3.1.1,3.1.2、3.1.3、5.2.2、532、6.0.15,8.1.5条建议列入工程建设标准强制性条文.本规程由中国工程建设标准化协会管道结构委员会CECSTC17（北京西城区月坛南街乙二号北京市市政工程设计研究总院.前编:100045）归口管理.并负贡解释。在使用中如发现需要修改或补充之处,请将意见和资料径寄触释单位.主编单位：北京市市政工程设计册究总院主要起草人：王憬山沈世杰潘家多中国工程建设标准化协会2002年12月年日1总则62主要符号73材料93.1 混凝土93.2 钢筋94管道结构上的作用104.1 作用分类和作用代表值104.2 永久作用标准值104.3 可变作用标准值、准永久值系数115基本设计规定125.1 一般规定125.2 承载能力极限状态计算规定125.3 正常使用极限状态计算规定146管道结构设计计算157管道接口187.1 一般规定187.2 钢丝网水泥砂浆抹带接口197.3 现浇食环接口197.4 企口管橡胶圈接口207.5 承插【I管接口207.6 双插口管接口217.7 钠承门管接口228构造要求238.1 管节制造238.2 设计与施工23附录A钢筋混凝上矩形或而处于受弯或大偏心受压（拉）状态时的最大裂缝宽度计算26附录B管顶竖向土压力标准值28附录C地面车辆荷载对管道的作用标准值30附录D网形刚性管道在不同支承条件、各种荷或作用下的内力系数32本规程用词说明381.0.1为了在给水转水工程埋地预制混凝土圆形管管道的结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策,做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规程。1.0.2本规程适用于城、镇公用设施和工业企业中一般给水井水工程埋地预制无（内）压混凝土圆形管管道开槽施工或人工掘进不开槽施工的结构设计：不适用于工业企业中具有特殊要求的给水排水管道工程结构设计。1.03本规程系根据现行国家标准给水持水工程管道结构设计规范GB5O332规定的原则进行制定的。1.（U对于建设在地慰区、湿陷性黄土或膨胀土、永冻土等特殊条件地区的给水持水工程理地预制混凝土圆形管管道的结构设计,除应执行本规程外,尚应符合国家现行有关标准的规定.1.0.5按本规程设计时,有关构件截面计亢和地油基砧设计,应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010.，建筑地基基硒设计规范GB507的规定.2主要符号2.0.1管道上的作用和作用效应%.)主动上压力标准值；FI管道单位长度上管顶竖向土压力标准值；G.一管道内水重标准值；qw-地面车辆轮压产生的管顶处单位面枳上竖向压力标准值;Wnie钢筋湿凝土构件计算截面的最大裂缝宽度.2.0.2材料性能E1钢筋的弹性模量.2.0.3几何参数a单个车轮着地分布长度；b单个车轮着地分布宽度，bf圆管混凝土基础的宽度；D圆管内壁直径：Do圆管计算直径；D1Ia管外壁直径：V-纵向力对截面重心的偏心距：Hj管顶至设计地面的覆上高度；ho钢筋混凝土计算截面的有效高度；hf照管混凝土基础的厚度：q一圆管的计算半径；r圆管管壁厚度；U纵向受拉钢筋鼓面的总周长;2a圆管基础的支承角，2.0.4H算系数Ce填埋式土压力系数：Cd开槽施工土压力系数；Cj不开梢施工上压力系数；Co永久作用效应系数：Cq-可变作用效应系数：o管道重要性系数；ro永久作用分项系数：Yq可变作用分项系数：,动力系数；与受拉钢筋表面形状有关的系数；-一裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数:c可变作用组合系数：一可变作用准永久值系数.3材料3.1 混凝土3.1.1 混凝土的强度等级不得低于C303.1.2 混凝土的抗渗等级不应低于S63.1.3 凝土的嚎含量应符合混凝土碱含量限值标准CECSS3的规定.3.1.4 混凝土配制中采用的外加剂,应符合现行国家标准混凝土外加剂应用技术规范GB50119的规定并应通过检验确定其适用性和相应的掺让。3.1.5 混凝土中的水、水、泥砂、石、粉煤灰等原材料性能指标均应符合国家现行有关标准的规定.3.1.6 设计使用的混凝土的物理力学性能指标,应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB510的规定采用。3.1.7 当混凝土膏中输送腐蚀介质,或当混凝土竹埋设于具有浸蚀性介就（如有侵蚀性的地下水、土壤）内，当无其他抗腐蚀措施时.混凝土材料应具有相应的耐腐蚀性能。3.2 钢筋3.2.1 预制钢筋混凝土圆管中的钢筋可采用冷拔低膜钢丝、冷拉钢筋、冷轧带肋钢筋、热轧圆盘条及热孔带肋钢筋。3.2.2 设计用的钢筋的物理力学性能指标，应按现行国家标准混凝土结构设计规范GB510的规定执行.3.2.3 种钢筋的性能指标应符合国家现行有关标准的规定4管道结构上的作用4.1 作用分类和作用代表值4.1.1 管道结构上的作用,应按其性质分为永久作用和可变作用两类：1永久作用包括结构自重、土压力（竖向和侧向）、管内（满水）水重,地基不均匀沉降。2可变作用.包括地面堆积荷我、地面车辆荷我，4.1.2 结构设计时，对不同性质的作用应采用不同的代表值。作用标准值应为作用的基本代表值。对永久作用,应采用标准值作为代表值：对可变作用.应根据设计要求采用标准值、组合值或准永久值作为代表值,可变作用组合值应为可变作用标准值乘以作用组合系数；可变作用准永久值应为可变作用标准值乘以作用的准永久值系数.4.1.3 当管道承受两种或两种以上可变作用，按承我能力极限状态的作用效应基本组合进行设计或正常使用极限状态的作用效应标准组合进行设计时,可变作用应采用标准值和组合值作为代表值。4.1.4 当按正常使用极限状态的作用效应准永久组合进行设计时.可变作用应采用准永久值作为代表值.4.2 永久作用标准值4.2.1 结构自重标准值应按结构构件的设计尺寸与相应材料中位体枳的自重标旌值H算确定。对于预制素混凝土圆管,其素混凝土单位体积的自重标准值可取25kNn?:对于预制钢筋混凝土圆管,其钢筋混凝土单位体积的自重标准值可取26kNm4.2.2 作用在单位长度管道上的会向士压力标准值应根据管道埋设方式及条件按附录B确定。4.2.3 作用在地下管道上的侧向土压力标准值%,应按主动土压力计算。倒向土压力沿圆形管道管恻的分布可视为直线分布,其计算值”:按管中心处确定。其标准值应按下式计算：Z<4.2.3)式中J管他土压力标准值(kNm2)；*-主动上压力系数，应根据土的抗剪强度确定：当缺乏试验数据时,对砂类土或粉上可取去1/3；对粘性土可取1/314九回填土的重力密度(kNm3),对埋设在地下水位以上的管道可取】8kNm3；对埋没在地下水位以下的管道可取IOkNm)Z自设计地面至管中心处的深度(m)4.2.4 管道内水重的标准值G“，可按水的重力密度为IokNm3计算.4.2.5 当管道沿线地基上有显著变化,或当管道上厦士高度有显著变化时.应考虑地基不均匀沉降对管道结构的影响。不均匀沉降标准值应按现行IE家标准建筑地基基础设计规范GB50007的有关规定计算确定.4.3 可变作用标准值、准永久值系数431堆枳荷载标准值4心应取l00kNm?,其准永久值系数可取0.5。43.2车辆荷载对管道产生的转向压力标准值q可按附录C计律,其准永久值系数；可取0.5»433车第荷载勺递到管道上的他压力，可按附录C(C04)计算。5基本设计规定5.1 一般规定5.1.1 本规程采用以慨率理论为基砧的极限状态设计方法,以可靠指标度量结构构件的可靠度；采用分项系数设计表达式进行设计.5.1.2 管道结构,应按下列两种极限状态进行设计：1承我能力极限状态:管道结构达到最大承载能力.管体或接口因材料强度被超过而破坏。2正常使用极限状态:管道结构出现超过使用期时久性要求的裂缝宽度限值。注:对于重温凝上百可只遗行承毅能力极玉状态计算.JU.3理地管道的结构设计,除计算上述两种极限状态之外,尚应包括管座(管道基础)构造、管道连接构造、地基及地基处理、管周各部位回填土的密实度要求.5J.4埋地混凝土圆形管道结构,应按刚性管道计完.5.1.5 管道结构的内力分析,按弟性体系计算.不考虑由非弹性变形所引起的内力重分布。5.1.6 苫道结构应根据环境条件和输送介质的性能，考虑防腐蚀设计,当用于有卫生要求的给水管道时,其内防腐做法应符合国家现行有关卫生防疫标准要求.5.2 承载能力极限状态计算规定5.2.1 管道结构按承我能力极限状态进行强度计算时，结构上的各项作用均应采用作用设计值。作用设计值应为作用代表值与作用分项系数的乘枳.5.2.2 对管道结构进行强度计算时,应满足下式要求：九SWR(5.2.2)式中九管道的重要性系数应根据现行国家标准给水排水工程管道结构设计规范GB50332的规定采用。对给水输水管道,单线敷设时取1.1,双线及双线以上敷设时取1.0:对给水配水管道、污水管道或合流管道取L0；对南水管道取0.9；S作用效应组合设计值；R管道结构构件抗力的设计值.按现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的规定确定。5.2.3 管道结构进行强g度计算时,作用效应的基本组合设计值,按下式确定：SHyaCQIG)t+ycj(CgG+Cjrr+C<p/+Gj&A*)+%/%。"(5.2.3)式中G。、Coi管道自重标准值及其作用效应系数：G、Cg管内水重标准值及其作用效应系数；Fl、Con管道中位长度上管顶的竖向土压力标准值及其作用效应系数：Fg、Cap管侧主动上压力标准值及其作用效应系数：d、C&管道不均匀沉陷标准值及其作用效应系数；Q.、Cqi-地面车辆荷找或地面堆积荷战标准值及其作用效应系数；7a管道自重的分项系数。当作用效应对结构不利时应取1.20；当作用效应对结构有利时应取L00：rQ除管道自重外,各项永久作用的分项系数。当作用效应对结构不利时应取1.27；当作用效应对结构有利时应取Lo0：Yq.地面车辆荷栽或地面堆积荷载的分项系数,应取l40.注:作用效应系数力结构在楣应作用下产生的效应(内力、应力等)与速作用的比值.可按结构力学方法确定。5.2.4 强度计算时的作用组合工况，按表524的规定果用。表524强度计贪的作用组合表计算工况永久作用管自重G1土压力管内水重G.不均匀沉讶,堆枳荷栽Qn车精荷较9v野向心儡向上1JJ2注：表中“J”标记的作用为用FK二况应予以计算的项目：“”标记的作用应按具体设”条件确定组合.不均匀沉降A,的作用.一般可仅考虑对管道结构纵向的影响,5.3 正常使用极限状态计算规定53.1 管道结构按正常使用极限状态迸行验算时结构上的各项作用均应采用作用代表值。53.2 钠舒混凝土结构构作在组合作用下，计算截面的受力状态处于受弯、大们心爱压时，假面允许出现的最大裂缝宽度不应大于0.2mm.53.3 当验算构件截面的最大裂缝宽度时,应按作用效应的准永久组合计算。作用效应的准永久组合设计值应按下式确定：Sd=CaClt+CwG+Cq3"+CgF”>+CotAtt+,CqQ（5.3.3）式中Sd变形、裂缝等作用效应的设计值；i地面车辆荷栽或地面堆枳荷栽的准永久俏系数，应按本规程第43节的规定采用.53.4 正常使用极限状态验尊时,作用组合工况可按本规程第5.2.4条的规定取用。53.5 钢筋混凝土结构构件在作用效应准永久组合作用下.计算截而处于受弯、大偏心受力状态时,最大裂缝宽度可按附录A计算，并应符合本规程第532条的要求.6管道结构设计计算6.0.1埋地项制混凝土圆形管道的内力分析.应考虑省讶、券础及地理的共同作用,按ffl6.0.1圆形膏通基011一开懒蝮12一混覆1.,3砂俵层,4州迸线6.0.2管道结构静力计算,应按本规程第5.2.4条的规定，确定相应工况的组合作用。6.0.3管道上各作用的分项系数、准永久值系数,应分别按本规程第523、5.3.3条的规定采用.6.0.4管道在组合作用下,管壁各极面的环向内力可按下式计算：%=九£上/，（6.041）LlM=SlP,（6.042）:l式中Mt管壁上足截面的弯距设计值（Nmmm）；N,管壁上足截面的仲力设计值（NZm）：0圆管的计算半径（mm）,即自司管中心至管壁中心的距离；kz弯矩系数,应根据管基形式按附录D确定；kn,轴力系数,应根据管基形式按附录D确定；P,一作用在管道上的J项荷我设计值（NZm）.注:对管或面环向内力计算时,一般可不计入地基不均匀沉降A,的影响.6.0.5土弧基帖或砂荃层基布设设计计算的土基支承向Qq）取值（图6.0.1）,应根据作用在管道上的荷载确定.旃工安装时,对开梢埋设宜增加30°；对于顶进施工宜增加15°.当开楮施工素土平基埋设时,设计计算上基支承角可取200.6.0.6地面堆积荷载、地面车辆荷载可变作用,对管道的水平侧向压力，一般可不列入作用组合.6.0.7埋地预制混凝土圆形管道，在一般地基土质条件下可不进行纵向结构计算，只在顶进施工时，应对管口顶压断面进行局部承压核算.6.0.8刚性接口预制圆形管道,当遇有下列情况时,应连续设置数个柔性接口：1管道覆土深度发生突然变化处：2管道地基发生变化处：3管道与较大构筑物（如水池、闸井、大型检查井等）连接处：4管道穿越河道、堤坝、建筑物、铁路。6.0.9刚性接口的预制圆形管道及带有连续浇注混凝土基础的管道宜每20m左右设置伸缩缝，伸缩健应采用柔性接口的做法.6.0.10索混凝土管的蚁面计算,应取管顶或管底截面，按受弯状态计算，其计算应符合本规程第5.2节的规定.6.0.11钢筋混凝土管的里层配筋计算,应取管顶或管底截面,按受弯状态计算,其计算应符合本规程第5.2、5.3节的规定。6.0.12制筋混凝土管的外层配防计算,取管他收面,应考虑截面上轴力的影响,按偏心受压状态计算,其计算应符合本规程第5.2、S.3节的规定.6.0.13管道一般宜座落在原状上层上，当遇有软土、回填土等不良地基时，应按国家现行有关标准进行地基处理设计.此时，管道的纵向应根据地基处理的形式进行设计计算，6.0.14管道应埋设在冰冻深度以下否则应进行专门处理.6.0.15当管道穿越河床、堤坝、铁路路基时应采用专门的技术措施，并应对管道进行相应的设计计算.6.0.16当管道与其他地下管线（如给水、持水、煤气、热力、电力'电讯等）交叉时,应根据具体情况,进行设计计算7管道接口7.1 一般规定7.1.1 预制混凝土圆形管道接口可分为柔性接口和刚性接口,柔性接口可允许管道在接口处产生一定的变形.一般情况下,预制网形管道宜选用柔性接口。7.1.2 预制混凝土管节的管口一般可分为平口、企口和承插口.每种管口形式均可做成柔性接口及刚性接口.管口的形式及接口的类型（表7.1.2）应根据工程的重要性、管道的用途（给水、雨水、污水等）、埋设方式、使用条件、地基状况、工程投资等因素确定。表7.1.2预制混凝土圆形管道接口形式簿工工法开槽施工顶造德工营口形式平口管、企口管企口管承标口管双插口管钢承口青接口形式的隹网水泥抹带接口现浇套环接口橡!IB刚性填料橡胶回刚性填料橡度檬胶IE现浇混凝土加止水带接口类型柔性接口刚性接口J基础形式混凝土基砒±（砂）茶砒4注:表中“J”标记为通常使用的情况.7.1.3 对于曲线敷设的管道,其管道接口的允许转角,应根据其构造做法确定,并应符合产品规格.7.2 钢丝网水泥砂浆抹带接口7.2.1 钢丝网水泥砂浆抹带接口的做法（图721）应在忏接口处用1:2水泥砂浆抹带.其宽宜为2OO25Omm厚度宜为2535mm,带中应加设12层20号IOmmXlomm钢丝网,钢丝网应锚入混凝土基:础内10015（）mm与抹带接触部分的管外壁应凿毛.7.2.2 钢丝网水泥砂浆抹带接口为刚性接口，宜应用在带有混凝土管基的管道上，可适用于一般的无压给水、雨水、污水管道。7.2.3 丝网水泥砂浆抹带接口可用于平口管或企口管,其管门间的健球可用水泥砂浆（1:2）、砂胀水泥砂浆或石棉水泥（重量比为1:3:7水:石棉:水泥）等刚性填料填实。图7.2.1谓丝河水泥抹带接口7.3 现浇套环接口73.1 现浇套环刚性接口（图731a）应在管道接口处将管外壁凿毛，现浇钢筋混凝土外套环，其宽宜为20030Omm厚度应不小于80mm.现浇套环柔性接口（图7.3.1b）应在管口处将整体套环分为两环,中间以止水带相连,将边套环的宽度宜为300400mm.厚度不应小于250mm.73.2 现浇套环接口宜应用在带有混凝土管基的管道上。刚性接口的套环接口可适用于对管道纵向刚度要求较高的管道上.柔性接口可适用于对管道适应地基变形有较大要求的管道上，套环接口处的混凝土管基，亦应断开.733现浇食环接口可用于平口管或企口管，其管口间的缝隙对于刚性接口可用刚性材料填实：对于柔性接口可用填缝板填实.7.4 企口管橡胶圈接口7.4.1 企口管橡般圈接口（图741）应在企口中放置止水橡胶圈,管壁应有足够的厚度.这种接口形式只宜用在口径较大开楮施工土基的管道上.7.4.2 接口止水橡胶圈宜采用滑动胶圈,其压缩率可采用30%45%,环径系数可采用0.80-0.85,檄胶图材质的物理力学性能应符合给水拌水管道用橡胶密封图的有关规定.7.5 承插口管接口7.5.1 混凝土承插口管刚性接口,可在管口中填入刚性填料（图751b）；柔性接口应在管口中设置止水橡胶圈（图7.5la）°zna刚性填料(b) INttffa0B7.s.承口管整“7.5.2 承插口管可应用于开楮施工（砂）基上的管道（无压给水、雨水、污水管道）。7.5.3 口内止水橡股圈宜采用滑动胶圈，其压缩率可采用30%35。6,环径系数可采用080085.橡胶圈材质的物理力学性能，应符合给水排水管道用橡胶密封圜的有关规定,7.6 双插口管接口7.6.1 在双插I管接H处应安装T形钢食环,两侧管口均插入钢套环中，柔性接口应在用套环内设置橡胶图（图761a）：刚性接口可不设置橡胶圈（图76Ib）7.6.2 双插口管直应用在顶边施工的管道上.当顶进施工中无地下水或降水良好的情况时,可采用刚性接口；当地基土质较差，管道存在地基不均匀变形时，应采用柔性接口。7.6.3 接口内止水椽胶圈宜采用滑动胶圈,其压缩率可采用40%45%环径系数可采用0.85-0.90,橡胶圈材履的物理力学性能，应符合给水排水管道用橡胶密封圈的有关规定。T型钢套环应有防腐措施。蟆也B!形钢含环V=IyE/Xzz柔性填料刚性师（）柔性幡门（b）fWtt*11图7,6.1双插口管接O7.7 钢承口管接口7.7.1 钢承口管（图7.7.1）应在制管时将钝制套环安奘在管口上作为钢承11并应在承播口中放置止水橡胶圈，7.7.2 钢承口管橡胶圈接口为柔性接口.宜应用在地基上质条件较差,按顶进法施工的给排水管道上。7.7.3 接口内止水橡胶圈宜采用滑动股圈,其压缩率可采用40。45%,环径系数可采用0.850.90。橡胶图材质的物理力学性能,应符合给水排水管道用橡胶密封圈的有关规定。T里钢食环应有防腐措施。8构造要求8.1 管节制造8.1.1 预制混凝土圆管可由离心、悬里、振动振捣或立式挤压等工艺成型,宜在工厂及流动工厂中制造.8.1.2 掇制混凝土明管的内表面应满足运行水力条件对植率的要求,其糙率系数不应大于0.013。8.1.3 制混凝土圆管的管壁厚度宜为管道内径的1/131/9：管节长度应根据制造、运瑜、安装的条件确定,但不宜小于2m.«.1.4圆管管喳厚度不大于Ioomm时,可配置单层受力环筋,其位置应放在距管内表面2/5壁厚处；管壁厚度大于100mm时,宜配置双层受力环筋。8.1.5 钢筋混凝土圈管，当管壁厚度不大于Wlmm时，环筋保护层的最小岸度不应小于Xmms当管壁厚度大于SOmm且不大于Ioomm时，环筋保护层的最小厚度不应小于12mm；当管壁厚度大于100Inm时，环筋保护层的最小厚度不应小于20mm.8.1.6 钢筋混凝土E管中环向锲筋的净距不应小于25mm.纵向钢筋股可按构造配置.对于开槽施工的管节.纵向钢筋的间距可取300mm：对于顶进施工的管节,纵向钢筋的间距可取200mm。顶进施工的管节,管口顶压面处的掖筋间距不宜大于IOomm8.2 设计与施工8.2.1 开槽施工的圆形管道当使用混凝土管基时，混凝土强度等级不应低于CKh并应保证混凝土与管节的紧密结合：当管基分两次浇注时,界面应按施工鞋处理。8.2.2 开糟筋工的圆形管道,当使用土弧基础时，必须保证土见与管节的紧密贴合,必要时可在弧形精内填铺40-6Omm厚中、祖砂。8.2.3 槽施工的圆形管道，当使用砂垫层基础时,其砂基层的材料可选用中砂、粗砂、8.2.4 级配砂石、卵石或砾石，其最大粒径不应大于25mm.,开槽鼬工的圆形管道的沟槽回填土应对管道两例同时进行，管道两侧压实面的高荽不应超过300mm.8.2.5 股情况下开槽施工的圆形管道的沟槽回填土在管道两侧管顶以下，其压实度不应低于95。：在管顶以上高为500mm、宽为圆管外径范围内,其压实密度可采用85<os其余部位的压实度（如无其他要求）可采用85。90。（图825）.图8.2.5沟回填土压实度要求19512851385908.2.6 开槽施工的圆形管道,当管顶覆土厚度较小、地面荷载的影响较大而管道强度不足时，可在IWr混凝土管基上砌筑转券或包封混凝土加固（图8.2.6）8.2.7 圆形管道顶进法施工,宜在良好的地层中进行，当遇有不良上填时，应迸行土壤加因处理。当遇有地F水时,应采用排水措施,将地F水降至管外底以下30OmnV出8.2.6混土包封加固8.2.8 顶进法施工的圆形管道,在顶进过程中.应保证管下部2不小于120,范困内不超挖；管上部如无特殊要求时,可允许超挖.但超挖值不应大于25mm（本规程图60.1d）,829顶进法浦工的圆形管道,当顶距较长,顶力较大时,宜采取加设管道前端顶进设施、管道中部设中维间、管外注入触变泥浆等措施.8.2.10 顶进法施工的圆形管道,当遇有软弱上层或穿越建筑物E九宜在管道前端设置顶进设施，顶进时管前端及管四周均不得超挖.必要时可在顶迸后对管外灌注水泥砂浆或其他灌浆材料。8.2.11 当平行顶进两条管道时，其水平净距不得小于管外经；当两条管道不在同一高程上时，其管中心的高差与管中心的水平距离之比，不得小于1:1.5,附录A钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受压（拉）状态时的最大裂缝宽度计算A.0.1受弯、大偏心受压或大偏心受拉构件的最大裂缝宽度,可按下列公式计算：Og=18（15c+0.11-Xl+al）v（A.0.1-1）E,Ptr-06-（A.0.1-2）PQNaa式中明»,最大裂缝宽度（mm）:裂缝间受粒钢筋应变不均匀系数,当V0.4时.应取0.4.当3>l.O时,应取1.0;i,按作用效应准永久组合计算的鼓面纵向受拉钢筋应力（Nmm*E,钢筋的弹性探度（NZmm2）:C最外层纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度（mm）,d纵向受拉纲筋直径（mm）；当采用不同直径的钢筋时,应取d=也为纵向受拉钢筋截面的总周长（mm）:PIr以有效受拉混凝土戴面面枳计算的纵向受拉钢筋配筋率，即0'=施b为截面计算宽度.人为截面计算高度；4为受拉钢筋的截面面积,对偏心受拉构件应取偏心力一例的钢筋极面面枳（mm2）；1-系数，对受弯、大偏心受压构件可取q=0：对偏心受拉构件可取,=0.28-L-.e。为纵向力对截面重心的偏心距（mm）,4为计算截面的有效高度（mm）：纵向受拉钢筋表面特征系数,对光面钢筋应取1.0；对变形钢筋应取0.7：混凝土轴心抗拉强度标准值（NZmm2）：a,系数.对受弯构件可取%=0：对大偏心受压构件可取。2=1-0.22；对大偏心受拉构件可取出=I-0.35乜0%A.0J受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的计亢截面纵向受拉钢筋应力（Jj.可按下列公式计算：1受弯构件的纵向受拉锯筋应力：%0.87.¼,(A.0.2-I)式中Mq在作用效应准永久组合作用下，计耳板面处的弯矩（N-mm）.2大偏心受压构件的纵向受拉锯筋应力:-0.35;(-0.3gJ%'0.87J(A.0.2-2)式中乂一在作用效应准永久组合作用下,计律截面上的纵向力（N）.3大偏心受拉构件的纵向受拉锯筋应力:Mq+05Nq(h0-af)%=A,(ho-al)(A.0.2-3)式中一位于偏心力一傀的钢筋至截面近例边缘的距离（mm）附录B管顶竖向土压力标准值B.0.1埋地管道的管顶竖向土压力标准值,应根据管道的敷设条件和施工方法分别计算确定。B.0.2当管道的设计地面高于原状地面,管道为填埋式时,首顶轻向土压力标准值应按下式计算：(B.0.2)式中Ftr,t每沿米管道上的管顶密向土压力(kNm)；,回填土的重力密度(kNm,).一般可取18kNn计算；Ht-管顶至设计地面的厦上高度(m)；。一囱管外直径(m)lCc俄埋式土压力系数,可取1.4计算，B.0.3开槽施工的管道,其管顶隹向上压力标准值应按下式计算：FZ=C"月D(B.0.3)式中Cd开棺施工上压力系数一般可取L2计钵.B.0.4对不开槽顶进施工的管道,其管顶竖向土压力标准值应按下式计算FCjtD,<B.O.4-1)B,Dl+tg(45a)J(B.0.4-2)1-exp(-2/-)CjSL-(B.0.4-3)2K式中Cj不开槽施工土压力系数；B1管顶上部上层压力传递至管顶处的影响宽度(m)；K管顶以上原状土的主动土压力系数和内摩擦系数,应根据试验确定；当缺乏试验数据时,对一般土族条件可取>=0.19计算;管侧土的内摩擦角，应根据试验确定；如无试验数据时，对一皎土质条件取中仁；30”算,附录C地面车辆荷载对管道的作用标准值C.0.1地加车辆荷载对管道上的作用，包括地面行驶的各种机动装置,如汽车、履带车、压路机、拖车、塔式起重机、火车、飞机等，其我曳等级、规格、型式应按相应的规定确定.C.0.2地面行驶的车辆荷我的我重、车轮布局、运行排列等规定,应按现行标准公路桥油设计通用规范JTJO21采用.C.0.3地面车辆荷我传递到管顶的竖向压力标准值,应按下列方法确定：1雌个轮压传递到管顶的竖向压力标准值/一应按下式il算(图C0ll):ffiC.O.M 单个轮压的传递分布图(C.0.4l)(a,+1.4/7)(+1.4，)式中q6轮压传递到管顶处的竖向压力标准值(kNm2)；Qs-地面车辆单个轮压标准值(kN)：q单个车轮i的着地分布长度(m)；bl单个车轮i的着地分布宽度(m):H自行车地面至管顶的深度(m)：i动力系数.可按表C.0.3采用.地面至管顶深度M）0.250.300.400.500.602.70动力累散Ml1.301.251.201.151.051.00表C.03动力系数（三）2两个以上单持轮压综合影响传递到管顶的竖向压力,可按下式计尊（图CO32）:也心(*4Xg+£%+1.4)?"1(C.0.3-2)式中n一车轮的总数量;（b）帕府曾长度分布鸵咕富Jt分布%沿车轮着地分布宽度方向.相邻两个车轮间的净距（m）.图co.32Pi个以上推Ieai你合影/传Ai分布用c.a4地面车辆荷载传递到管道上的恻压力标准值,可按下式计算：9标=：%./（C.0.4）式中地面以下深度Z处的侧压力（kNn）；般可取管中心处计算，管侧压力可视为沿管恻均匀分布。附录D圆形刚性管道在不同支承条件、各种荷载作用下的内力系数I）.L1圆形刚性管道在土（砂）基础上的内力系数Kz、Kv（图D.0.1d）,瓦按表DOl图D.0.1-1土（砂）基础计算图表D.0.1圆形刚性的内力系数（土或砂基密）荷簸类别基地支承角（2«）0,20,45.90,120,AEA0.2390.2110.1730.1230.100管自*30.0«00.0790.0750.0710.066Q一0.091-0.090-0.088-0.082-0.076Z0.0800.1090.1480.2070.236Pgi-G1-0.080-0.079-0.078-0.062-0.048Q0.2S00.2500.2500.2500.250续衰D.0.1荷或类别Mft基础支承角（2。）0,20,45.90,1200管内濡水重等Pg=G.AmA0.2390.2110.1730.1230.1000.0800.0790.0750.0710.066AMC*nA-0.091一0.400-0.090-0.369-0.088-0.330-0.082-0.271-0.076-0.240-0.240-0.239-0.237-0.221-0.208*M.-0.069-0.069-0.0690.069-0.069竖向均布荷栽PfF+q,DP.il+*DIAmA0.2940.2660.2880.1780.154AeRJ0.150-0.1540.150-0.1540.145-0.1510.141-0.1450.136-0.138AaA0.0530.0820.1210.1800.209Q-0.053-0.0S3-0.051-0.035-0.021AtC0.5000.5000.5000.5000.500告上的内土重PoPo=O.1073y.D;AfBA0.2710.2430.2050.1550.131AnlIlJ0.08S-0.1260.085-0.1260.080一0.1230.076-0.1170.072-0.110.1020.1310.1700.2290.258-0.102-0.102-O.100-0.084-0.070Q0.5000.5000.5000.5000.500他向主动土A1ftpAmA*mB-0.125-0.125-0.125-0.125-0.125.-0.125-0.125-0.125-0.125-0.125J0.1250.1250.1250.1250.125J0.5000.5000.5000.5000.500PLFHAftB0.5000.5000.5000.5000.500QOOOOO续衰D0.荷类别Mft硼支款京4）0,20,45,90,UOe垂直41中身疑0.318