35kV煤矿变电所课程设计.docx

绪论1第1章负荷计算与变压器选择31.1 .计算负荷定义31 .1.1计算负荷目的32 .1.2计算负荷方法31.2 矿井用电负荷计算31.3 功率因数的改变71.4 主变压器的选择81.4.1 变压器台数选定原则81.4.2 变压器容量选择原则81. 4.36kV380v变压器的选择91.5全矿年电耗与吨煤电耗9第2章供电系统的确定与短路计算102. 1主接线的设计原则和要求102.1.1主接线112.1.2桥形接线112.1.3单母线分段接线122.2短路电流的分类与计算方法122.2.1短路的原因122.2.2短路的种类122.2.3短路的危害132.2.4短路电流计算的目的132.2.5短路电流计算的标幺值法132. 3短路电流计算132.1.1 计算各元件的电抗标幺值142.1.2 短路电流计算16第3章电气设备的选择203. 1电气设备选择的一般条件203.1.1 电气设备选择的一般原则203.1.2 电气设备选择的技术条件203.1.3 1.3环境条件213.2各种电气设备的选择223.2.1断路器的选择223.2.2隔离开关的选择223.2.3电流互感器的选择与校验223.2.4电压互感器的选择233.2.5配电所高压开关柜的选择233.3母线的选择及校验233. 3.135kv架空线、母线的选择234. 3.26kV母线的选择235. 3.3下井电缆型号及截面的选择24第4章变电所二次回路245.1 二次回路的定义和分类255.2 高压断路器的控制255.3 电测量仪表与绝缘监视装置264. 3.1电测量仪表266. 3.2绝缘监视装置274.4供电系统的自动装置27第5章继电保护方案及整定287. 1概述287.1 继电保护的优化配置及整定原则297.2 供电系统继电保护配置情况295.435kv进线保护305.4.1电流速断保护的整定计算305.4.2过流保护的整定计算305.4.335kv进线开关保护315.5主变器保护315.5.1主变差动保护315.5.2主变过流保护335.5.3主变过负荷保护345.66kV母联保护345.76kV出线保护35第6章变电所室内外布置376.1 电气总平面布置的特点376.2 变电站土建要求376.3 电气照明38第7章变电所防雷保护及接地397.1变电所的防雷397.1.1 变电所的防雷设计原则397.1.2 1.2变电所的防雷措施397.1.3 变电所主要防雷设备407.2变电所的接地设计427. 2.1设计原则428. 2.2,简单接地设计43致谢44附录46附录A外文资料46附录B变电所主接线图53附录C设备选型汇总表54附录D变电所平面布置图55本文详细介绍了某煤矿地面35kV变电所的设计。文中对该变电所的负荷计算与变压器的选择、供电系统的拟定与短路计算、变电所电器设备的选择、继电保护方案的拟定与整定以及变电所的防雷与接地皆有详细的说明。特别对主接线的选择,变压器的选择,还有一些电气设备如断路器、电流互感器、电压互感器等的选择和校验作了详细的说明和分析。其中还对变电所的主接线，平面布置，高低压侧的一些保护装置等通过CAD制图直观的展现出来。本次设计的内容紧密结合实际，通过查找大量相关资料，设计出符合当前要求的变电所。设计中除采用了一些固定方式的保护和常规保护，通过电力监控综合自动化系统，可以使变电站内值班人员或调度中心的人员及时掌握变电所的运行情况，直接对设备进行操作，及时了解故障情况，并迅速进行处理，达到供电系统的管理科学化、规范化、并且还可以做到与其他自动化系统互换数据，充分发挥整体优势，进行全系统的信息综合管理。在本次设计中，得到了学校老师、同学的耐心指导和大量帮助，在此对他们表示衷心的感谢和崇高的敬意。关键词：短路电流计算继电保护断路器AbstractThispaperintroducessomscoalmine35kVsubstationdesignground.Inthispaper,theloadcalculationandtransformersubstationofchoice,powersupplysystemwithshortcircuitcalculation,substationworkedelectical,relayprotectionschemewithsettingandworkedthelightningprotectionandgroundingsubstationisdetailedinstructions.Italsodiscussesthechoiceofmainwiring,highpressureequipmentandallkindsoftheprotectionofrelay,thecalculationofload,shortcurrentandsoonindetail,especially,thechoiceofmainwiring,transformerandsomeelectricequipmentsuchascircuitbreaker,currentandVoltagesensor.Itshowsmainwiringofsubstation,thedistributionofplaneandsomeprotectionequipmentofhighandlowVolUgebythegraphicsofCADThisdesigniscloselyrelatedtorealityinordertodesignthesuitablesubslationbystudyingalotofmaterials.Thedesignnotonlyadoptssomestable-fbrmandgeneralprotectionsbutalsoadoptsPCprotection.Thesyntheticalautomationsystemofelectricpowersupervision,whichcanmakeworkersondulycontrolthesituationofsubstationtimely,operatetheequipmentsdirectly,knowthebreakdownanddealwithitwithoutdelay,sothatthesystemofpowersupplyisscientificandstandardinmanagement.What,smore,itcanexchangedatawithotherautomaticsystemsandgivefullplaytowholeadvantageinordertomanageinformationinallsystemsasawhole.Keyword:thecalculationofshortcurrenttheprotectionofrelaycircuitbreaker本煤矿的设计生产能力为300万吨/年。矿井的深度为650米，由于该煤矿的矿井地下水含量丰富，我们为该煤矿共配备有7台大型潜水泵，用以抽取地下水，因为大型潜水泵的使用，使该煤矿年耗电量大大增加。按其采煤量计算总耗电时间大约是4800h年。该煤矿供电系统由两条35kv进线供电。两条进线分别到变电所两个356kv主变压器，平时起用一台主变压器，另一台备用，同时为该变电所设置四个避雷器。该煤矿的供电系统采用单母线分段的主接线形式，主母线分为两段，每段母线之间使用稳定性及灭弧能力较高的高压六氟化硫断路器隔开。矿井简介：本设计是356kV煤矿的地面变电所设计。矿井年产量300万吨,井筒深度为0.65km,采用一对竖井开拓，中央边界式通风，服务年限为120年。该矿井为低沼气矿井。（全矿的负荷统计如表IT所示）：1 .矿区冻土带厚度为0.45m,变电所土质为砂质粘土；2 .两回35kV架空电源线路长度：L1=L2=8km；3 .两回上级35kV电源出线断路器过流保护动作时间：1=2=2.5s；4 .本所35KV电源母线最大运行方式下的系统抗：Xxmin=0.03；5 .本所35kV电源母线最小行方式下的系统电抗：Xxmax=0.07；6 .井下6kV母线上允许短路容量：、=100MVA；7 .本所6kV母线上补偿后功率因数要求值：cos>=0.95；8 .最热月室外最高气温月平均值：/=4SC；9 .最热月室内最高气温月平均值：=32°。；10 .最热月土壤最高气温月平均值：。=29。表17全矿负荷统计表设备名称负荷等级电压(V)线电单机普容量型式(kW)安装/工作设备需用系数M如离变电所距离(km)工作台数总容量(kW)KdCOSe1主井提升26000CD22002/122000.840.820.402副井提升16000CY16002/116000.850.860.403扇风机116000CY16002/116000.880.93.04扇风机216000KT16002/116000.880.93.05压风机16000CT16002/116000.880.93.06地面低压1380C15000.780.820.057机修厂3380C5800.650.700.358综采车间3380C7800.650.700.359洗煤厂2380K15000.800.750.7010工人村3380K7500.800.863.011支农3380K5000.750.803.512主排水泵16000CX10007/440000.850.871.113井下低压26000CX46470.710.760.65第1章负荷计算与变压器选择1.1 .计算负荷定义所谓负荷计算，是指对某一线路中的实际用电负荷的运行规律进行分析，从而求出该线路的计算负荷的过程。负荷计算与计算负荷，是两个不同的概念，不可混淆。在现行的设计规范中，负荷计算的内容不仅包括确定计算负荷，还包括确定尖峰电流和确定一极、二级负荷的容量已及季节性负荷的容量。1.1.1 计算负荷目的计算负荷是供电设计计算的基本依据，计算负荷确定得是否正确合理，直接影响到电器和导线电缆的选择是否经济合理。如计算负荷确定过大，将使电器和导线选得过大，造成投资和有色金属的消耗浪费，如计算负荷确定过小又将使电器和导线电缆处子过早老化甚至烧毁，造成重大损失，由此可见正确确定计算负荷重要性。1.1.2 计算负荷方法目前负荷计算常用需要系数法、二项式法、和利用系数法,前二种方法在国内设计单位的使用最为普遍。此外还有一些尚未推广的方法如单位产品耗电法、单位面积功率法、变值系数法和ABC法等.常采用需用系数法计算用电设备组的负荷时，应将性质相同的用电设备划作一组，并根据该组用电设备的类别，查出相应的需用系数K',然后按照表一给出的公式求出该组用电设备的计算负荷。此设计采用的是需用系数法来对电力负荷计算的。1.2 矿井用电负荷计算多个用电设备组的计算负荷：在配电干线上或矿井变电所低压母线上，常有多个用电设备组同时工作，但是各个用电设备组的最大负荷也非同时出现，因此在求配电干线或矿井变电所低压母线的计算负荷时，应再计入一个同时系数Ksi,具体计算公式如下：Pa=K、反(KdiPm)i=l,2,3.m(M)Z=IQ(a=KSi汇(K"Mzjtani)(1-2)Z=ISealPul(1-3)ICa=SJ(6U,J(1-4)式中，心、QcaSCa为配电干线或变电站低压母线有功、无功、视在功率计算负荷；Kxi一一同时系数；m-为配电干线或变电站低压母线上所接用电设备总数；Un该干线或低压母线上的额定电压，V；Ica-该干线变电站低压母线上的计算负荷电流，A；Kd需用系数；Kd、tan"Pllli分别对应于某一用电设备组的需用系数、功率因数角的正切值、总设备容量。根据要求及需用系数负荷计算公式，分别计算矿用负荷(1)主井提升机Pe=2200kWKd=0.84COSe=0.82tan=tan(arccos?)=0.70%=%xp-1848kWQlo=%Xtan=1848×0.70=1293.6kvarSIO=0/cose=7o2+Go2=1848/0.82=2253.7Z10=SIo/QUN=2253.7/1.732×6(XX)=216.9A(2)副井提升机Pe=1600kWKd=0.85CO印=0.86tan-tan(arccos)=0.5934Bo=KdXP"136OkWQ20=P20Xtan=1360X0.5934=807kvarS20=0cos=+20=1360/0.86=1581kVAI20=S20/3Un=1581/1.732X6000=152A(3)扇风机1Pe=600kwKd=O.88cos=0.9tan=tan(artcos)=0.4843G)=Kd×Pe=0.88×1600=1408kWQ30=Ao×tan=1408X0.4843=681.89kvarS30=Aocos=J+Q<=1408/0.9=1564.44kVAI30=S30/3Un=1564.441.732×600O=150.54A(4)扇风机2Pe=1600kwKd=0.88cos=0.9tan=tan(artcos)=0.4843P4Q=Kd×Pe=0.88×1600=1408kWQ4O=P4q×tan=1480X0.4843=681.89kvarS40=/0cos=7+40=4080.9=1564.44kVAI40=S20/3Un=1564.44/1.732X6000=150.54A(5)压风机2=1600kWCj=0.88cos=0.9n=l,=lX1600=1600kWtan=tan(artcos)=0.4843P5q=KdXPe=0.88×1600=1408kWQ50=P5()×tan=1408×0.4843=681.89kvarS50=-ocos=J*Q点=1408/0.9=1564.44kVAI50=S50/3Un=1564.44/1.732×6000=150.54A(6)排水泵E=IoOOkWKd=O.85cos=0.87n=4,=4×1000=4000kWtan=tan(artcos)=0.5667P=Kd×,=0.85X4000=340OkWQo=&Xtan=3400X0.5667=1926.78kvarS6O=%)cos=Jj+Q1=3400/0.87=3908.05kVAIo=S63Un=3908.051.732×6000=376A这样井下6kv母线上母线的有功、无功、视在功率、负荷电流如下：切Pca=K,EkKdiP毋）=1848+1360+1408+1408+1408+3400Z=I=10832kWQca=KKdiPnZitana）=1294+807+682+682+682+1927=6074kvarZ=I加3+%=i2419kVAIca=Sc（3lrt）=12419/1.732X6000=1195A同理可求得380V母线上各负荷的有功、无功、视在功率以及负荷电流.6kv以及380v母线上的有功、无功、视在功率、负荷电流见（表12）：表1-2负荷计算结果汇总表设备名称以（kW）2JkVar)S3kVA)MA)主井提升机18481293.62253.7216.9副井提升机13608071581152扇风机11408681.891564.44150.54扇风机21408681.891564.44150.54压风机1408681.891564.44150.54排水泵34001926.783908.05376地面低压11708171427137.3机修厂37738553951.9综采车间50751772469.7洗煤厂120010581600154工人村60035669867.1支农37528146945.1井下低压329928214341417.7这样井下380v低压母线上低压母线的有功、无功、视在功率、负荷电流如下：Pca=7(z)=1170+377+507+1200+600+375+3229=7528kWZ=I小Qc0=KSE(K出Pmt'ani)Z=I=817+385+517+1058+356+281+282l=6235kvarSd*Q1=9775kVA这样可求得变电所总的有功功率为18360kW,无功功率为12309kvaro考虑同时需用系数K5,有功功率取0.8,无功功率取0.9,得:总的有功功率为14688kW,总的无功功率为11078kvar0计算可得功率因数约为0.798,需用电容器补偿。1.3 功率因数的改变经计算全矿功率因数COSe=I4688/J146882+110782巾.798<0.95若功率因数偏低，在保证供用电设备的有功功率不便的前提下，电流将增大。这样电能损耗和导线截面增加，提高了电网初期投资的运行费用。电流增大同样会引起电压损失的增大。为了减少电能转化的损耗，降低投资，一般采用电力电容器进行补偿。需要电容器的容量：Qc=Pz(tanltan2)(1-5)式中，Qc补偿电容器的容量，单位：kvar；Pz总有功功率，单位：kW；cos%=0.798COSe2=095计算可知，tanx=0.755,tan2=0.329Qc=14688×(0.755-0.329)=6257kvar选用BWF6.3-120-1型号的并联电容器，额定电压6.3kV,额定容量120kvaro需用电容器的数量：N=6257120=52.14取53个利用电力电容补偿容量为：Qc=120×53=6360kvar补偿后变电所总无功功率：Qz=H078-6360=4718kvar补偿后的功率因数：COSe=14688/a146882+(11078-6360)2=0.9521满足要求。由于煤矿变电所6千伏供电采用单母线分段供电方式，电容器分别安装在一、二段母线上。满足无功功率的补偿要求。1.4 主变压器的选择1.4.1 变压器台数选定原则1 .对于大城市郊区的一次变电所在中低压侧已构成环网的情况下，变电所以装设两台变压器为宜。2 .对地区性孤立的一次变电所或大型工业专用变电所在设计时应考虑装设三台变压器。3 .对于规划只装设两台变压器的变电所，其变压器基础宜按大于变压器容量的12级设计，以便负荷发展时，更换变压器的容量。选择变压器台数时,应考虑以下因素：1 .应满足用电负荷对供电的可靠性的要求，对供有大量一、二级负荷的变电所，宜采用两台变压器，以便当一台变压器发生故障或检修时，另一台能对一、二级负荷继续供电。2 .对于一级负荷的场所，邻近又无备用电源联络线可接,或季节性负荷变化较大时,宜采用两台变压器。3 .是否装设变压器，应视其负荷的大小和邻近变电所的距离而定。当负荷超过320KVA时，任何距离都应装设变压器。1.4.2 变压器容量选择原则1 .只装有一台变压器的变电所，变压器的额定容量应满足全部用电设备计算负荷的需要。2 .装有两台变压器的变电所，每台变压器的额定容量应同时满足以下两个条件：a.任一台变压器单独运行时，应满足全部一、二级负荷的需要；b.任一台变压器单独运行时，宜满足全部用电容量设备70%的需要。3 .变压器正常运行时的负荷率应控制在额定容量的7。%80%为宜，以提高运行率。1.4.3 6kV380v变压器的选择据380V低压母线上的视在功率SCLJ+2）=9775KVA,选用六台S9-1800/6型变压器。（此处变压器自身功率损耗及阻抗较小不作计算）由此计算，35千伏母线总负荷为：Py=Pzca+的=14688+55=14743kWQ7i=Qz+r=4718+618=5336kvarSZ=+z2=15679kVA1.5全矿年电耗与吨煤电耗取最大有功负荷年利用小时数Max=4800小时，则年电耗A“为:Afl=ax=15679X4800=75259200度则吨煤电耗从为：Al吟752592003000000= 25.0864 度/吨第2章供电系统的确定与短路计算2.1 主接线的设计原则和要求在设计电气主接线时,应使其满足供电可靠,运行灵活和经济等项基本要求。可靠性：供电可靠是电力生产和分配的首要要求，电气主接线也必须满足这个要求。在研究主接线时，应全面地看待以下几个问题：可靠性的客观衡量标准是运行实践，估价一个主接线的可靠性时，应充分考虑长期积累的运行经验。我国现行设计技术规程中的各项规定，就是对运行实践经验的总结。设计时应予遵循。主接线的可靠性，是由其各组成元件（包括一次设备和二次设备）的可靠性的综合。因此主接线设计，要同时考虑一次设备和二次设备的故障率及其对供电的影响。可靠性并不是绝对的，同样的主接线对某所是可靠的，而对另一些所则可能还不够可靠。因此，评价可靠性时，不能脱离变电站在系统中的地位和作用。通常定性分析和衡量主接线可靠性时,均从以下几方面考虑：断路器检修时,能否不影响供电。线路、断路器或母线故障时，以及母线检修时，停运出线回路数的多少和停电时间的长短，以及能否保证对重要用户的供电。变电站全部停运的可能性。灵活性：主接线的灵活性要求有以下几方面。调度灵活，操作简便:应能灵活的投入（或切除）某些变压器或线路，调配电源和负荷，能满足系统在事故、检修及特殊运行方式下的调度要求。检修安全：应能方便的停运断路器、母线及其继电保护设备，进行安全检修而不影响电力网的正常运行及对用户的供电。扩建方便：应能容易的从初期过渡到最终接线，使在扩建过渡时，在不影响连续供电或停电时间最短的情况下，投入新装变压器或线路而不互相干扰，且一次和二次设备等所需的改造最少。经济性：在满足技术要求的前提下，做到经济合理。投资省：主接线应简单清晰，以节约断路器、隔离开关等一次设备投资；要使控制、保护方式不过于复杂，以利于运行并节约二次设备和电缆投资；要适当限制短路电流,以选择价格合理的电器设备；在终端或分支变电站中，应推广采用直降式（110/6-10KV）变压器，以质量可靠的简易电器代替高压断路器。占地面积小：电气主接线设计要为配电装置的布置创造条件，以便节约用地和节省构架、导线、绝缘子及安装费用。在运输条件许可的地方，都应采用三相变压器。电能损耗少：在变电站中，正常运行时，电能损耗主要来自变压器。应经济合理的选择主变压器的型式、容量和台数，尽量避免两次变压而增加电能损耗。2.1.1 主接线变电站的主接线是由各种电气设备（变压器、断路器、隔离开关等）及其连接线组成，用以接受和分配电能，是供电系统的组成部分，它与电源回路数、电压和负荷的大小、级别以及变压器的台数容量等因素有关。2.1.2 桥形接线当只有两台变压器和两条输电线路时，多采用桥形接线，使用断路器数目最少；桥形接线可分为内桥式和外桥式；内桥式桥连断路器设置在变压器侧，外桥式桥连断路器则设置在线路侧。桥连断路器正常运行时处于闭合状态。当输电线路较长，故障几率较多，而变压器又不需经常切除时，用用内桥式接线比较合适；外桥式接线则在出线较短，且变压器随经济运行的需要需经常切换，或系统有穿越功率流经本厂时，就更为适宜。外桥接线对变压器的切换方便，比内桥少两组隔离开关，继电保护简单，易于过渡到全桥或单母分段接线，且投资少，占地面积小，缺点是倒换线路时操作不方便，变电所一侧无线路保护，适用于进线短而倒闸次数少的变电所或变压器经常驻需要切换以及可能发展为有穿越负荷的变电所。内桥结线一次侧可设线路保护，倒换线路时操作方便，设备投资与占地面积较全桥少，缺点是操作变压器和扩建成全桥或单母分段不如外桥方便，适用于进线距离长，变压器切换少的终端变电所。2.1.3 单母线分段接线单母线分段接线多用于具有一二级负荷，且进出线较多的中间变电所，不足之处是当其中任一段母线需要检修或发生故障时，接于该母线的全部引线都要在检修期间长期停电。电气主接线图（见附录B）2. 2短路电流的分类与计算方法2.2. 1短路的原因主要原因是电气设备载流部分绝缘所致。其他如操作人员带负荷拉闸或者检修后未拆除地线就送电等误操作；鸟兽在裸露的载流部分上跨越以及风雪等现象也能引起短路。2.2.2短路的种类在三相供电系统中可能发生的短路类型有三相短路、两相短路、两相接地短路和单相接地短路等。第一种是对称短路，后两种是不对称短路。一切不对称短路在采用对称分量法后，都可以归纳为对称短路的计算。2.2.3短路的危害发生短路时，由于系统中总阻抗大大减小，因此短路电流可能达到很大的数值。强大的短路电流所产生的热和电动力效应会使电气设备受到破坏；短路点的电弧可能烧坏电气设备；短路点的电压显著降低，使供电受到严重影响或被迫中断；若在发电厂附近发生短路，还可能使全电力系统运行破裂，引起严重后果。不对称短路所造成的零序电流,会在邻近的通讯线路内产生感应电势，干扰通讯,亦可能危及人身和设备安全。2.2.4短路电流计算的目的(1)在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案，或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需要进行必要的短路电流计算。(2)在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障下都能安全、可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。(3)在设计户外高压配电装置时，需按短路条件效验软导线的相间和相对地的安全距离。(4)在选择继电保护方式和进行整定计算时，需以各种短路时的短路电流为依据。(5)接地装置需根据短路电流进行设计。2. 2.5短路电流计算的标幺值法对较复杂的高压供电系统，计算短路电流时采用标么制进行计算比较简便。标么制属于相对电位制的一种，在用标么制计算时，各电气元件的参数都用标么值表示。在短路计算中所遇到的电气量有功率、电压、电流和电抗等四个量。某一电气量的标么值就是它的实际值(有名值)与一个预先选定的同单位的基准值的比值。下面我们就要标么值法进行短路电流的计算。3. 3短路电流计算表2-3短路计算公式参数名称有名值标幺值说明功率SS=A一般取Sd=100MVASd电压UU.=1一般取Ud=UevUd电流II.=S.I1I=FLAd变压器电抗一Uk%U：j-100SnX_5%Sd'*100Sn线路电抗Xl=X1Lx-2½x为线路每公里电抗值电抗器电抗_Xr%UNlXr-1003IN_Xr%UNSdXr%为电抗器铭牌上i1003InU；数值系统等值电抗=Sd=Sd"s3IkUnSK为某点短路容量，ssIk为该点的三相短路电流电动机电抗_Uk%Ulm100SN-SdKSr为启动电流倍数MKqIVyrAN2.3.1计算各元件的电抗标幺值选取基准容量：5rf=100MVA选取短路点所在母线的平均电压为基准电压，即:计算&点，选取Ud=37kV,IOO3×37= 1.56 kA计算K2点及其其它短路点时，选取U,=6.3kV,IOOj2 3×6.3=9.16 kA37kV母线最大运行方式时系统阻抗Zmm=O03,小运行方式时系统阻抗为'smax=007。主变压器:处且叁=05100S7w10016电缆线路:xs=x L- = 0.08×0.05 X1006.32= 0.010S11()x7=xLT=O.080.4xV=0.0847 tU：6.32S1(¥)8 x8=xLY=O.08x0.4x-=0.0849 1.Ui6.32Xg = X Lr = 0.08 X 0.35 XI(X)6.32= 0.071SI(X)=xLY=O.08x3.0X7=0.6051 Ul6.32SI(Y)=XLT=0.08×0.35×-=0.07051.6.32玉3=乙L条=008X1.1X黑=0.222S10()X4=xLT=O.08x0.65X-=0.131,4LU：6.32SI(Y)X5=xL-=0.08×0.65×一-=0.131,5LUl6.3?架空线路：S100x4=LT=O.35x3.0x=2.654Lu26.32SI(X)=xLY=O.08x3.0xT=2.651.Ui6.32qm=XL=0.08X0.70x"=0.6171.U6.32SI(Y)=XL=0.35X3.5X半=3.09，U-6.322.3.2短路电流计算Kl点短路：(1)最大运行方式：*_AAQ104x8Xk0.03+1.63ZmHl21K'=02=Ig=Q/dl=1x=×1.56=0.96kA1.63Sk=So2=Sg=Sdx'11in=×100=61.35MVA1.63ixhi=2.557；(=2.55×0.96=2.45kAIshi=1.52/J=1.52×0.96=1.46k(2)最小运行方式：*14×8Xk0.07+1.67ZmaX2,=jl=-!-×1.56=0.93kAK,m1.67/max/$=0.866/%=0.866×0.93=0.8IkAK2点短路(1)最大运行方式：Xv=X1+%.=1.63+0.5=2.13ZmmI'=×9.16=4.30kA2.13S1、=S02=Sg=-Sdx-11=×100=46.952.13ish2=2.55/,=2.55×4.30=10.96kAIsh2=1.52=1.52×4.30=6.54kA(2)最小运行方式：Xv=X1+X3=1.67+0.5=2.177max1j=!/"二!9.16=4.22kA心立.2217ZmaX蹊=0866Ih=0.866×4.22=3.66kAK5点短路：(1)最大运行方式：Xv=X1+X3=1-63+0.5=2.13乙min1JJn-J-JJlKxi20.2-%一1d2XZmin=!-×9,16=4.30kA2.13SzS=*0.2=Sg=SdZmm=!-×100=46.95MVA2.13isf,x5=2.55/需=255X4.30=10.96kAZv15=1.527；=1.52×4.30=6.54kAAIS(2)最小运行方式：=1.67+0.5=2.17>maxIfL=iItn×9.16=4.22kA检X*"2217>max=0.866/：=0.866×4.22=3.66kA仆点短路：（1）最大运行方式：（下井电缆两并行运行）Vmin=XI+x3+l=1.63+0.5+0.131/2=2.20=!×9.16=4.16kA2.20=!×100=45.45MVA2.20=2.55(=2.55x4.16=10.61kA&3=1.527=1.52×4.16=6.32kA(2)最小运行方式：Xv=X1+X.+/max1J2=1.67+0.5+0.131=2.24=7rf2=×9.16=4.09kA/X*-22.24ZmaX%=0.866/1=0.866×4.09=3.54kA以上只对短路点K,K2f/C15,（进行了计算，其它的短路点计算结果,列表2-4给出，不再列出详细的计算过程。表2-4短路参数计算结果汇总表运行方式最大运行方式最小备注短路参数(kA)3X(MVA)(kA)%(kA)/0(kA)Kl0.9661.352.451.460.8135kV母线4.3046.9510.966.543.666kV母线&4.1645.4510.616.323.54井下变电所降1.9220.924.902.921.65工人村KS4.2846.7310.916.513.64地面低压61.9220.924.902.921.65扇风机24.1445.2510.566.293.52主井提升机短路点Kg4,1445.2510.566.293.52副井提升机K94.1645.4510.616.323.54机修厂KlO3.3536.568.545.093.30扇风机1短路点Kn3.3336.408.495.062.85洗煤厂4.1645.4510.6