开关磁阻电机.ppt

电机可以根据转矩产生的机理粗略的分为两大类：一类是由电磁作用原理产生转矩；另一类是由磁阻变化原理产生转矩。在第一类电机中，运动是定、转子两个磁场相互作用的结果。这种相互作用产生使两个磁场趋于同向的电磁转矩，这类似于两个磁铁的同极性相排斥、异极性相吸引的现象。目前大部分电机都是遵循这一原理，例如一般的直流电机和交流电机。第二类的电机，运动是由定、转子间气隙磁阻的变化产生的。当定子绕组通电时，产坐一个单相磁场，其分铀要遵循“磁阻最小原则”，即磁通总要沿着磁阻最小的路径闭合。因此，当转子轴线与定子磁极的轴线不重合时，便公有磁阻力作用在转子上并产生转矩使其趋向于磁阻最小的位置。即两轴线重合位置，这类似于磁铁吸引铁质物质的现象。开关磁阻电机就是属于这一类型的电机。,两类不同机理的电动机,开关磁阻电机的最早文献却可追溯到1838年，英格兰学者Davidson制造了一台用以推动蓄电池机车的驱动系统。70年代左右，英国Leeds大学步进电机和磁阻电机研究小组首创了一台现代开关磁阻电机的雏形。1980年，Lawrenson及其同事在ICEM会议上，发表著名论文“开关磁阻调速电动机”，系统地介绍了他们的工作成果，阐述了SR电机的原理及设计特点，在国际上奠定了现代SR电机的地位，这也标志着SRD正式得到国际认证。从此，世界上大批学者投入到SR电机的研究领域。到日前为止，在SRD系统的开发研制方面，英国一直处于国际领先地位。除英国外，美国、中国、加拿大、印度、韩国等国家也都开展了SRD系统的研究工作。通过20多年的研究和改进，SRD的性能不断提高，目前已能在数百瓦到数百千瓦的功率范围内使其性能不低于其他形式的电机。,开关磁阻电机发展历史,2.1 SRD传动系统,2.1.1 SRD传动系统的组成,2.1.1 SRD传动系统的组成,SR电动机定、转子实际结构,SR电动机定、转子实际结构,工作机理,开关磁阻电机的工作机理基于磁通总是沿磁导最大的路径闭合的原理。当定、转子齿中心线不重合、磁导不为最大时，磁场就会产生磁拉力，形成磁阻转矩，使转子转到磁导最大的位置。当向定子各相绕组中依次通入电流时，电机转子将一步一步地沿着通电相序相反的方向转动。如果改变定子各相的通电次序，电机将改变转向。但相电流通流方向的改变是不会影响转子的转向的。,一、开关磁阻电机（Switched Reluctance Motor)1.结构特点,1 定子和转子均为凸极结构；2 定子上空间相对的两个极上的线圈串联或并联构成一相绕组3 定子集中绕阻、绕组为单方向通电 4 转子上无绕组5 最常见的组合为6/4极，8/6极或12/8极。,2.1.2 运行原理：磁阻最小原理,电机原理演示,磁通总要沿着磁阻最小路径闭合，一定形状的铁心在移动到最小磁阻位置时，必定使自己的轴线与主磁场的轴线重合,A-A 通电 1-1 与A-A重合B-B 通电 2-2 与B-B重合C-C 通电 3-3 与C-C重合D-D 通电 1-1 与D-D重合,依次给A-B-C-D绕组通电，转子逆励磁顺序方向连续旋转,下面通过一个开关磁阻电动机原理模型来介绍工作原理。,电机的定子铁芯有六个齿极，由导磁良好的硅钢片冲制。,电机的转子铁芯有四个齿极，由导磁良好的硅钢片冲制。,由于定子与转子都有凸起的齿极，这种形式也称为双凸极结构。在定子齿极上绕有线圈（定子绕组），用来向电机提供工作磁场。在转子上没有线圈，这是磁阻电机的主要特点。,在讲电动机工作原理时常用通电导线在磁场中受力来解释电动机旋转的道理，磁阻电机转子上没有绕组，那是靠什么力推动转子转动呢？磁阻电动机是利用磁阻最小原理，也就是磁通总是沿磁阻最小的路径闭合，利用磁引力拉动转子旋转。,下面通过图示来说明转子的工作原理，下面是磁阻电动机的正视图，定子六个齿极上绕有线圈，径向相对的两个线圈是连接在一起的，组成一“相”，该电机有3相，结合定子与转子的极数就称该电机为三相6/4结构。在下图标注的A、B、C相线圈仅为后面分析磁路带来方便，并不是连接三相交流电。,在下面有一组磁阻电动机运转原理动画的截图，从中我们将看到磁阻电动机是如何转动起来的，图中红色的线圈是通电线圈，黄色的线圈没有电流通过；通过定子与转子的深蓝色线是磁力线；把转子启动前的转角定为0度。从左面图起，A相线圈接通电源产生磁通，磁力线从最近的转子齿极通过转子铁芯，磁力线可看成极有弹力的线，在磁力的牵引下转子开始逆时针转动；中间图是转子转了10度的图，右面图是转到20度的图，磁力一直牵引转子转到30度为止，到了30度转子不再转动，此时磁路最短。,为了使转子继续转动，在转子转到30度前已切断A相电源在30度接通B相电源，磁通从最近的转子齿极通过转子铁芯，见下左图，于是转子继续转动。中间图是转子转到40度的图，右面图是转到50度的图，磁力一直牵引转子转到60度为止。,在转子转到60度前切断B相电源在60度时接通C相电源，磁通从最近的转子齿极通过转子铁芯，见下左图。转子继续转动，中间图是转子转到70度的图，右面图是转到80度的图，磁力一直牵引转子转到90度为止。,当转子转到90度前切断C相电源，转子在90度的状态与前面0度开始时一样，重复前面过程，接通A相电源，转子继续转动，这样不停的重复下去，转子就会不停的旋转。这就是磁阻电动机的工作原理。由于是运用了利用磁阻最小原理，故称为磁阻电动机，又由于线圈电流通断、磁通状态直接受开关控制，故称为开关磁阻电动机。,向线圈供电的开关是用开关晶体管进行的，下面就是三相线圈与开关晶体管的连接示意图，BG1、BG2、BG3是三个开关晶体管，分别控制三相线圈A、B、C的电流通断，三极管旁边并联的二极管是用来续流的。,由于电机靠磁阻工作，跟磁通方向无关，即跟电流方向无关，故在上面运行图中没有标明磁力线的方向。A、B、C各相线圈轮流通电视乎简单，实际情况要复杂些，线圈切断电源后产生的自感电流不会立即消失，要提前关断电源进行续流；为加大力矩相邻相线圈有电流的时间会有部分重合；调节电动机的转速、转矩也要调整开关时间，各相线圈开通与关断时间与转子定子间的相对位置直接相关，故电机还装有转子位置检测装置为准时开关各相线圈电流提供依据，何相线圈何时通断必须根据转子转到的位置与控制参数决定。,开关磁阻电机运行原理动画演示,例：12/8 极三相开关磁阻电动机,以不同的颜色表示磁场强弱，蓝色磁场最弱，绿色强当某一相通电时，磁极极尖处磁场强,转速的计算,设：定子绕组为m相，定子齿数 Ns=2m，转子齿数为Nr。当定子绕组轮流通电一次时，转子转过一个转子齿距。这样定子需轮流通电 Nr次转子才转过一周，故电机转速 n(r/min)与相绕组电压的开关频率 fph之间的关系为 给定子相绕组供电的功率变换器输出电流脉动频率 则为,1、依次给A-B-C-A绕组通电，转子逆励磁顺序方向连续旋转。改变绕组导通顺序，就可改变电机的转向。2、通电一周期，转过一个转子极距tr=360/Nr3、步距角 qb=tr/m=360/(mNr)4、转矩方向与电流无关,但转矩存在脉动。5、需要根据定、转子相对位置投入激励。不能像普通异步电机一样直接投入电网运行，需要与控制器一同使用。,结 论：,2.1.3 开关磁阻电动机的相数与结构,相数与级数关系,1、为了避免单边磁拉力，径向必须对称，所以双凸极的定子和转子齿槽数应为偶数。,2、定子和转子齿槽数不相等，但应尽量接近。因为当定子和转子齿槽数相近时，就可能加大定子相绕组电感随转角的平均变化率，这是提高电机出力的重要因素。,SR电动机常用的相数与极数组合,相数 3 4 5 6 7 8 9定子极数 6 8 10 12 14 16 18转子极数 4 6 8 10 12 14 16步进角(度)30 15 9 6 4.28 3.21 2.5,SR电机常用方案,相数与转矩、性能关系：相数越大，转矩脉动越小，但成本越高，故常用三相、四相，还有人在研究两相、单相SRM低于三相的SRM 没有自起动能力,（1）2-phase 4 stator pole/2 rotor pole,（2）4-phase 8 stator pole/6 rotor pole,（3）3-phase 6 stator pole/4 rotor pole,（4）5-phase 10 stator pole/8 rotor pole,利用永磁体辅助起动的单相SR电动机,开关磁阻电机的优缺点,SR电机转子上没有任何形式的绕组、永磁体、滑环等，定子上只有简单的集中绕组，绕组端部较短，没有相间跨接线，因此SR电机的结构比鼠笼式感应电动机还要简单。SR电机的材料利用系数高，与直流电机甚至感应电机相比，体积小、坚固、维护量小。由于SR电机的转矩与电流极性无关，只需要单方向的电流激励，因此在理论上功率变换器电路中每相可以只用一个可控开关元件，而且每个可控开关元件都与电机绕组串联，不会出现像交流电机PWM逆变器那样有电源直通短路的危险，所以功率变换器电路简单，可靠性高。SR电机转子上无绕组，系统在低速运行时，不仅转矩大，而且转子发热不严重。SRD系统可以通过对电流的导通、断开以及电流幅值等的控制，易于实现系统的软启动，四象限运行和宽广的恒功率范围。SRD系统的容错能力强，在缺相的情况下仍然能可靠运行。SR电机原有的转矩脉动大、噪声大的缺点通过技术的进步也已经可以解决。,2.1.4 SRD特点,1)电动机结构简单、成本低、适用于高速 SR电机转子上没有任何形式的绕组、永磁体、滑环等，定子上只有简单的集中绕组，绕组端部较短，没有相间跨接线，因此SR电机的结构比鼠笼式感应电动机还要简单。2)功率电路简单可靠 因为电动机转矩方向与绕组电流方向无关，即只需单方向绕组电流，故功率电路可以做到每相一个功率开关。,SRD特点：,3)各相独立工作，可构成极高可靠性系统 从电动机的电磁结构上看，各相绕组和磁路相互独立，各自在一定轴角范围内产生电磁转矩。而不像在一般电动机中必须在各相绕组和磁路共同作用下产生一个圆形旋转磁场，电动机才能正常运转。4)高起动转矩，低起动电流 控制器从电源侧吸收较少的电流，在电机侧得到较大的起动转矩是本系统的一大特点。（SR:0.4IN,1.4TN IM:6-7IN,2-3TN）,SRD特点：,5)适用于频繁起停及正反向转运行 SRD系统具有的高起动转矩，低起动电流的特点，使之在起动过程中电流冲击小，电动机和控制器发热较连续额定运行时还小。6)可控参数多，调速性能好 控制开关磁阻电动机的主要运行参数和常用方法至少有四种:相开通角,相关断角,相电流幅值,相绕组电压。,7)效率高，损耗小 SRD系统是一种非常高效的调速系统。8)可通过机和电的统一协调设计满足各种特殊使用要求。9)缺点：转矩脉动、振动、噪声 但可通过特殊设计克服,SRD特点：,54,SRD的特点,SR电机结构简单、坚固、维护量小功率变换器电路简单、可靠性高可以在宽广的速度和负载范围内高效率运行控制方便、灵活，易于实现四象限运行起动电流小，启动转矩大容错能力强，在缺相情况下仍能可靠运行转矩脉动大振动与噪声大,2.1.5 SRD发展概况,7.5 kW、1500 r/min几种调速系统性能比较,2.1.6 SRD的应用与研究动向,开关磁阻电动机（Switched Reluctance Drive：SRD）是继变频调速系统、无刷直流电动机调速系统之后发展起来的最新一代无级调速系统，是集现代微电子技术、数字技术、电力电子技术、红外光电技术及现代电磁理论、设计和制作技术为一体的光、机、电一体化高新技术。它具有调速系统兼具直流、交流两类调速系统的优点。英、美等经济发达国家对开关磁阻电动机调速系统的研究起步较早，并已取得显著效果，产品功率等级从数w直到数百kw，广泛应用于家用电器、航空、航天、电子、机械及电动车辆等领域。,71,电动汽车用开关磁阻电机,72,开关磁阻电机驱动的纯电动汽车,五相SRM,三相SRM,73,于2004年6月投入了武汉市的510公汽线路上运行至今。,课题成果目前的应用情况,74,2002年12月50/100kW开关磁阻电机在东风技术中心的装车照片,SRD的研究方向,SR电机设计研究：铁心损耗计算、转矩脉动、噪声、优化设计等理论SR电机的控制策略研究：最优控制，减小转矩脉动、降低噪声具有较高动态性能、算法简单、可抑制参数变化、扰动及各种不确定性干扰的新型控制策略智能控制策略SR电机的无位置传感器控制SR电机的振动、噪声研究无轴承SR电机研究（磁悬浮）SR电机应用研究：电动车、发电机、一体化电机等,2.2 SR电机基本方程与性能分析,不计磁滞、涡流及绕组间互感时，m相SR电机系统示意图 J转子与负载的转动惯量 TL负载转矩,电路方程,第k相绕组的相电压平衡方程:,磁链方程,所以：,为电磁转矩,Wf为磁场储能，wr为转子机械角速度,如果忽略绕组电阻R，则上面的方程可写为：,由转矩公式可知：开关磁阻电机的转矩大小与电流平方成正比，因此转矩方向与电流方向无关，故可以采用单极性电流供电。转矩与绕组电感对转子位置角的变化率成正比，因此，只有当绕组电感随转子位置角而增大时，给绕组通电才能产生正向电动转矩。当电感随转子位置角而下降时，如绕组中仍有电流，则将产生制动转矩。相绕组关断后绕组电流不能突变为零，有一个延续过程。为防止绕组电流延续到负转矩区，必须在绕组电感开始下降之前提前关断绕组。,线性模型有利于对SR电机的定性分析，了解其运动的物理状况、内部各物理量的基本特点和相互关系；准线性模型具有一定的计算精度，多用于分析和设计功率变换器和制定控制策略；非线性模型则用于电机性能计算、仿真，是电机设计的必需手段。,基本控制策略A.低速时的电流斩波控制（Current chopping control-CCC),在电感很小时使绕组开通，电流快速上升。为防止电流过大而损坏电机，当电流达到最大值Imax时，使绕组关断，电流开始衰减，当电流衰减咸至Imin时，绕组重新开通。在最大电感出现之前必须将绕组关断，以免电流延续到负转矩区。,B.高速时的角度位置控制（Angular position control-APC),高速时，由于反电势大，电流受到限制，上升较慢。当到达最大值后，因电感的增加，电流返而下降。同样，为避免电流延续到负转矩区，绕组要在电感到达最大值之前关断。速度越高，要关断的越早。,典型机械特性,机械运动方程：,式中Te电磁转矩；J 系统的转动惯量；K摩擦系数；TL负载转矩。,开关磁阻电机的非线性特性 以上分析都是在线性条件下进行的。实际电机磁路为非线性。,磁场分布,电磁转矩：,磁共能的表达式为：,Y-i,SR电机的瞬时电磁转矩Te可由磁共能Wc导出：,SR电机的平均电磁转矩Tav,基于理想线性模型的SR电动机分析,线性模型：不计磁路饱和，假定绕组电感与电流无关，此时电感只与转子位置有关,1 0 2 3 0 4 5,SR电机相电感随转子位置变化,=1位置,转子凹槽前沿与定子磁极前沿相遇位置,1,=0o位置,定子磁极轴线与转子凹槽中心重合,=0o,=2位置,转子磁极前沿与定子磁极前沿相遇位置,2,=3位置,转子磁极前沿与定子磁极前沿重合位置,rotor,3,=4位置,转子凹槽前沿与定子磁极后沿重合位置,4,=5位置,rotor,转子凹槽前沿与定子磁极前沿相遇位置,5,1 0 2 3 0 4 5,=0 定子磁极轴线与转子凹槽中心重合1(5)转子凹槽前沿与定子磁极前沿相遇位置2 转子磁极前沿与定子磁极前沿相遇位置3 转子磁极前沿与定子磁极前沿重合位置4 转子凹槽前沿与定子磁极后沿重合位置,SR电机绕组电感的分段线性解析式：,K=(Lmax-Lmin)/(3-2)=(Lmax-Lmin)/s,特征：随定、转子磁极重叠的增加和减少，相电感在Lmax 和Lmin之间线性地变化。Lmin为定子磁极轴线对转子凹槽中心时的电感,Lmax定子磁极轴线对转子磁极轴线的电感。,相电流解析分析,第k相绕组模型,忽略电阻，相绕组电压方程：,所以：,而：=L i,相电流解析分析,同时可以导出：,KT为常数,1)当12,L=Lmin,Us为+,因：L=Lmin,Us取+,则：,又：i(on)=0,所以，,当12时，,2)当2off,L=Lmin+K(-2)，Us为+,积分得：,由初始条件：i(2)=Us(2-on)/(Lmin)确定 C=Uson/，所以,2)当2 off时,在2off 期间,3)当off3,L=Lmin+K(-2)，Us为-,4)当34,L=Lmax，Us为-,5)当42off-on5,L=Lmax-K(-4)，Us为-,on2:在电感上升前开通，迅速建立电流，以获得足够转矩,2:电感上升，使绕组电流下降,off3:在电感达最大之前，绕组关断，绕组续流。,3z4(z=2off-on)在电感下降之前，续流结束。否则会产生反向转矩,典型电流波形,不同开通角下电流波形,特点：开通角越小，电流幅值越大，续流时间越长。,不同关断角下电流波形,变化趋势：结构一定，在on和off不变时，绕组电流随外加电压的增大而增大，随转速的升高而减小；通过调整开关角和关断角也可以影响绕组电流，从而就间接地使电动机的电磁转矩增大。,影响绕组电流的因素：外加电源电压Us、角速度r、开通角on、关断角off、最大电感Lmax、最小电感Lmin、定子极弧s等。,线性模型忽略了许多因素，计算结果误差很大，只能定性地说明影响电流、转矩的因素。,为避免繁琐计算，又近似考虑磁路的饱和效应，常借助准线性模型：将实际非线性磁化曲线分段线性，且不考虑磁耦合,两段线性处理：一段为饱和段，视为与=0的位置的磁化曲线平行,斜率为Lmin；一段为非饱和段，为L(,i)的 不饱和段。,准线性模型分析,准线性模型绕阻电感L(i,):,基于准线性模型，L(i,)是可解析的，可以分别求出绕阻磁链与磁共能的分段解析式，由此得到SR电机的瞬时转矩的分段解析式：,在相电流为理想平顶波的情况下，SR电机平均电磁转矩Tav的解析式,当SR电动机运行在电流值很小的情况下，磁路不饱和，电磁转矩与电流平方成正比；当运行在饱和情况下，电磁转矩与电流的一次方成正比。这个结论可以作为制定控制策略的依据。,1)on 是控制转矩的重要参数：一定时，若开通角on较小，相电流直线上升时间较长，从而增大电流，提高转矩。,2)在on一定时，增大off,平均转矩也相应增大。但导通角c=off-on有一个最佳值，超过此值，c 增大，平均转矩反而减小。,讨论：,2.3 SR电机的控制原理,SR电机固有机械特性：,F为以电机结构参数(m，Nr，2，Lmax，Lmin)和控制参数(on,off)为变量的函数,整理得：,对一定电机，结构参数一定。如Us、on、off一定，则电机的固有机械特性为：Tav=k/2 P=k/,SR电动机的基本机械特性,SR电机的基速,SR电机的固有机械特性类似与直流电机的串励特性。对给定SR电机，在最高电压Us和最大允许电流条件下，存在一个临界角速度。即SR电机得到最大转矩的最高角速度，称为基速。,SR电机控制策略：,*基速以下，电流斩波控制(CCC)，输出恒转矩,可控量为：Us、on、off,控制法1：固定on,off，通过电流斩波限制电流，得到恒转矩,控制法2：固定on,off，由速度设定值和实际值之差调制Us，进而改变转矩,*基速以上，角度位置控制(APC)，输出恒功率,设定电流上、下幅值的斩波图,设定电流上限和关断时间斩波图,PWM斩波调压控制的电流波形,APC运行时Tav与on、off的关系,控制方式的合理选择,电流斩波的最高限速Cmax,(on2),电流斩波的最高限速为,SR电动机的起动运行,四相SR电动机的矩角特性,两相起动时合成转矩波形,SR电动机的四象限运行控制,SR电动机正反转控制原理,制动状态下L,i,Te与转子位置角 的关系示意图,2.4 SRM 功率变换器,功率变换器是直流电源和SRM的接口，起着将电能分配到SRM绕组中的作用，同时接受控制器的控制。由于SRM遵循“最小磁阻原理”工作，因此只需要单极性供电的功率变换器。功率变换器应能迅速从电源接受电能，又能迅速向电源回馈能量。,对功率变换器主电路的要求,（1）较少数量的主开关元件；（2）可将全部电源电压加给电动机相绕组；（3）主开关器件的电压额定值与电动机接近；（4）具备迅速增加相绕组电流的能力；（5）可通过主开关器件调制，有效地控制相电流；（6）能将能量回馈给电源。,2.4.1 主电路常见形式,1、双开关型,每相有两只主开关和两只续流二极管。当两只主开关VT1和VT2同时导通时，电源US 向电机相绕组供电；当VT1和VT2同时关断时，将电机的磁场储能以电能形式迅速回馈电源，实现强迫换相。,双开关型电路特点：,1）适用于任意相数SR电机2）相控独立性：独立3）相电压=电源电压4）器件数量多,三相SR电机常采用双开关型主电路,双开关型主电路又称为不对称半桥型主电路,双绕组型电路特点,主开关S1导通时，电源对主绕组A供电；当其关断时，靠磁耦合将主绕组A的电流转移到副绕组，通过二极管D1续流，向电源回馈电能，实现强迫换相。,早期使用的双绕组结构，每相有主、副两个绕组，主、副绕组双线并绕，同名端反接，其匝数比为1：1。,2、双绕组型,缺点：1）由于主、副绕组之间不可能完全耦合，在S1关断的瞬间，因漏磁及漏感作用，其上会形成较高的尖峰电压，故S1需要有良好的吸收回路。2）由于采用主、副两个绕组，因而电机槽及铜线利用率低。铜耗增加、体积增大。,优点：适用于任何相数的SRM，尤其适宜于低压直流电源供电场合,3、电容分压型（电源分裂式）,两个相串联的电容C1和C2将电源电压一分为二,构成中点电位。每相只有一个主开关S和一只续流二极管D。,当S1导通时，上侧电容C1对A相绕组放电，电源对A相供电，经下侧电容C2构成回路；当S1关断时，A相电流经D1续流，向下侧电容C2充电。,电容分压型电路的特点,1）只适用于偶数相SR电机2）主开关数较少3）相控独立性：不独立4）电源利用率低，每相电压为电源电压的1/2。5）需限制中点电位漂移,4、H桥型,该变换器比四相电容分压型功率变换器主电路少了两个串联的分压电容，换相相的磁能以电能形式一部分回馈电源，另一部分注入导通相绕组，引起中点电位的较大浮动。它要求每一瞬间必须上、下各有一相导通。,工作制：AB-BC-CD-DA,H桥型电路的特点,1）只适用于4的倍数相SR电机2）主开关数较少3）相控独立性：不独立4）相绕组电压浮动5）本电路特有的优点:可以实现零压续流，提高系统的控制性能。,H桥型电路为4相SR电机最常用的主电路形式,相SR电机主电路工作方式,4相8/6极SR电机主电路,方式1：单管斩波方式，需增加一个公共开关V0,PWM斩波由V0完成，V1-V4只负责换相.,V0导通 V0关断AB两相导通时工作情况,方式2：四相斩波方式,V1-V4不仅担负换相任务，还要进行PWM斩波两导通相对应的开关V1、V2同时开通或关断,方式3：两相斩波方式,主电路同方式2，V1和V3进行PWM斩波控制，工作情况较复杂,换相：V1关断，V2导通,主电路设计实例,系统的主要技术指标,额定功率：30 kW；额定转速：1500 r/min；转速范围：502000 r/min电源：三相交流380V/50Hz；双向运行，停车制动；起动转矩：1.5190 Nm；过载能力：120%。,功率变换器主电路,器件的选用,IGBT模块结构图,EXB841 原理图,IGBT驱动电路,EXB841典型应用电路,2.5 SRM传动系统的反馈信号检测,2.5.1 位置检测与换相逻辑,光电传感器,静止部分,运动部分,红外发光二极管、光敏三极管、辅助电路,与SRM转子同轴安装的遮光盘、遮光盘有6个30o间隔的齿,位置检测,位置信号检测电路原理图,VG为光耦，R1、R2限流电阻，两个非门对输出信号进行整形，以消除毛刺和上升沿、下降沿。,槽型光电耦合开光,4相SR电机位置传感器安装示意图,定子上安装两个相距75o的光敏器件S、P,分别与定子极中心线成37.5o夹角。,可输出两路相差15o、占空比为50%的方波信号,将其组合为4种不同状态，代表定子绕组4种不同参考位置,位置1：0o,导通相分析：令转向为逆时针旋转，则应为A、B两相导通位置传感器信号：S未遮，输出高电平，持续15o。P被遮，输出低电平，持续30o。,位置2：转过15o,导通相分析：令转向为逆时针旋转，则应为B、C两相导通位置传感器信号：S被遮，输出低电平，持续30o。P被遮，输出低电平，持续15o。,位置3：转过30o,导通相分析：令转向为逆时针旋转，则应为C、D两相导通位置传感器信号：S被遮，输出低电平，持续15o。P未遮，输出高电平，持续30o。,位置4：转过45o,导通相分析：令转向为逆时针旋转，则应为D、A两相导通位置传感器信号：S未遮，输出高电平，持续30o。P未遮，输出高电平，持续15o。,位置5：转过60o,导通相分析：令转向为逆时针旋转，则应为A、B两相导通位置传感器信号：S未遮，输出高电平，持续15o。P被遮，输出低电平，持续30o。,定、转子相对位置同位置1，60o一周期。,正转逻辑关系,逆时针旋转,反转逻辑关系,3相12/8极SR电机,3相12/8极SR电机位置传感器示意图,三个光电开关依次相隔15o安装产生占空比为50%、依次相差15的三个信号合成六个不同状态，代表电动机绕组不同参考位置,光耦输出信号与转子位置关系,锁相环原理,角度细分电路(I),角度细分电路(II),软件角度细分电路(I),软件角度细分电路(II),2.5.2 速度检测,一路转子位置信号的频率为,转子位置检测信号的频率与电机的转速成正比，将测出的转子位置信号的频率经过转换即可得到转速。由于SRD系统位置检测输出信号为数字信号，故其转速检测不需要附加器件，十分简单易行，且便于与计算机接口。,用LM2907构成的F/V转换电路,M法测速 与 T法测速,M法适用于高速运行时的测速，低速时测量精度较低。因为在pN和Tc相同的条件下，高转速时m1较大，量化误差较小。,M法测速,T法测速,M法测速原理图,T法测速原理图,M/T法测速,M/T法测速方案之一,M/T法测速原理,2.5.3 电流检测,SR电动机电阻采样电流检测电路,霍尔电流传感器检测电路,四相SR电动机电流检测,三相SR电动机电流检测,2.6 SRD控制系统原理及其实现,SRD控制系统原理图,2.7 基于单片机的SRD控制系统,2.8 基于DSP的SRD控制器,基于DSP的SRD系统硬件介绍,1）控制器：TMS320F2407核心-实现数字控制DSP 具有PWM发生单元，可产生16路PWM 信号;DSP最小系统还包括32K的16 位快速RAM、20MHz 时钟电路、看门狗电路、电压监测及复位电路、与上位机进行通信的RS232 通信电路,。,给定速度通过DSP的ADC模块输入，实际速度由位置传感器来检测、通过捕获单元输入。DSP利用PI算法通过比较单元和PWM发生单元输出PWM信号，PWM信号经光电隔离输入到功率器件的驱动电路，控制器件开、关，实现SRM闭环调速。,基于DSP的SRD系统硬件介绍,2）位置信号输入电路：光电传感器反馈转子位置信号。通过F2407 的捕获单元(CAP14)对脉冲信号进行实时检测来实现对转子位置信号的检测。3)转速计算：CAP 单元不仅能检测信号的变化,而且还能记录两次信号变化的时间间隔，由此可以确定电机转子的位置,并可计算出电机的实际运行速度，进而准确地控制各相的开通和关断。,基于DSP的SRD系统硬件介绍,4)电流检测电路:使用磁场平衡式霍尔检测器(LEM 模块)来检测电机的三相电流。LEM的输出一方面输入到F240 的A/D 转换口,转换成数字信号后用以控制电流斩波限;一方面输入到保护电路,实现对功率变换器主开关的过流保护。,5)键盘、显示电路:F240 有独立的I/O 空间和总线。用I/O 口组成矩阵式键盘,通过串行外设接口(SPI)显示运行状态。,控制策略,控制策略框图,为简化起见，采用PID算法进行速度闭环调节，由于SR电机具有较好的动态性能，实际只需PI调节。,控制策略：,1）、双闭环：转速外环、电流内环速度反馈信号取自位置传感器的转子信号，被给定转速相减后作为电流指令值;电流指令值与检测到的实际电流值比较，形成电流偏差，控制PWM信号的脉宽。闭环调节：PID或模糊控制、ANN控制等,2）、控制方式：低速时，固定开关角，电流PWM斩波(CCC)高速时,角度位置控制（APC）+PWM控制,控制软件流程,2.10 开关磁阻发电机,SRG系统组成,双开关型SR发电机主电路-他励式,双开关型SR发电机主电路-自励式,(a)励磁状态(b)发电状态SR发电机一相绕组等效电路,开关磁阻发电机的典型相电流波形,