多层和高层钢结构房屋的抗震设计.ppt

第六章 多层和高层钢结构房屋的抗震设计,第一节 多高层钢结构建筑主要震害现象及其分析,一、多高层钢结构的主要震害特征,在同等场地、同等条件下，钢结构房屋的震害较钢筋混凝土结构房屋的震害要小。,1.节点连接破坏,(1)框架梁柱节点破坏,(2)支撑连接破坏,支撑是框架-支撑结构中最主要的抗侧力部分，一旦地震发生它将首当其冲承受水平地震作用，如果某层的支撑发生破坏，将使该层成为薄弱楼层，造成严重后果。,2.构件破坏,(1)支撑压屈,地震时支撑所受的压力超过其屈曲临界力时，即发生压屈破坏。,(2)梁柱局部失稳,梁或柱在地震作用下反复受弯，在弯矩最大截面处附近由于过度弯曲可能发生翼缘局部失稳现象，进而引发低周疲劳和断裂破坏。,(3)钢柱脆性断裂,3.结构倒塌,规则对称的结构体系对抗震将十分有利。,二、钢结构房屋的抗震性能,钢框架结构构造简单、传力明确，侧移刚度沿高度分布均匀，结构延性好，但抗侧力刚度差。这种结构体系适合于建造20层以下的中低层房屋。,钢框架-支撑体系可分为中心支撑体系和偏心支撑体系。,地震作用下中心支撑的变形,偏心支撑框架的消能机制,中心支撑结构使用中心支撑构件，增加了结构抗侧移刚度，可更有效地利用构件的强度，提高抗震能力，适合于建造更高的房屋结构。在强烈地震作用下，支撑结构率先进入屈服，可以保护或者延缓主体结构的破坏，这种结构具有多道抗震防线。中心支撑框架结构构件简单，实际工程应用较多。但是由于支撑构件刚度大，受力较大，容易发生整体或者局部失稳，导致结构总体刚度和强度降低较快，不利于结构抗震能力的发挥，必须注意其构造设计。,带有偏心支撑的框架-支撑结构，具备中心支撑体系侧向刚度大、具有多道抗震防线的优点，还适当减少了支撑构件的轴向力，进而减小了支撑失稳的可能性。由于支撑点位置偏离框架接点，便于在横梁内设计用于消耗地震能量的消能梁段。强震发生时，消能梁段率先屈服，消耗大量地震能量，保护支撑斜杆不屈曲或屈曲在后，形成了新的抗震防线，使得结构整体抗震性能，特别是结构延性大大加强。这种结构体系适合于在高烈度地区建造高层建筑。,第二节 抗震设计的一般规定,一、多高层钢结构的体系与结构布置,我国建筑抗震设计规范对钢结构的抗震措施，一般以12层为界区分。有抗震要求的多高层钢结构的体系主要有框架体系、框架-支撑(抗震墙板)体系、筒体体系(框筒、筒中筒、桁架筒、束筒等)或巨型框架体系。,1.框架体系,2.框架-支撑体系,框架-支撑体系是在框架体系中沿结构的纵、横两个方向均匀布置一定数量的支撑所形成的结构体系。,(1)中心支撑,中心支撑是指斜杆与横梁及柱汇交于一点，或两根斜杆与横杆汇交于一点，也可与柱子汇交于一点，但汇交时均无偏心距。,中心支撑是常用的支撑类型之一，因具有较大的侧向刚度，对减小结构的水平位移和改善结构的内力分布是有效的，但在往复的水平地震作用下，会产生下列后果：支撑斜杆重复压曲后，其抗压承载力急剧降低；支撑的两侧柱子产生压缩变形和拉伸变形时，由于支撑的端节点实际构造做法并非铰接，引发支撑产生很大的内力和应力；斜杆从受压的压曲状 态变为受拉伸状态，将对结构产生冲击作用力，使支撑及其节点和相邻的结构产生很大的附加应力。,(2)偏心支撑,偏心支撑是指支撑斜杆的两端，至少有一端与梁相交(不在柱节点处)，另一端可在梁与柱交点处连接，或偏离另一根支撑斜杆一段长度与梁连接，并在支撑斜杆杆端与柱子之间构成一消能梁段，或在两根支撑斜杆之间构成一消能梁段的支撑。,偏心支撑改变支撑斜杆与梁(消能梁段)的先后屈服顺序，罕遇地震时，消能梁段在支撑失稳之前就进入弹塑性阶段以利用非弹性变形进行消能，从而保护支撑斜杆不屈曲或屈曲在后。因此，偏心支撑与中心支撑相比具有较大的延性，它适用于高烈度地区。,3.框架-抗震墙板体系,框架-抗震墙板体系是以钢框架为主体，并配置一定数量的抗震墙板。由于抗震墙板可以根据需要布置在任何位置上，布置灵活。另外抗震墙板可以分开布置，两片以上抗震墙并联体较宽，从而可减小抗侧力体系等效高宽比，提高结构的抗推和抗倾覆能力。抗震墙板主要有以下三种类型：,(1)钢抗震墙板,(2)内藏钢板支撑抗震墙板,(3)带竖缝混凝土抗震墙板,内藏钢板剪力墙与框架连接,带竖缝剪力墙与框架连接,4.筒体体系,根据筒体的布置、组成、数量的不同，筒体结构体系可分为框架筒、桁架筒、筒中筒以及束筒等。,5.巨型框架体系,一般高层钢结构梁、柱、支撑为一个楼层和一个开间内的构件，如果将梁、柱、支撑的概念扩展到数个楼层和数个开间，则可构成巨型框架结构。其由柱距较大的立体桁架柱及立体桁架梁构成。立体桁架梁应沿纵横向布置，并形成一个空间桁架层，在两层空间桁架层之间设置次框架结构，以承担空间桁架层之间的各层楼面荷载，并将其通过此框架结构的柱子传递给立体桁架梁及立体桁架柱。这种体系能在建筑中提供特大空间，具有很大的刚度和强度。,二、钢结构房屋的结构选型,钢结构房屋适用的最大高度(m),注：1.房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度(不包括局部突出屋顶部分)；2.超过表内高度的房屋，应进行专门研究和论证，采取有效的加强措施。,钢结构民用房屋适用的最大高宽比,注：计算高宽比的高度应从室外地面算起。,对不超过12层的钢结构房屋可采用框架结构、框架-支撑结构或其他结构类型；超12层的钢结构房屋，8度、9度时，宜采用偏心支撑、带竖缝钢筋混凝土抗震墙板、内藏钢支撑钢筋混凝土墙板或其他消能支撑及筒体结构。,三、结构的平、立面布置,1.平面布置,多高层钢结构的平面布置宜符合下列要求：,(1)建筑平面宜简单规则，并使结构各层的抗侧力刚度中心与质量中心接近或重合，同时各层刚心和质心接近在同一竖直线上；建筑的开间、进深宜统一。,(2)为避免地震作用下发生强烈的扭转振动或水平地震力在建筑平面上的不均匀分布，建筑平面的尺寸关系应符合下表和下图。当钢框筒结构采用矩形平面时，其长宽比不宜大于1.5：1，不能满足此项要求时，宜采用多束筒结构。,L，l，l，B的限值,(3)由于钢结构可承受的结构变形比混凝土结构大，故高层建筑钢结构不宜设置防震缝，但薄弱部位应采取措施提高抗震能力。当建筑平面尺寸大于90米时，可考虑设温度伸缩缝，抗震设防的结构伸缩缝应同时满足防震缝要求。需要设置防震缝时，缝宽应不小于相应钢筋混凝土结构房屋的1.5倍，框架-支撑体系结构的防震缝宽度可取此数值的70%；筒体体系及巨型结构体系结构的防震缝宽度可取此数值的50%，但均不宜小于70毫米。,(4)结构平面应尽量避免扭转不规则、凹凸不规则、楼板局部不连续等布置形式。在平面布置上具有下列情况之一者，也属平面不规则结构：,任一层的偏心率大于0.15。偏心率可按下列公式计算；,式中 x、y分别为所计算楼层在x和y方向的偏心率；ex、ey分别为x和y方向水平作用合力线到结构刚心 的距离；rex、rey分别为x和y方向的弹性半径；Kx、Ky分别为所计算楼层各抗侧力构件在x和y方向 的侧向刚度之和；KT所计算楼层的扭转刚度；x、y以刚心为原点的抗侧力构件坐标。,结构平面形状有凹角，凹角的伸出部分在一个方向的长度，超过该方向建筑总尺寸的25%；楼面不连续或刚度突变，包括开洞面积超过该层总面积的50%；抗水平力构件既不平行于又不对称于抗侧力体系的两个互相垂直的主轴。属于上述情况第、项者应计算结构扭转的影响，属于第项者应采用相应的计算模型，属于第项者应采用相应的构造措施。,2.竖向布置,抗震设防的高层建筑钢结构，宜采用竖向规则的结构。在竖向布置上具有下列情况之一者，为竖向不规则结构：(1)楼层刚度小于其相邻上层刚度的70%，且连续三层总的刚度降低超过50%。(2)相邻楼层质量之比超过1.5(建筑为轻屋盖时，顶层除外)。(3)立面收进尺寸的比例为L1/L0.75（右图）。(4)竖向抗侧力构件不连续。(5)任一楼层抗侧力构件的总受剪承载力，小于其相邻上层的80%。,3.支撑的设计要求,在框架-支撑体系中，可使用中心支撑或偏心支撑。不论是哪一种支撑，均可提供较大的抗侧移刚度。中心支撑框架宜采用交叉支撑、人字支撑、斜杆支撑，不宜采用K形支撑，因为后者对柱子易形成抗剪集中现象。支撑的轴线应交汇于梁柱构件轴线的焦点，确有困难时偏离中心不应超过支撑杆件的宽度，并计入由此产生的附加弯矩。偏心支撑框架的每根支撑至少有一根与框架梁相连接，消能梁段应设计成具有饱满滞回能力的塑性铰消能机构。,四、结构布置的其他要求,1.钢结构房屋的楼板,钢结构房屋的楼板主要有在压型钢板上现浇混凝土形成的组合楼板和非组合楼板、装配整体式钢筋混凝土楼板、装配式楼板等。一般宜采用组合楼板或者非组合楼板；对不超过12层的钢结构尚可采用装配整体式钢筋混凝土楼板，亦可采用装配式楼板或者其他轻型楼盖。,压型钢板组合楼板,2.钢结构房屋的地基、基础和地下室,(1)高层建筑钢结构的基础形式应根据上部结构、工程地质条件、施工条件等因素综合确定，宜选用筏基、箱基、桩基或复合基础。当基岩较浅、基础埋深不符合要求时，应采用岩石锚杆基础。(2)钢结构高层建筑宜设地下室。抗震设防建筑的高层结构部分，基础埋深宜一致，不宜采用局部地下室。设置地下室时，框架-支撑(抗震墙板)结构中竖向连续布置的支撑(抗震墙板)应延伸至基础；框架柱应至少延伸至地下一层。(3)设置地下室的钢结构房屋的基础埋置深度，当采用天然地基时不宜小于房屋总高度的1/15；当采用桩基时，桩承台埋深不宜小于房屋总高度的 1/20。(4)当主楼与裙房之间设置沉降缝时，应采用粗砂等松散材料将沉降缝地面以下部分填实，以确保主楼基础四周的可靠侧向约束；当不设沉降缝时，在施工中宜预留后浇带。(5)在高层建筑钢结构与钢筋混凝土基础或地下室的钢筋混凝土结构层之间，宜设置钢骨混凝土结构层。,第三节 多层和高层钢结构房屋的抗震设计,一、一般计算原则,多高层建筑钢结构的抗震设计采用两阶段设计方法，即第一阶段设计应按多遇地震计算地震作用，第二阶段设计应按罕遇地震计算地震作用。第一阶段设计时，地震作用应考虑下列原则：(1)通常情况下，应在结构的两个主轴方向分别计入水平地震作用，各方向的水平地震作用应全部由该方向抗侧力构件承担。(2)当有斜交抗侧力构件时，宜分别计入各抗侧力构件方向的水平地震作用。(3)质量和刚度明显不均匀、不对称的结构，应计入水平地震作用的扭转效应。(4)按9度抗震设防的高层建筑钢结构，或者按8度和9度抗震设防的大跨度和长悬臂构件，应计入竖向地震作用。,1.结构自震周期,钢结构的计算周期，应采用按主体结构弹性刚度计算所得的周期，对于重量及刚度沿高度分布比较均与的高层钢结构，基本自震周期可按顶点位移法计算：,式中 un结构顶层假想侧移(m)，即假想将结构各层的 重力荷载作为楼层的集中水平力，按弹性静力 方法计算所得到的顶层侧移值；T考虑非结构构件影响的周期修正系数，可取0.9。,初步设计时，基本周期可按经验公式T10.1n估算，n为建筑物层数，不包括地下室部分及屋顶小塔楼。,2.多高层建筑钢结构的设计反应谱,多高层钢结构的阻尼比较小，按反应谱法计算多遇地震下的地震作用时，超过12层的钢结构建筑的阻尼比可取为0.02，不超过12层的钢结构建筑的阻尼比可取为0.035。但计算罕遇地震下的地震作用时，考虑结构进入弹塑性，多高层钢结构的阻尼比均可取为0.05。,3.水平地震作用计算,高层建筑钢结构采用底部剪力法时，可按下式计算顶部附加地震作用系数：,不符合底部剪力法适用条件的其他高层钢结构，宜采用振型分解反应谱法。竖向特别不规则的建筑及高度较大的建筑，宜采用时程分析法进行补充验算，,二、地震作用下钢结构的内力与位移计算,钢结构在进行内力和位移计算时，对于框架-支撑、框架-抗震墙板以及框筒等结构常采用矩阵位移法。对于工字形截面柱，宜计入梁柱节点域剪切变形对结构侧移的影响；对中心支撑框架和不超过12层的钢结构，其层间位移计算可不计入梁柱节点域剪切变形的影响。框架-支撑结构的斜杆可按端部铰接杆计算；中心支撑框架的斜杆轴线偏离梁柱轴线交点不超过支撑杆件的宽度时，仍可按中心支撑框架分析，但应计及由此产生的附加弯矩。对于筒体结构，可将其按位移相等原则转化为连续的竖向悬臂筒体，采用有限条法对其进行计算。,1.地震作用下的内力与位移计算,(1)多遇地震作用下,在预估杆截面时，内力和位移的分析可采用近似方法。在水平荷载作用下，框架结构可采用D值法进行简化计算；框架-支撑(抗震墙)可简化为平面抗侧力体系，分析时将所有框架合并为总框架，所有竖向支撑(抗震墙)合并为总支撑(抗震墙)，然后进行协同工作分析。此时，可将总支撑(抗震墙)当作一悬臂梁。如下图所示。,框架-支撑结构的协同分析模型,高层钢结构第二阶段的抗震验算应采用时程分析法对结构进行弹塑性时程分析，其结构计算模型可以采用杆系模型、剪切型层模型、剪弯型模型或剪弯协同工作模型。在采用杆系模型分析时，柱、梁的恢复力模型可采用二折线型，其滞回模型可不考虑刚度退化。对新型、特殊的杆件和结构，其恢复力模型宜通过试验确定。分析时结构的阻尼比可取0.05，并应考虑二阶段效应对侧移的影响。,(2)罕遇地震作用下,(1)钢结构应按规范规定计入重力二阶效应。对框架梁，可不按柱轴线处的内力而按梁端内力设计。对工字形截面柱，宜计入梁柱节点域剪切变形对结构侧移的影响；中心支撑框架和不超过12层的钢结构，其层间位移计算可不计入梁柱节点域剪切变形的影响；(2)框架-支撑结构中，框架部分按计算得到的地震剪力不小于结构底部总地震剪力的25%和框架部分地震剪力最大值1.8倍二者的较小者；(3)中心支撑框架的斜杆轴线偏离梁柱轴线交点不超过支撑杆件的宽度时，仍可按中心支撑框架分析，但应计及由此产生的附加弯矩；人字形和V形支撑组合的内力设计值应乘以增大系数，其值可采用1.5。,2.作用效应组合及调整,抗震设计时，构件截面组合的内力设计值应按下述要求进行调整：,(4)支撑斜杆的轴力设计值，应取与支撑斜杆相连接的消能梁段达到受剪随载力时支撑斜杆轴力与增大系数的乘积，其值在8度及以下时不应小于1.4，9度时不应小于1.5；位于消能梁段同一跨的框架梁内力设计值，应取消能梁段达到受剪承载力与增大系数的乘积，其值在8度及以下时不应小于1.5，9度时不应小于1.6；框架柱的内力设计值，应取消能段达到受剪承载力时柱内力与增大系数的面积，其值在8度及以下时不应小于1.5，9度时不应小于1.6。(5)内藏钢支撑钢筋混凝土墙板和带竖缝钢筋混凝土墙板应按有关规定计算，带竖缝钢筋混凝土墙板可仅承受水平荷载产生的剪力，不承受竖向荷载产生的压力。(6)钢结构转换层下的钢框架柱，地震内力应乘以1.5 的增大系数。(7)在抗震设计中，一般高层钢结构可不考虑风荷载及竖向地震的作用，但对于高度大于60m的高层钢结构须考虑风荷载的作用，在9度区尚需考虑竖向地震的作用。,3.侧移控制,在多遇地震下，钢结构的弹性层间位移角应小于1/300。结构平面端部构件的最大侧移不得超过质心侧移的1.3倍；在罕遇地震下，钢结构的弹塑性层间位移角应小于1/50。同时结构层间侧移的延性比对于纯框架、偏心支撑框架、中心支撑框架、有混凝土抗震墙的钢框架应分别大于 3.5、3.0、2.5和2.0。,4.钢结构的整体稳定,高层钢结构的稳定分为倾覆稳定和压屈稳定两种类型。倾覆稳定可通过限制高宽比来满足，压屈稳定又分为整体稳定和局部稳定。当钢框架梁的上翼缘采用抗剪连接件与组合楼板连接时，可不验算地震作用下的整体稳定。,三、钢结构构件与连接的抗震承载力验算,验算的主要内容有：框架梁柱承载力和稳定验算、节点承载力与稳定性验算、支撑构件的承载力验算、偏心支撑框架构件的抗震承载力验算、构件及其连接的极限承载力验算。,1.钢结构构件及其节点的抗震承载力计算,钢梁在反复荷载下的极限荷载比静力单向荷载下小，但由于与钢梁整体连接的楼板的约束作用，钢框架梁的实际承载力不低于其静承载力。故钢梁抗震承载力计算与静荷载作用下的相同，计算时取截面塑性发展系数x1，承载力抗震调整系数RE0.75。,(1)钢框架梁,柱端应比梁端有更大的承载能力储备。节点左右梁端和上下柱端的全塑性承载力应符合下式要求：,(2)钢框架柱,式中 Wpc、Wpb分别为柱和梁的塑性截面模量；N柱轴向压力设计值；Ac柱截面面积；fyc、fyb分别为柱和梁的钢材屈服强度；强柱系数，超过6层的钢框架，6度类 场地和7度时可取1.0，8度时可取1.05，9度时可取1.15。,在罕遇地震作用下，为了较好的发挥节点域的消能作用，节点域应首先屈服，其次是梁段屈服。因此节点域的屈服承载力应满足下式的要求：,(3)节点域设计,为保证工字形截面柱和箱形截面柱节点域的稳定，节点域腹板的厚度应满足下式要求：,在梁柱刚性连接中，柱受到不平衡的梁端弯矩时，在节点域会产生相当大的剪力。工字形截面柱和箱形截面柱的节点域的受剪承载力应满足下式要求：,式中 Vp节点域的体积；对工字形截面柱，Vphbhc tw；箱形截面柱，Vp1.8hbhc tw；Mpb1、Mpb2分别为节点域两侧梁的全塑性受弯承载力；fv钢材的抗剪强度设计值；折减系数，6度类场地和7度时可取0.6，8、9度时可取0.7；hb、hc分别为梁腹板高度和柱腹板高度；tw柱在节点域的腹板厚度；Mb1、Mb2分别为节点域两侧梁的弯矩设计值；RE节点域承载力抗震调整系数，取0.85。,2.中心支撑框架构件的抗震承载力验算,(1)中心支撑框架支撑斜杆的受压承载力应按下式验算：,式中 N支撑斜杆的轴向力设计值；Abr支撑斜杆的截面面积；轴心受压构件的稳定系数；受循环荷载时的强度降低系数；n支撑斜杆的正则化长细比；fay钢材屈服强度；E支撑斜杆材料的弹性模量；RE支撑承载力抗震调整系数；构件长细比。,(2)支撑横梁承载力验算,对人字形支撑，当支撑腹杆在大震下受压屈曲后，其承载力将下降，导致横梁在支撑连接处出现向下的不平衡集中力，可能引起横梁破坏和楼板下陷，并在横梁两端出现塑性铰；V 形支撑的情况类似，只是斜杆失稳时楼板不是下陷而是向上隆起，不平衡力方向相反。因此，设计时要求人字形支撑和 V 形支撑的横梁在支撑连接处应保持连续。验算横梁时，除应承受支撑斜杆传来的内力外，尚应满足在不考虑支撑的支点作用将横梁视为简支梁时在竖向荷载和受压支撑屈曲后产生的不平衡力作用下的承载力要求。,3.偏心支撑框架构件的抗震承载力验算,偏心支撑框架的每根支撑应至少一端与梁连接，并在支撑与梁交点和柱之间或同一跨内另一支撑与梁交点之间形成消能梁段。消能梁段的受剪承载力应按下列规定验算：,偏心支撑框架的设计原则是强柱、强支撑和弱消能梁段，即在大地震时消能梁段屈服形成塑性铰，且具有稳定的滞回性能，即使消能梁段进入应变硬化阶段，支撑斜杆、柱和其余梁段仍保持弹性。设计良好的偏心支撑框架，除柱脚有可能出现塑性铰外，其他塑性铰均出现在梁段上。,当N0.15Af时,V,当N0.15Af时,V,式中 Vl消能梁段的受剪承载力，取0.58Awfay和2Mlp/a的较小值，Aw(h2tf)tw；MlpWpf；Vlc消能梁段计入轴力影响的受剪承载力，可取0.58Awfay1N/(Af)20.5和2.4 Mlp1N/(Af)/a的较小值。系数，可取 0.9；V、N分别为消能梁段的剪力设计值和轴力设计值；Mlp消能梁段的全塑性受弯承载力；a、h、tw、tf分别为消能梁段的长度、截面高度、腹板厚度和翼缘厚度；A、Aw分别为消能梁段的截面面积和腹板截面面积；Wp消能梁段的塑性截面模量；f、fay分别为消能梁段钢材的抗拉强度设计值和屈服强度；RE消能梁段承载力抗震调整系数，取0.85。,4.钢结构构件连接的抗震承载力验算,式中 Mu梁上下翼缘全熔透坡口焊缝的极限受弯承载力；Vu梁腹板连接的极限受剪承载力；垂直于角焊缝受 剪时，可提高1.22倍；Mp梁(梁贯通时为柱)的全塑性受弯承载力；ln梁的净跨(梁贯通时取该楼层柱的净高)；hw、tw梁腹板的高度和厚度；fay钢材屈服强度。,Vu1.3(2Mp/ln)且Vu0.58hwtwfay,梁与柱连接的极限受弯、受剪承载力，应符合下列要求：,(1)梁与柱连接的承载力验算,Mu1.2Mp,(2)支撑与框架的连接及支撑拼连的承载力计算,式中 Nubr螺栓连接和节点板连接在支撑轴线方向的极限 承载力；An支撑的截面净面积；fay支撑钢材的屈服强度。,支撑与框架的连接及支撑拼接，须采用螺栓连接，其极限承载力，应符合下式要求：,Nubr1.2An fay,(3)梁、柱构件拼接处的承载力验算,式中 Mu、Vu分别为构件拼接的极限受弯、受剪承载力；hw、tw拼接构件截面腹板的高度和厚度；fay被拼接构件的钢材屈服强度。Mpc构件有轴向力时的全截面受弯承载力，应 按下列原则计算：,梁、柱构件拼接处，除少数情况外，在大震时都进入塑性区，故拼接按承受构件全截面屈服时的内力设计，且受剪承载力不应小于构件截面受剪承载力的50%。拼接的极限承载力，应符合下列要求。,Vu0.58hwtwfay,Mu1.2Mp,Mu1.2Mpc,无轴向力时：,有轴向力时：,工字形截面(绕强轴)和箱形截面 当N/Ny0.13时，MpcMp；当N/Ny0.13时，Mpc1.15(1N/Ny)Mp；工字形截面(绕弱轴)当N/NyAw/A时，MpcMp；当N/NyAw/A时，Mpc1(NAw fay)/(NyAw fay)2 Mp式中，N、Ny为构件的轴向力和轴向屈服承受力，NyAnfay；A，Aw 为构件截面的面积和腹板截面的积。,拼接采用螺栓连接时，尚应符合下列要求：,焊缝的极限承载力应按下列各式计算：,且,且,对高强度螺栓，其连接的极限受剪承载力，应取下列二式计算的较小者：,对接焊接受拉：,角焊缝受剪：,第四节 多层钢结构房屋的抗震构造要求,一、钢框架结构抗震构造措施,(1)框架柱的长细比,框架柱长细比限制,注：表中所列值适用于Q235钢，其他钢号应乘(235/fay)1/2。,(2)梁柱板件的宽厚比,总高度不超过12层框架的梁、柱板件宽厚比应符合表6-5的要求；超过12层框架的梁、柱板件宽厚比应符合表6-6要求。表中Nb为梁的轴向力，A为梁的截面面积，f为钢材抗拉强度设计值。,表6-5 不超过12层框架的梁柱板件宽厚比限值,注：表中所列值适用于Q235钢，其他钢号应乘(235/fay)1/2。,表6-6 超过12层框架的梁柱板件宽厚比限值,注：表中所列值适用于Q235钢，其他钢号应乘(235/fay)1/2。,(3)梁柱连接的构造要求,为防止大震作用下柱和梁连接的节点域腹板局部失稳，在柱与梁连接处，柱应设置与梁上下翼缘位置对应的加劲肋，使之与柱翼缘相包围处形成梁柱节点域。节点域柱腹板的厚度，一方面要满足腹板局部稳定要求，另一方面还应满足节点域的抗剪要求。,梁与柱的连接宜采用柱贯通型连接方式。柱在两个互相垂直的方向都与梁刚接时，宜采用箱形截面。当仅在一个方向刚接时，宜采用工字形截面，并将柱腹板置于刚接框架平面内。梁与柱的连接应采用刚性连接，也可根据需要采用半刚性连接。梁与柱的刚性连接，可将梁与柱翼缘在现场直接连接，也可通过预先焊在柱上的梁悬臂段在现场进行梁的拼接。,框架梁与柱的现场连接,工字形截面柱(翼缘)和箱形截面柱与梁刚接时，应符合下列要求：,梁翼缘与柱翼缘间应采用全熔透坡口焊缝；8度乙类建筑和9度时，应检验 V 形切口的冲击韧性，其恰帕冲击韧性在-20时不低于27J。柱在梁翼缘对应位置设置横向加劲肋，且加劲肋厚度不应小于翼缘厚度。梁腹板宜采用摩擦型高强度螺栓通过连接板与柱连接；腹板角部宜设置扇形切角，其端部与梁翼缘的全熔透焊缝应隔开。当梁翼缘的塑性截面模量小于梁全截面塑性截面模量的70%时，梁腹板与柱的连接螺栓不得小于两列；当计算仅需一列时，仍应布置两列，且此时螺栓总数不得小于计算值的1.5倍。8度、场地和9度时，宜采用能将塑性铰自梁端外移的骨形连接。,框架梁采用悬臂梁段与柱刚性连接时，如下图所示。,翼缘焊接腹板螺栓连接,全部螺栓连接,(4)节点域补强及节点附近构造措施,(5)框架柱接头构造措施,框架柱的接头一般是刚性节点，位置宜设在框架上方1.1m1.3m附近。柱对接接头应采用全熔透焊缝，柱拼接接头上下各100mm 范围内，工字形截面柱翼缘与腹板间及箱形截面柱角部壁板间的焊缝，应采用全熔透焊缝。,(6)钢柱脚,钢结构的柱脚分埋入式、外包式和外露式三种。超过12层钢结构的刚接柱脚宜采用埋入式，外包式柱脚在地震中性能欠佳，一般只有6度、7度时可采用。仅传递垂直荷载的铰接柱脚可采用外露式柱脚。埋入式柱脚和外包式柱脚的设计和构造，应符合有关标准的规定。,(a)埋入式(b)外包式 埋入式和外包式刚接柱脚,二、钢框架-中心支撑结构抗震构造措施,(1)受拉斜杆布置,(2)中心支撑构件长细比,当中心支撑采用只能受拉的斜杆体系时，应同时设置不同倾斜方向的两组斜杆，且每组中不同方向单斜杆的截面面积在水平方向的投影面积之差不得大于10%。,支撑杆件的长细比是影响其性能的重要因素，当长细比较大时，构件只能受拉，不能受压，在反复荷载作用下，当支撑构件受压失稳后，其承载力降低、刚度退化、消能能力随之降低。长细比小的杆件滞回曲线丰满，消能性能好，工作性能稳定。但支撑的长细比并非越小越好，支撑的长细比越小，支撑刚架的刚度就越大，不但承受的地震作用越大，而且在某些情况下动力分析得出的层间位移也越大。,表6-7 钢结构中心支撑杆件长细比限值,表6-8 钢结构中心支撑板件宽厚比限值,注：表中所列值适用于Q235钢，其他钢号应乘(235/fay)1/2。,注：表中所列值适用于Q235钢，其他钢号应乘(235/fay)1/2。,(3)支撑杆件板件的宽厚比,板件宽厚比是影响局部屈曲的重要因素，直接影响支撑杆件的承载力和消能能力。支撑杆件的板件宽厚比，不应大于表6-8的限值。采用节点板连接时，应注意节点板的强度和稳定。,(4)中心支撑节点构造要求,中心支撑的轴线应会交于梁柱轴线的交点，当受构造条件的限制有偏心时，偏离中心不得超过支撑构件的宽度；否则，节点设计应计入偏心造成附加弯矩的影响。,超过12层时，支撑宜采用轧制H形钢制作，两端与框架可采用刚接构造，梁柱与支撑连接处应设置加劲肋。,(a)与柱节点的连接(b)支撑中部与相同截面伸臂杆的连接(c)横梁跨中节点H 型钢支撑连接节点实例,不超过12层时，若支撑与框架采用节点板连接，应符合国家标准关于节点板在连接杆件每侧有不小于30夹角的规定；支撑端部至节点板嵌固点在沿支撑杆件方向的距离(由节点板与框架构件焊缝的起点垂直于支撑杆轴线的直线至支撑端部的距离)，不应小于节点板厚度的两倍。,(5)框架部分,框架-中心支撑结构的框架部分，当房屋高度不高于100m且框架部分承担的地震作用不大于结构底部总地震剪力的25%时，8度、9度的抗震构造措施可按框架结构降低一度的相应要求采用；其他抗震构造措施，应符合框架结构抗震构造措施的规定要求。,三、钢框架-偏心支撑结构抗震构造措施,(1)保证消能梁段延性及局部稳定,消能梁段的屈服强度越高，屈服后的延性越差，消能能力越小，为使消能段有良好的延性和消能能力，偏心支撑框架消能梁段的钢材屈服强度不应大于345MPa。消能梁段及与消能梁段在同一跨内的非消能梁段，其板件的宽厚比不应大于下表的规定。,偏心支撑框架梁板件宽厚比限值,注：1.表中所列值适用于Q235钢，其他钢号应乘(235/fay)1/2。2.N为偏心支撑框架梁的轴力设计值，A为梁截面面积，f为钢材抗拉强度设计值。,(2)保证偏心支撑构件稳定性,偏心支撑框架的支撑构件的长细比不应大于120(235/fay)1/2，支撑杆件的板件宽厚比不应超过国家标准钢结构设计规范(GB50017)规定的轴心受压构件在弹性设计时的宽厚比限值。,(3)消能梁段构造要求,为保证消能梁段具有良好的滞回性能，考虑消能段的轴力，限制该梁段的长度，当N0.16Af时，消能梁段的长度a应符合下列规定：当(Aw/A)0.3时，a1.6Mlp/Vl 当(Aw/A)0.3时，a(Aw/A)1.6Mlp/Vl 式中 a消能梁段的长度 消能梁段轴向力设计值与剪力设计值之比，N/V。消能梁段的腹板不得贴焊补强板，也不得开洞，以保证塑性变形的发展。,为了保证剪力传递、防止梁腹板屈曲，消能梁段与支撑连接处，应在其腹板两侧配置加劲肋，加劲肋的高度应为梁腹板高度，一侧的加劲肋宽度不应小于(bf/2tw)，厚度不应小于0.75 tw和10 mm 的较大值。消能梁段的长度会影响消能屈服的类型。当a较短时发生剪切型屈服，较长时发生弯曲型屈服。消能梁段应按下列要求在其腹板上设置中间加劲肋：当a1.6Mlp/Vl时，加劲肋间距不大于(30twh/5)；当2.6Mlp/Vla5Mlp/Vl，应在距连梁端部各1.5bf处配置中间加劲肋；且中间加劲肋间距不应大于(52twh/5)；当1.6Mlp/Vl a2.6Mlp/Vl，中间加劲肋的间距宜在上述二者间线性插入；当a5Mlp/Vl时，可不配置中间加劲肋。中间加劲肋应与消能梁段的腹板等高，当消能梁段截面高度不大于640mm 时，可配置单侧加劲肋，消能梁段截面高度大于640mm时，应在两侧配置加劲肋，一侧加劲肋的宽度不应小于(bf/2tw)，厚度不应小于tw和10mm。,(4)消能梁段与柱的连接 消能梁段与框架柱的连接为刚性节点，与一般的框架梁柱连接稍有不同，应符合以下要求：消能梁段与柱连接时，其长度不得大于1.6Mlp/Vl；消能梁段翼缘与柱翼缘之间或消能梁段翼缘与连接板间(当消能梁段与柱腹板连接时)应采用坡口全熔透对接焊接，消能梁段腹板与柱之间应采用角焊缝连接。角焊缝的承载力不得小于消能梁段腹板的轴向承载力、受剪承载力和受弯承载力。,(5)侧向支撑 消能梁段两端上下翼缘应设置侧向支撑，支撑的轴力设计值不得小于消能梁段翼缘轴向承载力设计值(翼缘宽度、厚度和钢材受压承载力设计值三者的乘积)的6%，即0.06bftff；偏心支撑框架梁的非消能梁段上下翼缘，应设置侧向支撑，支撑的轴力设计值不得小于梁翼缘轴向承载力的2%，即0.02 bftff。(6)框架部分 框架-偏心支撑结构的框架部分，当房屋高度不高于100m且框架部分承担的地震作用不大于结构底部总地震剪力的25%时，8、9度的抗震构造措施可按框架结构降低一度的相应要求采用；其他抗震构造措施，应符合框架结构抗震构造措施的规定。,第五节 多层钢结构厂房抗震设计,一、多层钢结构厂房的结构体系与布置,多层钢结构厂房一般多采用框架体系和框架-支撑体系，框架-支撑结构体系的竖向支撑宜采用中心支撑，有条件时也可采用偏心支撑等消能支撑。中心支撑宜优先采用交叉支撑。多层钢结构房屋抗震设计时，应尽量使厂房的体形规则、均匀、对称，刚度中心与质量中心尽量重合；厂房的竖向布置要避免质量与刚度沿高度突变，使厂房结构竖向变形协调且受力均匀。平面形状复杂、各部分构架高度差异大或楼层荷载相差悬殊时，应设防震缝或采取其他措施。,柱间支撑杆件应采用整根材料，超过材料最大长度规格时可采用对接焊缝等强拼接；柱间支撑与结构的连接，不应小于支撑杆件塑性承载力的1.2倍。当各榀框架侧向刚度相差较大、柱间支撑布置又不规则时，应设楼层水平支撑；其他情况，楼层水平支撑的设置应按下表确定。,楼层水平支撑设计要求,注：1.楼面荷载系指除结构自重外的活荷载、管道及电缆等；2.各行业楼层面板开孔不尽相同，大小孔的划分宜结合工程具体情况确定；3.6 度、7 度设防时，铺金属板与主梁有可靠连接，可不设置水平支撑。,二、多层钢结构厂房的抗震计算要点,抗震验算时，一般只需要考虑水平地震作用，并在结构的两个轴方向分别验算。水平地震作用可采用底部剪力法或振型分解反应谱法进行计算。计算时，在多遇地震下，阻尼比可采用 0.035；在罕遇地震下，阻尼比可采用0.05。厂房重力荷载代表值和组合值系数，除符合一般规定外，尚应符合下列规定。(1)楼面检修荷载不应小于4kN/m2，荷载组合值系数可取0.4；(2)成品或原料堆积楼面荷载取值按实际采用，荷载组合值系数取为0.8；(3)设备和料斗内的物料充满度按实际运行状态采用，当物料为间断加料时，物料重力荷载的组合值系数取为0.8；(4)管道内物料重力荷载按实际运行状态取用，组合值系数取为1.0。,1.地震作用与作用效应,平面布置较规则的多层框架，其横向框架的计算宜采用平面计算模型，当平面不规则且楼盖为刚性楼盖时，宜采用空间计算模型；厂房的纵向框架的计算，一般可按柱列法计算，当各柱列纵向刚度差别较大且楼盖为刚性楼盖时，宜采用空间整体计算模型。有压型钢板的现浇钢筋混凝土楼板，板面开孔较小且用栓钉等抗剪连接件与钢梁连接时，可将楼盖视为刚性楼盖。多层框架的横向框架计算一般宜采用专门软件的计算机方法，当对层数不多的框架采 用手算方法时，其竖向荷载作用下的内力效应可用近似的分层法计算，水平荷载作用下的内力效应可采用半刚架法、改进反弯点法(D 值法)等近似方法计算。计算层间位移时，框架-支撑结构可不计入梁柱节点或剪切变形的影响，但腹板厚度不宜小于梁、柱截面高度之和的 1/70。,2.多层钢结构厂房的内力计算,三、多层钢结构厂房的抗震构造措施,当各榀框架水平刚度相差较大、竖向支撑又不规则时，应设置楼层水平支撑，其构造宜符合下列规定：,(1)厂房楼层的水平支撑,水平支撑可设在次梁底部，但支撑杆端部应同时连接于楼层纵、横梁的腹板和梁的下翼缘。楼层水平支撑的布置应与竖向支撑位置相协调。楼层轴线的梁可作为水平支撑系统的弦杆，斜杆与弦杆夹角在3060之间。在柱网区格内次梁承受较大的设备荷载时，应增设刚性系杆，将设备的地震作用传到水平支撑弦杆(轴线上的梁)或节点上。,(2)厂房纵向柱间支撑,厂房纵向柱间支撑能有效提高厂房的纵向抗震能力，其布置应符合下列要求：,纵向柱间支撑宜设置于柱列中部附近。纵向柱间支撑可设置在同一开间内，并在同一柱间上下贯通。屋面的横向水平支撑和顶层的柱间支撑，宜设置在厂房单元端部的同一柱间内；当厂房单元较长时，应每隔3柱5柱间设置一道。,(3)连接节点的要求,多层钢结构厂房的钢框架支撑的连接可采用焊接或高强度螺栓连接。采用压型钢板的钢筋混凝土组合楼板和现浇或装配整体式钢筋混凝土板时，应与钢梁有可靠连接，采用装配式、装配整体式或轻型楼板时，应将楼板预埋件与钢梁焊接或采取其他保证楼盖整体性的措施。,