北仑中医院门厅高支撑计算书(最终稿)范文.docx

本文为WOrd文档，可编辑修改让台中雇就（门厅，工程演极及呆架（高支撑h=8.85m）计算书（修改稿）斯伍方还更廉总果包公司公司融能企卡IiIt施工项目都务实、求精、团结、开拓本工程模板及承重架（高支撑部份）计算书已经过宁波开发区工程技术专家组会审，并于202*年10月10日下发了“关于北仑中医院模板支架搭设方案的咨询意见”的咨询意见书，总体评价为：方案编制依据的规范正确，基本可行。同时提出了一些意见和建议，我们按此作了逐条整改，整改详情如下：1、对于永久荷载分项系数，咨询意见书给出了一个建议，即跟据楼板厚度的不同，该分项系数可分别取L20和1.35,现查原计算书，该分项系数统一采用1.35,显然偏于安全，可以不作调整。2、关于支架自重取值问题：浙规范4.2.1条文说明指出，支架自重标准值应跟据模板支架布置确定。原计算书该项值按实计取是正确的，但计算繁琐。咨询意见书给出了一个简便实用的方法，即可以采用0.15KN/m,很好，今后作同类计算时将予以采纳。3、关于钢管巾48X3.5的壁厚理论值为3.5廊,实际采用时应考虑壁厚因种种原因可能偏薄，咨询意见书要求按3.Omm取值，查原计算书壁厚取3.2mm,已事先考虑了实际壁厚的可能偏薄，但与咨询意见书要求有一定的差距。壁厚的调整汲及到整个计算书需全面重新计算，工作量较大，经与专家组沟通，该项数据允许不作调整。至于胶合板厚度，标准值为18mm,遵照咨询意见书要求，结合现场用料实际情况，本次修改稿已按厚度16mrn重新验算，结果符合要求，详见修改稿相关早下。4、关于直角扣件抗滑力折减系数0.8采用问题：扣件抗滑力校核时对于直角扣件规范允许抗滑力为8KN,但据工地实况，扣件质量均存在一定程度的差异，原计算书已经采用了折减系数08,详见计算书'三层楼板模板及支撑体系计算'之四、条中扣件抗滑移计算（主扣件受力:R=6.00KN<6.40KN=0.8×8KN）及'KL29梁（1617/E段）模板及支撑体系计算'之四、条中扣件抗滑移计算（主扣件受力Ra总=4.58KN<6.4KN=0.8×8KN）,但为确保安全，咨询意见书要求所有梁、板下顶端节点处扣件（主扣件）应采用双扣件，修改后的计算书遵照这一要求，在扣件抗滑移计算中已要求上述主节点处必须采用双扣件，并在计算书'总说明及结论一节中增加了相应条款。5、KL29梁在1617/E段，梁高为700,系本高支撑部份所有梁中截面尺寸最大的梁，该梁在1617/E段，按附图一：门厅立杆布置平面图，在梁底方木计算时，立杆间距原计算书采用883mm是对的，而该梁在1516/E段，梁高仅为400mm,原计算书在'梁模板支撑体系一览表'中已经指出此处梁底立杆间距应为900mmo6、立杆稳定性计算时，当h/L或hh22时，值确应取2,原计算书也是按此计算的，详见计算书板计算之五、条'立杆稳定性计算'中的第（2）小条'计算长度1。及稳定折减系数'一节以及梁计算的相关章节，本次修改稿中已将该部分用黑体字表示。7、梁侧模的对拉螺栓其直径及道数已由计算确定，其设置位置和纵向间距可从修改稿的梁模板布置图中的断面图、侧面图以及'梁模板支撑体系一览表'中反映出来8、修改稿中已增加了构造措施，并强调扫地杆与框架柱的可靠连接，详见'构造措施'一节中的第一大条。9、修改稿中已中补充了高支撑部分立杆与周边立杆的连接要求，高支撑部分水平杆均伸入周边立杆2个柱距并与之作可靠连接，详见构造措施一节中的第二大条。10、已按咨询意见书要求对门厅立杆平面布置作了局部调整，在柱KZ11、KX13边的支架内侧增设了立杆。11、修改稿中支架平面图、立面图、剖面图及有关详图已基本补充详尽，可以指导现场施工。12、在'构造措施一节中的第三大条已规定了地基应增设碎石垫层，并在其上浇捣厚100mnbC20碎垫层，并要求截面尺寸为250X700的梁段下面的立杆底脚处增设宽度300mm,厚度24Omm通长木垫板。目录一、计算书全文Ov修改说明11、计算说明42、计算依据43、钢管及其附件力学性能44、三层楼板模板及支撑体系计算55、KL29梁（1617/E段）模板及支撑体系计算116、梁模板支撑体系一览表177、柱支撑体系侧压力计算178、KZn柱支撑体系计算189、柱模板及支撑体系一览表2210、构造措施（水平杆与柱连接）2311、总说明及结论24二、附图1、附图一：门厅立杆布置平面图262、附图二：门厅立杆布置纵向剖面图273、附图三：门厅立杆布置横向剖面图28一、计算说明：计算书仅对本工程门厅部分作计算，门厅顶板为三层楼面,底层层高4.80m,二层层高3.60m,以室外地坪标高一0.45m作为支撑面，从而支撑结构高度应按8.85m考虑，其高度大于8.00m,属超高承重体系，必须认真对待，本计算书对此作较为全面力学计算，务求计算精准，科学合理，以期指导施工。在结构方面：门厅位于1518CE范围之内，按轴线尺寸纵向长12.4m,横向宽7.50m,体量不是很大。支撑的板面为三层楼面，其厚度是IlOmm。纵向梁最大载面尺寸为250X700（KL29梁，位于1517E段内，系高支撑边梁），其余分别为250X350、250X400、250X600不等；横向梁统一为250×600,纵向、横向梁载面尺寸均为较小。在梁底和板底立杆布置时，为确保其纵、横向拉统，使梁底立杆与板底立杆形成一个整体，从而增加总体刚度，计算工作的第一步是对立杆作统一布置，梁底和板底立杆布置详见附图一（在附图一中未考虑结施13,三层结构平面图中1617CD范围内位于LLlO2梁边的一根短梁，认为该梁似乎不应存在。）o综合审视附图一，本计算书决定对KL29梁，截面尺寸bXh=250X700段作重点计算，其余梁可参照梁模板支撑体系一览表中有关要求作类似布置。至于IlOmm厚的板，按附图一中的最不利尺寸LXlb=800X900进行计算。柱的规格分别为：bXh=550X600、450X500、400X500三种，经分折决定计算KZII柱，其载面尺寸为bXh=550X600,其余柱可参照柱模板支撑体系一览表中有关要求作类似布置。考虑到钢管厚度可能偏薄，钢管实际采用48X3.5,为安全计，计算时按4）48X3.2考虑。胶合板，实际采用18刖厚，结合现场用料情况，为安全计，计算时按厚度16Inm考虑。二、计算依据：1、北仑区中医院门诊楼工程施工图；2、木结构设计规范GB50005-202*；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；4、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范DB33/1035-202*（以下简称浙规范）；5、建筑施工扣件式钢管脚手架构造与设计刘群主编；6、高层建筑结构工程施工某志缙、某帆编著；7、建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社。注：以上各项资料中，以资料4浙规范作为主要参考依据。三、钢管及其附件力学性能：钢管（48X3.2）：截面抵抗矩W=4.732cm3,惯性矩1=11.36cm4,截面积:A=4.50cm2弹性模量E=2.06X105Nm112,自重35.5Nm,回转半径i=l.589cm钢管强度设计值：fm=205Nmm2,fv=125Nmm2扣件自重：直角扣件13.2N/个，对接扣件18.4N/个，旋转扣件14.6/个三层楼板模板及支撑体系计算（厚度D=IlOmm,支撑高度h=8.85m）参照以往同类工程经验，决定采用：位板底模为18厚胶合板，内楞（方木50X70）300,外楞及支撑体系采用巾48X3.2钢管，立杆纵距L.800mm,立杆横距Lb=900mm,底步步距h=1600mm,其余4步步距1707mm（详见附图二，立杆布置剖面图），以此验算模板及支撑体系的安全性。结构设计简图见下图一。模板支架立面图一、碎板底模（16厚胶合板）计算：按三跨连续梁计算，梁高h=18,梁宽800,跨度300,见下图二。底模(胶合板)计算简图图二静均布荷载标准值：qw=(24+l.1)X0.11X0.800+0.30X0.800=2.449KN/m注：板底模板自重取0.30KN/m2活均布荷载标准值：q活=(LO+2.0)X0.800=2.400KN/m注：施工人员及设备荷载1.0KNm2,振捣碎荷载2.0KNm2W=bh26=80.0×l.676=34.13cm3I=bh312=80.0X1.6712=27.31cm4(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm-15Nmm"不考虑活荷载的最不利分布(跨度小，仅为300),贝IhM=yG×Mgk+1.4×Mqk=1.35×(0.100×2.449×0.302)+1.4×(0.100×2.400×0.302)=O.060KN.mKN.mO=0.060X10734.13XlO3=1.76Nmm2<15Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=O.6qL=0.6×(1.35×2.449+1.4×2.400)XO.3=1.237KN=3X1.200X107(2×800×16)=0.14Nmm2<1.4Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值q静，最大挠度V为：V=O.677qwL7100EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=O.677×2.449×3007(100×6000×27.31×10,)=O.082mm<2.Omm=300/150=L/150满足要求。二、纵向水平杆（模板内楞50X70方木）计算：按三跨连续梁计算,梁宽b=50,梁高h=70,跨度800,见下图三:q静+ q活800800800模板内楞(50X70方木)计算简图图三q静=Rb静/L=1.1X2.449X0.3/0.800=1.010KN/mQ活=Rb活/L=1.1×2.400X0.3/0.800=0.990KN/m(以上Rb静与Rb活均取自图二中内支座b或C的支座反力，且计算Rb活时不考虑图二中活载的最不利分布，故支座反力系数仍取1.1。)W=bh26=5×726=40.83cm3I=bh312=5X7712=142.92cm4(1)抗弯强度计算：=M/Wfm,fm=13Nmm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为825),贝必M=YGXEMCK+1.4XEMQK=1.35×(0.100×1.010×0.8002)+1.4×(0.117×0.990×0.8002)=0.191KN.m=0.191XlO6/40.83XlO3=4.68Nmm2<13Nmm2=f满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1. 3Nmm2Q=0.600q静L+0.617q活L=0.600×l.35×1.010×0.800+0.617×1.4×0.990X0.800=1.338KN=3×1.338X107(2×50×70)=0.57Nmm2<1.3Nmm2=fv满足要求。刚度计算此时荷载仅取静荷载标准值qffp最大挠度V为：V=0.677qfi?l7100eiv,v=l150,E=9000n11u112V=0.677×1.010×8007（100X9000×142.92×10,）=0.22mm<5.33mm=800/150=L/150满足要求。三、横向水平杆（模板外楞4>48X3.2横向钢管）计算：按简支梁计算（按简支梁计算依据参见浙规范5.2.5条，它是一种既简单又偏于安全的计算方法。）,跨度90Omn1,计算简图见下图四。+q活900模板外楞（d）48X3.2横向钢管）计算简图图四横向水平杆受内楞（方木）传下荷载，理论上应为集中力，但因实际施工时内楞相对于横向水平杆布置的正确定位难以确定，现按均布荷载计算,相应静、活均布荷载标准值为：q种二0.30×0.800÷（2.4÷l.1）X0.11X0.800=2.448KN/mq活=（1.0÷2.0）×0.800=2.400KN/m（1）抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=205Nmm2M=c×+l.4×Mw=1.35×0.125qwL2+1.4×0.125qwL2=1.35×0.125×2.448×0.9002+1.4×0.125×2.400×0.9002=0.675KN.m=0.675×1074.732XlO3=143Nmm2<205Nmm2=fm,满足要求。（2）抗剪强度计算：=2Qd0t<fv,fv=125N/mm?（为钢管中径）Q=L35X0.5Xq静XL+1.4X0.5Xq活XL=1.35×0,5×2.448×0.900+1.4×0.5×2.400X0.900=3.00KN=2×3.0×107X（48-1.60）X3.2=12.86Nmm2<125N/mm2=fv满足要求。（3）刚度计算：此时荷载仅为静载标准值：q沛=2.525KN/mV=5qfffL7384EI=5×2.448×9007(384×2.06×10×11.36×1O,)=O.89mm<6.00mm=900/150-L150,且小于10mm满足要求。四、扣件抗滑移计算：上述三、(2)条中Q值2倍即为主扣件受力值。主扣件受力：R=2X3.00=6.00KN<6.40KN=0.8×8KN=单扣件抗滑承载力虽然采用单扣件抗滑可以满足要求，但考虑到扣件质量的缺陷，此处必须采用双扣件。五、立杆的稳定性计算：单根立杆复盖面积为LaXLb=800×900mm2,立杆顶端轴向力设计值即为上述四、条中主扣件受力值R=6.00KNo(1)、立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=(8.85-0.11-0.018)÷(0.800+0.900)2×6×2)×35.5=18.92X35.5=672N=0.672KN注:、步距5步,底步高1.60m,其余4步高均为1707mm(8850-110-18-94-200-1600)/4=1707)、底步步距1.60m,加上扫地杆高度0.20m,总高度为1.80m可以满足人员行走及材料搬运要求。立杆计算单元内扣件自重：N2=13.2×12÷18.4×(18.92/6.0)=216N=0.216KN注:每个节点2个直角扣件,共计12个,对接扣件按每6.Om采用1个。剪刀撑自重：按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角Q暂按60。估算。查计算依据5,剪刀撑单位面积自重：Gj=6.3432/(cosXSina)+2.2462/(LaXSina)×10-3KNm2以a=60°,La=(0.800+0.900)/2=0.850In代入，经计算得：GJ=17.70×103KNm2从而立杆受剪刀撑自重引起的N为：N3=17.70×IO3×(8.85-0.11-0.018)X0.850×2=0.262KN脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1÷N2+N3=0.672÷0.216+0.262=1.150KN立杆底部总轴向力设计值也为：Nut=R÷1.35×N0=6.00+1.35X1.150=7.55KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值：I0=h+2aa=482+70=94mmI0=KhK=I.163,=1.3491.=800,Ib=900按式计算:Io=1707+2×94=1895mm注：采用顶步步距h=1707o按式计算：I0=1.163×2.OX1600=3722mm注：底层步距h=1600,Ie=800,Ib=900因hl=2.0取H=2.Oo从而：Io=max1895,3722=3722nun(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-3条,多层模扳支架不组合风荷载时：1.05×NutAK11f,f=205Nun2=l0i=3722/1.589X10=234查表得：=0.133K11=1/(1+0.005×(H-4)=1/(1+0.005×(8.85-4)=0.976A=4.50cm2,从而：1.05×7.55×107(0.133×450×0.976)=136Nmm2<205Nmm2立杆稳定性满足要求。注：本工程外脚手架采用密目式安全立全封闭，内部承重支架受风荷载较小，可以不考虑风荷载影响。KL29梁（1617/E段）模板及支撑体系计算（b×h=250X700,支撑高度H=8.85m）梁宽b=250,梁高h=700,与梁相连接处板厚110,支撑梁边板面的立杆间距为883×800o梁模板采用18厚胶合板,梁底内楞方木50X70（2根），外楞钢管为巾48X3.2,梁底立杆纵距（沿梁跨）La=883,立杆横距Lb=600（梁底外立杆离梁边缘距离为175）,顶步步距h=1117,底步步距h=1600o详见以下图一。一、梁底模（16厚胶合板）计算：按简支梁计算，跨度250,取梁宽b=883,梁高h=18,结构计算简图见图O梁底模板计算简图图二梁包括梁边(碎+钢筋)自重标准值；q11=(24+1.5)X0.70X0.25X0.883+(24÷1.1)×0.11X0.175X0.883)/0.25=17.47KN/m模板(包括梁边)自重标准值：q12=0.5×0.883×(2×(0.70-0.ll)÷0.25)/0.25+0.3X0.883X0.175/0.25=2.525+0.185=2.71KN/m注：梁模板自重取0.5KN/m；板模板自重取0.3KN/m?静均布荷载标准值：q郴二qu+q2=17.47+2.71=19.58KN/m活均布荷载(含梁边)标准值：q活=(1.0÷2.0)X0.883×(0.25÷0.175)/0.25=4.50KN/m注：施工荷载取1.0KN/m2,振捣荷载取2.0KNm2o截面抵抗距W=bh2b=88.3×1.626=37.67cm3截面惯性矩I=bh312=88.3X1.6712=30.14cm,(1)抗弯强度计算：。=M/Wfm,fm=15Nmm2不考虑活荷载的最不利分布，则：M=c×Mgk+L4X=1.35×0.125×19.58×0.252+l.4×0.125×4.50X0.252=0.256KN.mO=0.256×IO6/37.67×IO3=6.98Nmm2<15Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.4Nmm2Q=O.500qL=0.500×(1.35×19.58+1.4×4.50)×0.25=4.09KN=3×4.09X107(2×883×16)=0.43Nmm2<1.4Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值最大挠度V为：V=5qlL7384EIV,V=L150,E=6000Nmm2V=5×19.58×2507(384×6000×30.14×10,)=0.55mm<1.67mm=250/150=L/150满足要求。二、梁底内楞(50X70方木)计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=883,结构计算简图见下图三。梁底方木计算简图图三其上作用的均布荷载可由图二中支座反力转化而得：RA静二0.50X19.58X0.25=2.448KNq静=Rb伸/L=2.448/0.883=2.772KN/mRA活=0.50X4.50X0.25=0.563KNq活=Rb活/L=0.563/0.883=0.638KN/m截面抵抗抗矩：W=bh26=5×726=40.83cm3截面惯性：I=bh312=5X7712=142.92cm4(1)抗弯强度计算：。二M/Wfm,fm=13N/mm2考虑活荷载的最不利分布(跨度较大，为883),贝IhM=Yg×Mgk+1.4×Mqk=1.35×(0.100×2.772×0.8832)+1.4×(0.117×0.638×0.8832)=0.373KN.mO=0.373×IO6/40.83XlO3=9.14Nmm2<13Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.3Nmm2Q=0.600q静L+0.617q活L=0.600X1.35×2.772×0.883+0.617×1.4×0.638X0.883=2.47KN=3×2.47X107(2×50×70)=1.06Nmm2<1.3Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取静荷载标准值qfif,最大挠度V为：V=0.677qifiil7100eiv,v=l150,E=9000n11u112V=0.677×2.772×8834/(100X9000×142.92×10,)=0.89mm<5.89mm=883/150=L/150满足要求。三、梁底横向水平杆(梁底外楞。48X3.2钢管)计算：梁底横向水平杆可按简支梁计算，该简支梁上受2个集中力作用，计算简图见下图四。横向水平杆计算简图图四上图的集中力P阱和P活的可由图三中的三跨连续梁内支座反力决定：Pfff=l.l×2.772×0.883=2.692KN（Ll为静载支座反力系数）P活=L2X0.638X0.883=0.676KN（1.2为活载支座反力系数）梁内最大弯矩和最大剪力标准值为：Mnm静=2.692X0.175=0.471KN.mQ皿静=2.692KNMnm活=0.676X0.175=0.118KN.mQmaX活=0.676KN（1）抗弯强度计算：O=M/Wfm,fm=205Nmm2M=Yg×+1.4×Mq=YGXMmaX静+L4XMm活=1.35×0.471+1.4×0.118=0.801KN.mo=0.801×IO6/4.732XlO3=169Nmm2<205Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：=2×Qd0t<fv,fv=125Nmm2(d。为钢管中径)Q=1.35XQi+L4XCU活=1.35X2.692+1.4X0.676=4.581KN=2×4.581×103×(48-1.60)×3.2=19.6Nmm2<125Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：查建筑结构力计算手册(第143页)，得：V=P×a×L2(3-4×2)24EI(注：a=175/600=0.292)=2.692×IO3×175×6002(3-4×0.2922)/(24×2.06XlO5Xl1.36×10')=0.8OmmV4.0Omm=600/150=L/150满足要求。四、扣件抗滑移计算：显然图四中支座A或B反力即为扣件受力值：Ra总二L35XRn抑+1.4XRa活=1.35×2.692÷1.4X0.676=4.58KN<6.4KN=0.8×8KN三单扣件抗滑承载力虽然采用单扣件抗滑可以满足要求，但考虑到扣件质量的缺陷，此处必须采用双扣件C五、梁侧模设计：梁侧模水平内楞采用50X70方木，间距300,外楞采用双钢管(坚向2根4)48X3.2),间距=883,用扇形卡子连结，穿梁拉筋采用二道，巾12螺栓连结，螺栓强度计算：d)12拉杆受力计算：新浇碎对模板的侧向压力F.:F11=0.22rct012V,z2=0.22×24×4.44×1.2×1.0×1.5z2=34.45KNm2(to=2OO/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=l.5mh,商品混凝土，掺外加剂，Bi=1.2,塌落度5090mm,2=1.0)F12=rcH=24X0.70=16.80KNm2F1=minF11>F12J=34.45,16.80=16.80KNm2振捣碎对模板的侧向压力F2:F2=4KNm2拉杆螺栓受力F：F=(1.35F1+1.4F2)X(梁高-扳高)X外楞间距=(1.35×16.80+1.4×4)×(0.70-0.11)X0.883=14.73KN=F/A<fm,fm=170Nmm2(螺栓设计应力)A=Jldo24=HX10.074=78.54mm2(12拉杆有效直径d0=10.0mm)O=14.73×103(78.54×2)=93.8Nmm2<170Nmm2=fm满足要求。六、立杆的稳定性计算：单根立杆复盖面积为La×Lb=883×700mm2(Lb=600/2+800/2),立杆顶端轴向力设计值R总即为上述四、条中主扣件受力值R=4.58KN加上R顶(R顶为立杆顶端受梁边板面静、活荷载的设计值，其受荷范围为0.883X(0.175/2+0.800/2)=0.4305m2),从而有：R总=R+R顶R=4.58KNR顶=1.35×(24+1.1)XO.11X0.4305+1.35X0.30X0.43051.4×(1.0+2.0)×0.4305=1.35X1.318+1.4X1.292=3.59KNR总=4.58+3.59=8.07KN(2)、立杆底脚处轴力N计算：脚手架钢管及配件自重标准值No：立杆以及纵向、横向钢管自重：N1=(8.85-0.11-0.018)+(0.883+0.700)2×6×2)+(0.883+0.175+0.800/2)X35.5=19.68X35.5=699N=0.699KN注:立杆长度+步距5步的纵、横水平系杆(共6道)+板底的纵、横水平系杆。立杆计算单元内扣件自重：N2=13.2×14+18.4×(19.68/6.0)=245N=0.245KN注:每个节点2个直角扣件,共计14个,对接扣件按每6.Om采用1个。剪刀撑自重：按最不利情况考虑，计算立杆处于双向剪刀撑交叉处，剪刀撑与地面夹角。暂按60。估算。查计算依据5,剪刀撑单位面积自重：Gj=6.3432/(cosXSina)+2.2462/(La×si11a)×10-3KNm2以a=60。,La=(0.883+0.700)/2=0.792m代入，经计算得：GJ=17.92×103KNm2从而立杆受剪刀撑自重引起的岫为：N3=17.92×IO3X(8.85-0.11-0.018)X0.792X2=0.248KN脚手架自重引起立杆底部轴向力标准值N。为：N0=N1+N2+N3=0.699÷0.245+0.248=1.192KN立杆底部总轴向力设计值N“为：Nut=R总+L35XNo=8.07+1.35X1.192=9.68KN(2)、计算长度1。及稳定折减系数:按浙规范5.3.3条，计算长度1。取以下二式计算结果的最大值：I0=h+2aa=482÷70=94mmI0=KhK=L163按式计算：Io=1707+2×94=1895mm注：采用顶步步距h=1707(偏于安全)。按式计算：I0=1.163×2.OX1600=3722mm注：底层步距h=1600,Ie=883,Ib=700hlb=1600/700=2.29>2取=2.0。从而：Io=max1895,3722=3722nun(3)、立杆的稳定性计算：按浙规范5.3.2-3条,多层模扳支架不组合风荷载时：1.05×NutAK11f,f=205Nun2=l0i=3722/1.589X10=234查表得：=0.133K11=1/(1+0.005×(H-4)=1/(1+0.005×(8.85-4)=0.976A=4.50cm2,从而：1.05×9.68×107(0.133×450×0.976)=174Nmm2<205Nmm2立杆稳定性满足要求。注：本工程外脚手架采用密目式安全立全封闭，内部承重支架受风荷载较小，可以不考虑风荷载影响。梁支撑体系一览表由于梁截面尺寸规格较多，按以上KL29梁（bXh=250X700）的计算结果及参照以往同类工程经验，不再对其余各梁支撑体系作一一计算，施工时本工程各梁可按以下表格所列要求对支撑体系作相应布置截面尺寸b×h梁底内楞根数.梁底外楞最大间距梁底立杆根数梁底立杆根数穿梁螺栓直径/道数/间距可用于其余梁的截面尺寸250X7002883260012/2/883250X600250X40029002600（不用）250X350注：1、梁底立杆离梁侧间距的大小涉及到梁底外楞（巾48X3.2钢管）的安全性，本计算书对所有载面尺寸的梁采用175,施工时应予以确保O2、梁下立杆剪刀撑布置见本计算书说明及相应图示。3、梁侧支撑布置施工时可结合以往经验采用侧向斜撑、步步卡加固等措施，允许作适当调正，但梁底支撑不经同意没有得到经过再次批准的施工方案，不允许自行调正，擅作主某。柱支撑体系侧压力计算柱侧向压力应考虑：新浇碎及倾倒碎侧向压力。1、新浇碎对模板的侧向压力F1:F11=O.22rct0B2V,/2=0.22×24×4.44×1.2×1.OX1.5,z2=34.45KNm2(to=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44,V=1.5mh,商品混凝土,掺外加剂，B1=1.2,塌落度50-90mm,2=1.0)F12=rcH=24×3.60=86.40KNm2F1=minF11>F12=34.45,86.40=34.45KNm22、倾捣碎对模板的侧向压力F2：F2=4.0KNm2注：商品碎对模板的倾捣侧向压力按容量为0.20.8n?的运输输器具考虑。：荷载取自高层建筑结构工程施工某志缙、某帆编著。：计算九时,H采用3.6m是考虑到本高支撑部分内部无承重柱，所有柱均处在支撑边缘，故按二层层高3.6Om(最小值)计，因柱侧向压力件采用minF11,F12J,R计算结果可见与柱高无关。KZll柱支撑体系计算(柱宽b=550,柱高h=600)柱侧壁采用18厚胶合板，内楞采用50X70方木，在柱宽550、柱高600处均设4根内楞，间距分别为183及200,外楞采用1根巾48X3.2钢管,钢管间距h=400,支座处用直角扣件连接，详见下图一。柱支撑布置图一、柱面板计算（16厚胶合板）面板可按三跨连续梁计算，显然柱高处面板处于最不利状况,只要验算柱高处面板就可以了，取梁宽b=400,梁高h=18,跨度L=200,结构计算简图见图O+q活2001200200面板结构计算简图图二其上作用有均布荷载q沛和q活：q静=Rb=34.45X0.40=13.78KN/mq活=F2b=4.0×0.40=1.60KN/mW=bh26=40×1.626=17.07cm3I=bh312=40×1.6712=13.65cm,(1)抗弯强度计算：按施工实况，可不计活荷载的最不利组合。O=M/Wfm,fm=15Nmm2M=Yg×Mgk+1.4×Mqk=1.35×(0.100X13.78×0.2002)+1.4×(0.100×1.60×0.2002)=0.083KN.m=0.083X10717.07×IO3=4.86Nmm2<15Nmm2=fm满足要求。(2)抗剪强度计算：按施工实况，可不计活荷载的最不利组合。T=3Q2bhfv,fv=1.4Ni三2Q=YGXQ部+L4XQ活=1.35X0.600X13.78X0.200+1.4×0.600×l.60X0.200=2.50KN=3X2.50×107(2×400×16)=0.59Nmm2<1.4Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时荷载仅取q静=13.78KN/m。V=0.632q»l7100ei=0.677X13.78×202*/(100×000×13.65×10,)=0.18mmV=0.18mm<1.33mm=200/150=L/150满足要求。二、柱中间一根（受力最不利）内楞（50X70方木）计算：按三跨连续梁计算，梁宽b=50,梁高h=70,跨度L=400,根据施工实况，活载应取最不利组合,其上作用的均布q静和q活分别可由图二中内支反力Rb静和Rb浩转化而得，内楞结构计算简图见图下三。内楞结构计算简图图三荷载分析：Rb静=1.10X13.78X0.200=3.032KNq种=RbML=3.032/0.40=7.58KN/mRb浩二LloXL60X0.200=0.352KN（不考虑图二中活载的不利分布）q活=RB浩/L=0.352/0.40=0.88KN/m截面抵抗抗矩：W=bh26=5×776=40.86cm3截面惯性：I=bh312=5X7712=142.92cm4（1）抗弯强度计算：o=M/Wfm,fm-13Nmm2按施工实况，应考虑活荷载的最不利组合。M=c×EMGK+L4×Mq=1.35×0.100qwL2+l.4×0.117qwL2=1.35×0.100×7.58×0.402+l.4×0.117×0.88×0.402=0.187KN.mo=0.187X10740.86×IO3=4.58Nmm2<13Nmm2=fm满足要求。（2）抗剪强度计算：=3Q2bhfv,fv=1.3Nun2按施工实况，应考虑活荷载的最不利组合。Q=YGXQ静+L4XQ活=1.35X0.600X7.58X0.40+1.4X0.617X0.88X0.40=2.76KN=3X2.76X107（2×50×70）=1.18Nmm2<1.3Nmm2=fv满足要求。(3)刚度计算：此时仅采用静载q静=7.58