o新建瑞昌至九江铁路(82.75 154 88.75)m矮塔斜拉桥现浇连续梁施工支架安全性检算报告.6.4.doc

新建瑞昌至九江铁路西南下行联络线（82+154+88）m矮塔斜拉桥连续梁施工支架结构安全性检算报告中南大学土木工程学院工程与力学研究所2015年6月costats són 400mm, de paret buit més acer tubs, espaiats no més de 200 mm a través de tubs d'acer de les parets circumdants és a menys de 200 mm. Espaiat de columna de bastides no superarà 1,8 M. Espaiat fila és 1.8 m, en cada nivell al final de 200 mm i prendre una filera de Heng Leng, l'espaiat horitzontal és 350 mm, una bastida. bastida supressió seqüència de dalt a baix, tregui la canonada, bastida seran pròpiament de l'ascensor, prohibir tir tirs. Instal lació en l'eix d'ascensor, s'ha format per bastides i controls periòdics de manteniment, manteniment, troben ocults en temps d'eliminar. Krispy Kreme és posar xarxes de seguretat i els eixos d'eliminació a la Plan, l'operador ha d'usar un cinturó, punts ha de ser segur i fiable. (8) l'erecció de bastides de dues fileres de sivella metàllica Enginyeria de seguretat mesures tubs avall el garbell estrictes, on corrosió severa, paret prima, greument doblegats i elements de fisionable no ha de ser utilitzat. greument corroïts, deformats, danyat el fil pern fixacions no ha de ser utilitzat. llevat d'acord amb les normes establertes a la base de la bastida, cal fer un bon drenatge. inadequats configuració i sòcol de tubs dacer pol esglaonada a finals d'ús. utilitzar parell de fricció de sostenidor, fins a 4-5kg.m. Biguetes de les juntes de façana mateix esglaonada conjunts, mentre pol recte amunt i avall. Vareta de inclinació llarg, ha de ser aplicat a conjunt sostenidor. Ús es superposen, dos rotatius sivella llarg, distància de volta en funció de l'interval de no menys de dues fixacions 0.8 M. (9) tecnologia de prevenció d'incendis elèctrics mesura una configuració委托单位：中铁四局集团瑞九铁路RJZQ-2标项目经理部建设单位：昌九城际铁路股份有限公司瑞九铁路工程建设指挥部设计单位：中铁第四勘察设计院集团有限公司施工单位：中铁四局集团瑞九铁路RJZQ-2标项目经理部监理单位：南昌华路监理咨询有限责任公司检算单位： 中南大学土木工程学院工程与力学研究所检算人员： 殷勇报告编写： 殷勇报告审核： 周德单位地址：湖南省长沙市韶山南路68号联 系 人：殷 勇邮政编码：410075联系电话：13107318822电子邮箱: 157533081目录第一章 引 言11.1工程概况11.2 主要检算内容41.3 检算依据4第二章 承插型盘口式满堂支架结构安全性检算62.1 满堂支架概况62.2 计算方法与主要参数92.3 计算结果与分析162.3.1满堂支架强度、刚度、稳定性有限元分析结果162.3.2立杆强度及稳定性公式验算322.3.3分配梁强度与刚度检算342.3.4支架模板检算352.3.5 盘扣式钢管立杆处地基承载力计算392.4 本章小结39第三章 桩基立柱+贝雷梁+满堂支架结构安全性检算结果与分析413.1 组合支架概况413.2 计算方法与参数433.3 计算结果与分析433.3.1横向分配梁I14检算433.3.2贝雷梁支架检算453.3.3 4拼I56横梁检算523.3.4桩基承载力检算533.4 本章小结55第四章 主要检算结论与建议564.1 主要检算结论561第一章 引 言1.1工程概况 新建铁路瑞昌至九江铁路采用（82.75+154+88.75）m单线矮塔斜拉桥连续梁上跨京九上、下行铁路和既有西南下行联络线铁路，铁路与线路大里程夹角为16度，连续梁采用满堂支架现浇施工,拆除支架后形成T构体系，再平面转体至设计线位后进行边跨以及中跨合拢施工。主桥结构类型为单线有砟轨道（82+154+88）m矮塔斜拉桥，结构为塔与梁固结，墩与塔梁分离的体系。连续梁主梁截面类型为单箱单室直腹板变高度箱梁，箱梁顶面宽10.0m，底宽6.5m，中支点截面梁高7.5m，跨中合拢段及边跨现浇段、边跨合拢段梁高4.0m，梁底下缘按圆曲线变化，圆曲线半径R=773.5m，顶板厚42cm，腹板厚分别为45cm、70cm、90cm，底板厚由中跨跨中及边跨直线段的50cm按圆曲线变化至110cm，中支点再加厚至150cm，边支点加厚到80cm，除索梁锚固横梁外，全桥共设5道横隔梁，分别设于中支点、端支点和中跨跨中处，中支点处设置厚1.55m的端隔梁，中跨跨中合拢段设置厚0.4m的中横隔梁，横隔梁处设有孔洞供检查人员通过，在索梁锚固点处分别设置高1.6m横梁一道，全梁共设24道锚固横梁。桥塔采用钢筋混凝土结构，横向为双柱式，桥面以上塔高20 m。塔柱采用矩形实心截面，塔柱横截面轮廓四周设R=25cm圆倒角处理，顺桥向塔底宽5.0m，塔顶宽4.0m；横桥向宽度2.0m。在桥塔塔顶顺桥向设有0.8*0.8m的切角处理，塔底纵桥向两侧以及横桥向内侧设25*25cm的倒角。塔柱横向不设横联。20-23#墩（82.75+154+88.75）m转体矮塔斜拉连续箱梁采用满堂支架分节段现场浇筑法施工。A节段26m，B、C节段30m，D、E节段33m，合拢段长2m。连续梁共15个浇筑段，边跨现浇段长分别为4.75m、10.75m。图1.1为（82+154+88）m矮塔斜拉桥立面图，图1.2为主梁截面图。55图1.1 （82+154+88）m矮塔斜拉桥立面图图1.2（a） 边跨支座位置断面图1.2（b） 中支墩位置断面图1.2（c） 中跨跨中位置断面1.2 主要检算内容受中铁四局集团瑞九铁路RJZQ-2标项目经理部四分部委托，中南大学土木工程学院对新建瑞九铁路庐山枢纽西南下行联络线特大桥（82.75+154+88.75)m矮塔斜拉桥现浇连续箱梁施工支架体系进行安全性检算和优化设计服务，主要工作内容如下：1、对箱梁A、C、E节段的承插型盘扣式满堂支架方案的安全性能进行检算与方案优化：（1）根据地质资料，确定采用满堂支架方案的地基承载力条件；（2）检算承插式盘扣满堂支架各构件强度、刚度、稳定性；（3）检算纵、横向分配梁设计及强度、变形；（4）检算模板强度、变形。2、对箱梁B、D节段跨河流部分拟采用的桩基立柱+贝雷梁+满堂支架设计方案的安全性能进行设计、检算和方案优化；（1）检算桩基的单桩承载力以及其强度、刚度、稳定性；（2）检算桩顶横向盖梁所采用的工字钢（H型钢）横梁的强度、刚度、稳定性；（3）检算贝雷梁各构件的强度、刚度、稳定性；（4）检算贝雷梁上方横向分配梁的强度、刚度；（5）检算贝雷梁上方的满堂支架各构件强度、刚度、稳定性；（6）检算纵向方木与底板模板的强度、刚度；3、对临时支墩各构件进行安全性检算与方案优化： （1）检算钢管立柱的强度、刚度及稳定性；（2）检算纵、横向分配梁强度、刚度；（3）检算模板强度、变形。1.3 检算依据（1）中华人民共和国国家标准铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）；（2）中华人民共和国国家标准铁路桥涵基本设计规范（TB1002.1-2005）；（3）中华人民共和国国家标准高速铁路桥涵工程施工技术指南（铁建设2010241号）；（4）中华人民共和国国家标准钢结构设计规范（GB 50017-2003）；（5）中华人民共和国国家标准混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）；（6）中华人民共和国国家标准建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）；（7）中华人民共和国国家标准建筑桩基设计规范（JGJ94-2008）；（8）中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（9）中华人民共和国行业标准建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ232-2010）；（10）（82+154+88）m矮塔斜拉桥相关图纸，施工单位提供的施工方案编制文件。第二章 承插型盘口式满堂支架结构安全性检算2.1 满堂支架概况B、C（C）、E（E）节段支架采用落地式承插型盘扣式钢管支架，立杆横向在腹板位置立杆横向间距为60cm，其他位置横向间距为90cm，立杆纵向间距随支架高度变化由150cm变化到60cm，步距为150cm。次龙骨为L-150铝梁，顺桥向布置，腹板下间距150mm，箱室下间距为250mm。主龙骨底板下采用L-185铝梁，横桥向布置。翼缘板主龙骨采用L-150铝梁，横桥向布置，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。水平剪刀撑间距6m布设，不足6m时上下各布设一道水平剪刀撑。扫地杆距不超过地面30cm处布设。水平安全网从3m高度开始间距6m一道布设，架体四周设置防护安全网。架体断阵处采用钢管扣件拉结，每隔一个立杆拉结一道，步距150cm。承插型盘扣式钢管支架基础采用换填和硬化处理，对软弱地段，换填80cm片石，承插型盘扣式钢管支架场地全部硬化，硬化采用C20砼浇筑，硬化厚度15cm。底模、侧模及翼缘模、端头模采用15mm厚竹胶板，竖肋为10*10cm方木，间距0.3m，水平肋采用双钢管，间距0.5m。水平支撑模板，水平支撑间距0.6m，竖向间距0.6m。外侧模、内模、端模间用拉杆螺栓连接并用钢管作内撑，以制约施工时模板变位和变形。内模侧模采用15mm厚竹胶板，竖肋为10*10cm方木，间距0.3m，水平肋采用双钢管，间距0.5m，内模支撑为钢管架，水平向支撑固定内侧模，水平间距0.6m，纵向间距为0.6m，层间距为0.6m，形成“井”字框架支承系统。钢管架底部支立于采用20钢筋加工成板凳筋上，如图5.4.5-1所示。内外模设通长16精轧螺纹钢对拉螺杆,拉杆每端套双螺母，顺桥向0.5m一道，竖向最大间距0.6m；拉杆外套PVC管，内外模上下共设三道拉杆。图2.1为矮塔斜拉桥满堂支架布置立面图和断面架体布置示意图。图2.1(a)矮塔斜拉桥满堂支架布置立面图图2.1(b)矮塔斜拉桥满堂支架最高和最低断面架体示意图2.2 计算方法与主要参数利用有限元软件MIDAS/civil建立矮塔斜拉桥盘扣式满堂支架空间有限元分析模型，如图2.2所示。（1）立杆纵向间距0.6m或0.9m，截面D-D与截面F-F之间支架的计算模型；（2）立杆纵向间距为0.9m，截面C-C与截面D-D之间支架的计算模型，取9m长度范围，分别计算；（3）立杆纵向间距为1.2m，局部位置加密为0.9m，截面B-B与截面C-C之间支架的计算模型，取9m长度范围，分别计算；（4）立杆纵向间距为1.2m或1.5m，局部位置加密为0.9m，截面A-A与截面B-B之间支架的计算模型，取9m长度范围，分别计算。 图2.2（a) 截面D-D与截面F-F之间盘扣式满堂支架有限元计算模型(1)图2.2（b) 截面C-C与截面D-D之间盘扣式满堂支架有限元计算模型(2) 图2.2（c) 截面B-B与截面C-C之间盘扣式满堂支架有限元计算模型(3)图2.2（d) 截面A-A与截面B-B之间盘扣式满堂支架有限元计算模型(4)各种材料的容重及弹性模量等参数和钢管截面特性如表2.1和2.2所示。表2.1 材料特性值名称容重(KN/m3)弹性模量(Mpa)名称容重(KN/m3)弹性模量(Mpa)钢材78.52.06×105方木8.3311×103竹胶板250.1×105混凝土263.45×104铝梁6351T6270.7×105铝梁6061T6270.5×105表2.2 主材截面特性材料名称外径(mm)壁厚(mm)面积(cm2)截面惯性矩(cm4)截面模量(cm3)回转半径(cm)M60603.25.7323.17.72.0148482.53.989.283.861.60铝梁L18570×18516.231214131-铝梁L15070×15014.438357.2-支架体系所承受荷载主要为静载和活载；静载为梁段混凝土和钢筋自重，以及模板支架重量，活载为施工荷载。便于分析起见，在计算过程中假定混凝土为理想流体材料，即材料颗粒之间不存在剪应力，这个假定对于一次浇筑完成的箱梁是恰当的，因为混凝土尚未初凝，应力重分布现象不明显；先浇的混凝土底板已经初凝，具备了一定的应力重分布能力，上述假定会有一定偏差，但总体来说底板初凝形成的应力重分布对于支架受力是有利的。连续梁箱梁截面为变高，在横桥方向可划分为四个区域： 1）翼板区A1；2）腹板区A2；3）腹板附近带倒角顶底板区A3；4） 腹板之间顶底板区A4，横桥向截面划分如图2.3所示。支架体系空间有限元整体分析时方木和模板只考虑其重量不计提供的抗力。各区域荷载大小列于表2.3中，底板处以线荷载的形式作用在主龙骨L185铝梁上，翼板处以节点荷载的形式加在支架立杆顶部。 图2.3 横桥向截面区域划分表2.3（a）空间有限元整体分析时各区段立杆顶部分配梁荷载的加载值（断面F-F）序号类别A1A2A3A4荷载系数1面积m20.7911.34-9.17-2横桥向宽度m1.751.5-3.5-3单位面积混凝土重量KN/ m211.9200.3-69.41.24模板及支架荷载2.5 KN/ m21.2a)施工人员、施工料具荷载； b)倾倒、振捣混凝土荷载2.5×2=5.0 KN/ m21.45总面荷载KN/ m224.3250.4-93.3_6间距为0.6m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m14.6150.2-56.0-表2.3（b）空间有限元整体分析时各区段立杆顶部分配梁荷载的加载值（断面E-E）序号类别A1A2A3A4荷载系数1面积m20.796.432.822.65-2横桥向宽度m1.750.91.51.7-3单位面积混凝土重量KN/ m20.796.432.822.651.24模板及支架荷载2.5 KN/ m21.2a)施工人员、施工料具荷载； b)倾倒、振捣混凝土荷载2.5×2=5.0 KN/ m21.45总面荷载KN/ m224.3237.369.859.6_6间距为0.9m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m21.9213.562.853.6-表2.3（c）空间有限元整体分析时各区段立杆顶部分配梁荷载的加载值（断面D-D）序号类别A1A2A3A4荷载系数1面积m20.796.002.672.48-2横桥向宽度m1.750.91.51.7-3单位面积混凝土重量KN/ m211.9176.847.138.61.24模板及支架荷载2.5 KN/ m21.2a)施工人员、施工料具荷载； b)倾倒、振捣混凝土荷载2.5×2=5.0 KN/ m21.45总面荷载KN/ m224.3222.166.556.3_6间距为0.9m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m21.9199.959.950.7-表2.3（d）空间有限元整体分析时各区段立杆顶部分配梁荷载的加载值（断面C-C）序号类别A1A2A3A4荷载系数1面积m20.79 4.46 2.22 1.98 -2横桥向宽度m1.750.91.51.7 -3单位面积混凝土重量KN/ m211.93 131.18 39.27 30.79 1.24模板及支架荷载2.5 KN/ m21.2a)施工人员、施工料具荷载； b)倾倒、振捣混凝土荷载2.5×2=5.0 KN/ m21.45总面荷载KN/ m224.31222.1166.5156.33_6间距为0.9m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m24.31 167.41 57.13 46.95 _7间距为1.2m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m21.88 150.67 51.41 42.26 -表2.3（e）空间有限元整体分析时各区段立杆顶部分配梁荷载的加载值（断面B-B）序号类别A1A2A3A4荷载系数1面积m20.79 2.01 2.10 2.81 -2横桥向宽度m1.750.451.52.6-3单位面积混凝土重量KN/ m211.93 118.19 37.10 28.62 1.24模板及支架荷载2.5 KN/ m21.2a)施工人员、施工料具荷载； b)倾倒、振捣混凝土荷载2.5×2=5.0 KN/ m21.45总面荷载KN/ m224.31 151.83 54.52 44.34 _6间距1.2m的主龙骨L185铝梁线荷载 KN/ m29.17 182.19 65.42 53.21 -表2.3（f）空间有限元整体分析时各区段立杆顶部分配梁荷载的加载值（断面A-A）序号类别A1A2A3A4荷载系数1面积m20.79 1.80 2.01 2.65 -2横桥向宽度m1.750.451.52.6-3单位面积混凝土重量KN/ m211.9 106.0 35.5 27.0 1.24模板及支架荷载2.5 KN/ m21.2a)施工人员、施工料具荷载； b)倾倒、振捣混凝土荷载2.5×2=5.0 KN/ m21.45总面荷载KN/ m224.3 137.2 52.6 42.4 _6间距为1.2m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m29.2 164.6 63.1 50.9 -7间距为1.5m的主龙骨L185铝梁的线荷载 KN/ m36.5 205.8 78.9 63.7 -风荷载计算公式：风荷载标准值，kN/m2；基本风压值，kN/m2；风速，系按平坦空旷地面，离地面10m高30年一遇10min平均最大风速，按10级大风计，取28.4m/s；风压高度变化系数，取1.28；风荷载体型系数，取0.8；kN/m2kN/m2；最后根据各构件的实际受风面的大小确定所受风荷载的大小。2.3 计算结果与分析2.3.1满堂支架强度、刚度、稳定性有限元分析结果截面D-D与截面F-F之间的满堂支架检算：盘扣式钢管立杆M60轴力如图2.4(a)和图2.4(b)所示。由图可知，钢管立杆最大轴压力发生在腹板下方立杆的顶部为-97.3kN，承台以外处底部需提供的反力最大为82.75kN。 整个满堂支架各构件应力计算结果如表2.4(a)所示，整个满堂支架各构件位移计算结果如表2.4(b)所示。由计算结果表明：1）满堂支架中，竖向钢管立杆最大应力为-206.0MPa,发生在立杆顶部悬臂段，小于300MPa，水平杆和斜杆的应力均不超过130.9MPa，小于205MPa；主龙骨L185铝梁应力不超过-78.0MPa，小于200MPa，各构件强度均满足设计要求。2）满堂支架立杆竖向位移为-5.9mm；主龙骨L185铝梁竖向位移最大为-5.93mm，挠度最大为 1.03mm小于其L/400=1.25mm，刚度满足设计要求，刚度满足设计要求。 表2.4（a) 混凝土浇筑时满堂支架各构件应力计算结果构件名称最大压应力（MPa）最大拉应力（Mpa）应力云图竖向钢管立杆-206.0-图2.4（c）水平杆钢管-130.9124.0图2.4（d）斜杆钢管-112.638.3图2.4（e）主龙骨L185铝梁-78.0-图2.4（f） 表2.4（a)混凝土浇筑时满堂支架各构件位移计算结果构件名称竖向位移（mm）位移图竖向钢管立柱顶部-5.9图2.4（g）主龙骨L185铝梁-5.93（-1.03）图2.4（h）注：括号中数据为跨中挠度满堂支架稳定性计算结果如图2.4(i)所示，由计算结果可知，最小弹性稳定性安全系数为5.35，稳定性满足要求。图2.4（a）竖向钢管立柱轴力分布（kN)图2.4（b）竖向钢管立柱底部反力分布（kN)图2.4（c）竖向钢管立柱应力分布图(MPa)图2.4（d）水平杆钢管应力分布图(MPa)图2.4（e）斜杆钢管应力分布图(MPa)图2.4（f）主龙骨L185铝梁应力分布图(MPa)图2.4（g）竖向钢管立柱顶部竖向位移分布（mm)图2.4（h）主龙骨L185铝梁竖向位移分布（mm)图2.4（i）满堂支架失稳模态截面C-C与截面D-D之间的满堂支架检算：盘扣式钢管立杆M60轴力如图2.5(a)和图2.5(b)所示。由图可知，钢管立杆最大轴压力发生在腹板下方立杆的顶部为-101.98 kN，立杆底部需提供的反力最大为84.9kN。 整个满堂支架各构件应力计算结果如表2.5(a)所示，整个满堂支架各构件位移计算结果如表2.5(b)所示。由计算结果表明：1）满堂支架中，竖向钢管立杆最大应力为-202.2MPa,发生在立杆顶部悬臂段，小于300MPa，水平杆和斜杆的应力均不超过178.7MPa，小于205MPa；主龙骨L185铝梁应力不超过-90.1MPa，小于200MPa，各构件强度均满足设计要求。2）满堂支架立杆竖向位移为-6.27mm；主龙骨L185铝梁竖向位移最大为-6.732mm，挠度最大为 0.83mm小于其L/400=1.25mm，刚度满足设计要求，刚度满足设计要求。 表2.5（a) 混凝土浇筑时满堂支架各构件应力计算结果构件名称最大压应力（MPa）最大拉应力（Mpa）应力云图竖向钢管立杆-202.2-图2.5（c）水平杆钢管-178.7171.3图2.5（d）斜杆钢管-110.214.5图2.5（e）主龙骨L185铝梁-90.190.1图2.5（f） 表2.5（b)混凝土浇筑时满堂支架各构件位移计算结果构件名称竖向位移（mm）位移图竖向钢管立柱顶部-6.27图2.5（g）主龙骨L185铝梁-6.732（0.83）图2.5（h）注：括号中数据为跨中挠度满堂支架稳定性计算结果如图2.5(i)所示，由计算结果可知，最小弹性稳定性安全系数为5.145，稳定性满足要求。图2.5（a）竖向钢管立柱轴力分布（kN)图2.5（b）竖向钢管立柱底部反力分布（kN)图2.5（c）竖向钢管立柱应力分布图(MPa)图2.5（d）水平杆钢管应力分布图(MPa)图2.5（e）斜杆钢管应力分布图(MPa)图2.5（f）主龙骨L185铝梁应力分布图(MPa)图2.5（g）竖向钢管立柱顶部竖向位移分布（mm)图2.5（h）主龙骨L185铝梁竖向位移分布（mm)图2.5（i）满堂支架失稳模态截面B-B与截面C-C之间的满堂支架检算：盘扣式钢管立杆M60轴力如图2.6(a)和图2.6(b)所示。由图可知，钢管立杆最大轴压力发生在腹板下方立杆的顶部为-86.3kN，立杆底部需提供的反力最大为81.56kN。 整个满堂支架各构件应力计算结果如表2.6(a)所示，整个满堂支架各构件位移计算结果如表2.6(b)所示。由计算结果表明：1）满堂支架中，竖向钢管立杆最大应力为-253.4MPa,发生在立杆顶部悬臂段，小于300MPa，水平杆和斜杆的应力均不超过136.6MPa，小于205MPa；主龙骨L185铝梁应力不超过-91.0MPa，小于200MPa，各构件强度均满足设计要求。2）满堂支架立杆竖向位移为-6.29mm；主龙骨L185铝梁竖向位移最大为-6.673mm，挠度最大为 0.857mm小于其L/400=1.25mm，刚度满足设计要求，刚度满足设计要求。 表2.6(a) 混凝土浇筑时满堂支架各构件应力计算结果构件名称最大压应力（MPa）最大拉应力（Mpa）应力云图竖向钢管立杆-253.4-图2.6（c）水平杆钢管-136.6 115.7图2.6（d）斜杆钢管-106.613.9图2.6（e）主龙骨L185铝梁-91.091.0图2.6（f） 表2.6(b)混凝土浇筑时满堂支架各构件位移计算结果构件名称竖向位移（mm）位移图竖向钢管立柱顶部-6.29图2.6（g）主龙骨L185铝梁-6.673（0.857）图2.6（h）注：括号中数据为跨中挠度满堂支架稳定性计算结果如图2.6(i)所示，由计算结果可知，最小弹性稳定性安全系数为5.17，稳定性满足要求。图2.6（a）竖向钢管立柱轴力分布（kN)图2.6（b）竖向钢管立柱底部反力分布（kN)图2.6（c）竖向钢管立柱应力分布图(MPa)图2.6（d）水平杆钢管应力分布图(MPa)图2.6（e）斜杆钢管应力分布图(MPa)图2.6（f）主龙骨L185铝梁应力分布图(MPa)图2.6（g）竖向钢管立柱顶部竖向位移分布（mm)图2.6（h）主龙骨L185铝梁竖向位移分布（mm)图2.6（i）满堂支架失稳模态截面A-A与截面B-B之间的满堂支架检算：盘扣式钢管立杆M60轴力如图2.7(a)和图2.7(b)所示。由图可知，钢管立杆最大轴压力发生在腹板下方立杆的顶部为-71.5kN，立杆底部需提供的反力最大为70.84kN。 整个满堂支架各构件应力计算结果如表2.7(a)所示，整个满堂支架各构件位移计算结果如表2.7(b)所示。由计算结果表明：1）满堂支架中，竖向钢管立杆最大应力为-211.1MPa,发生在立杆顶部悬臂段，小于300MPa，水平杆和斜杆的应力均不超过89MPa，小于205MPa；主龙骨L185铝梁应力不超过-87Pa，小于200MPa，各构件强度均满足设计要求。2）满堂支架立杆竖向位移为-6.6mm；主龙骨L185铝梁竖向位移最大为-6.597mm，挠度最大为 0.58mm小于其L/400=1.25mm，刚度满足设计要求，刚度满足设计要求。 表2.7(a)混凝土浇筑时满堂支架各构件应力计算结果构件名称最大压应力（MPa）最大拉应力（Mpa）应力云图竖向钢管立杆-211.1-图2.7（c）水平杆钢管-88.8 78.2图2.7（d）斜杆钢管-87.54.5图2.7（e）主龙骨L185铝梁-86.996.9图2.7（f） 表2.7(a)混凝土浇筑时满堂支架各构件位移计算结果构件名称竖向位移（mm）位移图竖向钢管立柱顶部-6.6图2.7（g）主龙骨L185铝梁-6.597（0.58）图2.7（h）注：括号中数据为跨中挠度满堂支架稳定性计算结果如图2.7(i)所示，由计算结果可知，最小弹性稳定性安全系数为5.665，稳定性满足要求。图2.7（a）竖向钢管立柱轴力分布（kN)图2.7（b）竖向钢管立柱底部反力分布（kN)图2.7（c）竖向钢管立柱应力分布图(MPa)图2.7（d）水平杆钢管应力分布图(MPa)图2.7（e）斜杆钢管应力分布图(MPa)图2.7（f）主龙骨L185铝梁应力分布图(MPa)图2.7（g）竖向钢管立柱顶部竖向位移分布（mm)图2.7（h）主龙骨L185铝梁竖向位移分布（mm)图2.7（i）满堂支架失稳模态2.3.2立杆强度及稳定性公式验算立杆强度根据以下式子进行验算：立杆稳定性根据以下式子进行验算：N 单根立杆所承受的轴向压力；轴心受压构件的稳定系数；A 钢管横截面面积；钢材的抗压强度设计值，取300 MPa；由上一节可知，最大轴力为101.98kN，发生在C-C与D-D截面之间。顶部悬臂处，计算长度为1.0m，稳定系数为=0.7。步距为1.5m，对应最大轴力最大为86.1kN。稳定系数由构件的长细比通过查表而得，其中为钢管的计算长度，按最不利情况取=m。或=m。取=1.8m。则=，b类截面，稳定系数为=0.588。 ； 。 。 支架强度及稳定性满足要求。组合风荷载时：式中：组合风荷载时的单根钢管竖向荷载；风荷载标准值产生的弯矩；有效弯矩系数，采用1.0；立杆纵距，取1.35m；步距，取1.5m；风荷载标准值，kN/m2；基本风压值，kN/m2；风速，系按平坦空旷地面，离地面10m高30年一遇10min平均最大风速，按10级大风计，取28.4m/s；风压高度变化系数，取1.28；风荷载体型系数，取0.8；kNkN/m2kN/m2kN·mMPa300MPa综上可知支架抗风稳定性满足要求。2.3.3分配梁强度与刚度检算1） 横向分配梁-主龙骨L185铝梁强度与刚度验算主龙骨L185铝梁承受底模传递的均布荷载，按照3跨连续梁进行验算。主龙骨L185铝梁的力学性能及计算参数如下：（1）弹性模量E= 7×104MPa；（2）截面惯性矩：I=1214cm4；（3）截面抵抗矩：W=131cm3；（4）铝抗弯强度设计值：=200MPa。对于混凝土箱梁腹板下方主龙骨L185铝梁： 荷载：q=205KN/m（纵向间距立杆间距1.5m)，钢管立柱中心间距：l=0.6m。主龙骨L185铝梁强度及刚度分别按以下两式进行计算： ； 则有205MPa； mm。故主龙骨L185铝梁强度及刚度满足要求。2） 纵向分配梁-L150铝梁强度与刚度验算纵向L150铝梁承受底模传递的均布荷载，按照3跨连续梁进行验算。纵向L150铝梁，其力学性能及计算参数如下：（1）弹性模量E=5×104MPa；（2）截面惯性矩：I=383cm4；（3）截面抵抗矩：W=57.2cm3；（4）荷载：q=137×0.15=20.55KN/m；（5）横向分配梁-主龙骨L185铝梁的中心间距（纵向）：l=1.5m。（6）铝梁抗弯强度设计值：=200MPa。纵向L150铝梁强度及刚度分别按以下两式进行计算： ， 则有MPa<=200MPa；=3.6mm<。故纵向L150铝梁强度及刚度满足要求。3） 混凝土箱梁翼板下方10cm×10cm纵向方木强度与刚度验算（1）弹性模量E=0.11×105MPa；（2）截面惯性矩：I=10×1000/12=833.33cm4；（3）截面抵抗矩：W=