连续梁悬臂法施工介绍.ppt

热烈,欢迎,各位领导、专家莅临指导！,连续梁悬臂法现浇施工方案汇报材料(DK111+400DK136+720),中铁四局集团成绵乐铁路工程指挥部2010年6月5日,成绵乐铁路客运专线CMLZQ-3标段,1、工程概况,由中铁四局承建的成绵客运专线CMLZQ-3标段，位于四川省广汉市至成都市新都区境内。起止里程为：DK111+400DK136+720，正线长度24.904km。本标段共有4座特大桥，8处设计为连续梁跨越既有铁路或者公路，除青白江特大桥道岔连续梁施工采用满堂脚手架现浇施工外，其余全部采用悬臂现浇法施工。具体见连续梁统计表（表1），连续梁结构形式统计表（表2）：,1、工程概况,2.连续梁结构设计,2.1 结构设计连续梁体设计为单箱单室变高度变截面箱梁。箱梁顶宽11.8m，箱梁底宽6.4m。中跨中部和边跨侧端部为等高梁段，其余梁段梁底按二次抛物线变化。梁体在支座处设横隔板，横隔板中部设有孔洞并设爬梯，以利于检查人员通过。梁体分节及结构设计具体下表2、表3。,3.施工组织,3.1 主要管理人员分工,3.施工组织,3.2 主要劳动力组织,3.施工组织,3.3 连续梁施工总体安排混凝土采用各队HZS120型混凝土搅拌站供应；钢筋棚设置在边墩旁，C20混凝土硬化场地。并利用布设在主墩旁塔吊或吊车进行施工材料的垂直吊装；每连续梁处设一400KVA变压器与既有高压电网“T”接，同时备用一台200KW发电机以备在电网停电及其它情况下应急使用。每连续梁处采用打井取水方式满足养护及生活生产用水；,3.施工组织,3.4 连续梁的工期安排 根据总体性施工组织设计安排，考虑施工图纸、挂蓝模板配置和架梁主线等多种因素，各连续梁施工工期如表4所示：,3.施工组织,3.施工组织,3.施工组织,3.施工组织,3.施工组织,4.主要施工方案,4.1 总体施工方案,墩顶0#块采用钢管支架现浇施工，箱内顶板采用钢管脚手架支撑；悬灌梁段采用菱形挂篮悬臂施工，挂篮采用全密封；既有公路上搭设防护棚架防止桥上物品掉落，防护棚架采用型钢搭设，顶部铺设双层竹跳板及安全网防护。中跨合拢段采用合拢吊架施工，吊架底篮及模板采用挂篮的相应部件。边跨现浇段及边跨合拢段，采用钢管脚手架施工；钢筋由工厂集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场绑扎成型；混凝土由搅拌站集中供应，搅拌输送车运输，混凝土输送泵泵送入模，插入式振捣器捣固。混凝土采用洒水养护。,4.主要施工方案,4.2 0#块施工方案,4.2.1 0#块支架搭设方案,4.2.2 0#块墩梁临时锚固系统,4.2.3 0#块预埋件安装,4.2.4 0#块支架预压及观测,4.2.5 0#块模板工程,4.2.6 0#块钢筋工程,4.2.7 0#块混凝土浇筑、养护,跳转,跳转,跳转,跳转,跳转,跳转,跳转,4.主要施工方案,4.2.1 0#块支架,0#块支架采用碗扣式脚手架搭设满堂支架；地基处理方式为：承台范围外先清除表面浮土后，对地基进行机械碾压，使之承载力达到150KPa以上后，表层铺设50cm厚级配碎石，再浇筑20cm厚C20混凝土基础，在混凝土基础表面搭设支架。承台范围内地基不处理。地基处理范围1m外设置排水沟。支架搭设：支架在腹板下1.5m范围内横向间距纵向间距竖向间距30cm30 cm60 cm布置，其余部位采用横向间距纵向间距竖向间距60cm60 cm90 cm布置。立杆采用LG300、240、180、120、90、60cm型号调整接头位置。脚手架外侧每3.0m设置一道剪刀撑。脚手架顶至底模间采用可调顶托，顶托上面先纵向（顺桥向）再横向均设I16工字钢，在I16工字钢上面设置25槽钢托架。脚手架底托下设10cm10 cm方木支撑在承台砼上。底部设置扫地杆。,返回,4.主要施工方案,4.2.2 0#块临时锚固系统,按设计图纸要求施工C50混凝土临时支座。临时支座设有厚5cm的硫磺砂浆夹层，在其内设置电阻丝，通过电阻丝内通电融化硫磺砂浆即可解除临时支墩。同时在临时支墩顶底设塑料薄膜隔离层。在中跨合拢段完成后，对称拆除临时支座。在临时支座中部沿四周凿除砼，用手动钢筋切割机将32精扎螺纹钢切断,凿除临时支座混凝土,用M50水泥砂浆对墩身及梁体外露的钢筋头进行修补覆盖4cm，防止钢筋外露受腐蚀。,返回,4.主要施工方案,4.2.3 0#块预埋件安装,预埋件安装主要有支座钢板、防落梁挡块预埋钢板。预埋件到达现场后，必须检查产品合格证、附件清单和有关材质报告单或检查报告，并对其外观尺寸进行全面的检查。在支座下设置3.5cm干硬性无收缩砂浆调平层，在安装支座及地脚螺栓时，在下支座板四角用钢楔块调整，找正支座纵向中线位置，用环氧砂浆灌注地脚螺栓孔。C50支座安装时，支座上各个部件纵横向必须对中，当安装温度与设计温度不同时，纵向支座各部件错开的距离必须由计算确定。,返回,4.主要施工方案,4.2.4 0#块支架预压与观测,支架按照要求施工完毕后报技术组进行检查验收，检查验收合格后,进行支架设计荷载（0号块砼重）120%的超载预压，以检验支架设计的合理性和支架结构的可靠性，检验支架变形情况，并且消除支架的非弹性变性，为混凝土灌注、立模标高提供依据，并记录支架在荷载作用下的弹性压缩量及沉降量。支架的预压方式采用堆码砂袋预压，预压的重量根据梁的几何尺寸进行模拟加载，用吊车吊砂袋从中间向两侧对称均匀堆载。,返回,4.主要施工方案,4.2.4 0#块支架预压与观测,加载前布设好观测点，观测点的布设要上下对应，以观测支架弹性变形量。观测点的数量为：纵、横向每2m一个，观测次数为：加载前、加载一半、加载完毕、加载12小时、加载24小时和加载48小时共6次。观测要求：及时、准确、认真、测量数据齐全，把综合分析变形量、沉降量结果作为设置预拱度的准确、可靠数据。支架预压时同时加强其稳定性观测，施工人员跟班作业,以确保安全，一旦发现支架出现异常现象，立即采取卸载或紧急撤离措施。,返回,4.主要施工方案,4.2.5 0#块模板,（1）0#块底模 底模采用钢模与竹胶板搭配使用。悬挑部分采用钢模，用厚8mm的钢板做面板，边框采用100-10角钢，纵肋采用10槽钢，横肋采用10mm扁钢，底模设置要考虑桥的纵向坡度。墩顶部分采用竹胶板做底模，根据永久支座和临时支墩的位置关系及纵向坡度设计模板分块情况。,返回,4.主要施工方案,4.2.5 0#块模板,（2）0#块侧模侧模采用8mm厚的钢板做面板，纵肋采用10mm扁钢，横肋采用12槽钢，模板支架用16、14槽钢组焊成桁架结构。支架与侧模通过螺栓连接成整体，间距基本控制在0.8m/榀，箱梁顶面及底面用32圆钢拉杆进行梁体外对拉，模板支架下部落在顺桥向铺在托架上的25上。,返回,4.主要施工方案,4.2.5 0#块模板,（3）隔墙模板及内侧模中横隔墙模板用组合钢模，对拉螺杆加固；0#块内模采用竹胶板，加工场做成整体，整体进行吊装。搭设48钢管脚手架支撑，钢管支撑在底板垫块上，横、纵向及竖向间距均为60cm，钢管两端连接用对撑螺杆将模板顶紧；安装内模底部时在竖向预应力压浆管设计位置预先挖孔，并在内模安装时注意对压浆孔进行保护，安装后用胶带封堵管周空隙；箱室内侧模预留施工用振捣及观察窗口。,返回,4.主要施工方案,4.2.5 0#块模板,（4）0#块端模端模上有钢筋和预应力管道伸出，位置要求准确，模板采用钢模板，以便拆模，在钢模板上预留钢筋、预应力管道孔。,返回,4.主要施工方案,4.2.6 0#块钢筋,钢筋按先长后短的原则下料，钢筋在钢筋棚集中加工，运到现场绑扎成型。梁段钢筋整体绑扎，先立底模，绑扎底板钢筋，然后进行腹板和中隔板钢筋绑扎，立侧模和中隔板模板，最后绑扎顶板钢筋。当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或进行适当弯折。梁体钢筋最小净保护层除顶板顶层为30mm外，其余均为35mm，绑扎铁丝的尾段不得伸入保护层内。采用C55混凝土垫块（每平方米不少于4块）保证钢筋保护层。所有梁体预留孔均增设相应的环状钢筋，桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设斜置的井字型钢筋进行加强，施工中为确保腹板、顶板、底板钢筋的位置准确，根据实际情况可采用增加架立钢筋数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。,返回,4.主要施工方案,4.2.7 0#块混凝土浇筑、养护,总体浇筑顺序：底板中隔板、腹板顶板底板混凝土浇筑：底板浇注时从悬臂端向墩顶两侧对称进行，分4个工作面浇筑；腹板及中隔板混凝土浇筑：底板混凝土浇注完成后浇注腹板及横隔板混凝土，腹板和横隔板同时水平分层进行。分层厚度0.25m，分6个工作面浇筑；顶板混凝土浇筑：顶板混凝土浇注时搭设作业平台，分4个工作面浇筑；,返回,4.主要施工方案,4.2.7 0#块混凝土浇筑、养护,混凝土浇筑采用插入式振动棒振捣密实，但是在腹板处采用附着式震动器振捣为主、插入式为辅；支座处钢筋网较密，应加强振捣，确保支座处混凝土密实；0#块根部高度较高，必须在腹板中间预留混凝土浇注窗口或观测窗口，待混凝土浇筑接近预留口时再进行封堵；混凝土中加入适当缓凝剂；在底板、顶板混凝土浇注完毕后，安排专人进行表面抹面、收光处理，分三次进行；,返回,4.主要施工方案,4.2.7 0#块混凝土浇筑、养护,梁体内挂篮预留孔、桥面泄水孔采用PVC管预埋，浇注前准确定位，浇注过程中加强保护，混凝土终凝前拔除；测量钢桩采用18mm螺纹钢制作，顶部磨圆高出桥面板混凝土约5mm，预埋平面位置误差控制在5cm以内。外露面混凝土灌注完终凝后及时洒水养护，并覆盖无纺土工布安装喷淋装置确保养护湿度，洒水养护不少于14d。夏季养护期间在钢模外定时喷水，以降低钢模表面温度，在混凝土强度达到设计强度的50%后，可适当松开钢模，向钢模内混凝土进行浇水养护直至拆模覆盖养护。,返回,4.主要施工方案,4.3 挂蓝拼装,跳转,跳转,跳转,跳转,4.3.1 挂蓝设计方案,4.3.2 挂蓝拼装方案,4.3.3 挂蓝预压方案,4.3.4 挂蓝移动步骤,跳转,4.3.5 挂蓝底模标高控制,4.主要施工方案,4.3.1 挂蓝设计方案,返回,本标段连续梁施工挂蓝有调拨、新作和自行加工三种形式，均有设计厂家出具挂蓝计算书和细部图纸，这里仅以菱形挂蓝为例进行汇报。菱形挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。该挂篮承载能力和刚度大，机械化程度高，操作方便快捷、安全可靠。其总体构造布置详见附件。,4.主要施工方案,4.3.1 挂蓝设计方案,返回,（1）挂篮主桁架系统：主桁架是挂篮悬臂承重构件，由槽钢拼装而成的菱形结构。主桁架均采用236槽钢，各杆之间采用16mm厚钢板，30普通螺栓连接。桁架几何形式及尺寸如图所示：,4.主要施工方案,4.3.1 挂蓝设计方案,返回,（2）挂篮的后锚固系统 后锚是主桁架的自锚平衡装置，由锚固扁担梁、竖向预应力筋、连接锚杆、千斤顶组成。每根主横纵梁尾部用3根32精轧螺纹钢筋作为连接锚杆，锚固在箱梁砼内。单根主梁设置6个锚固点，一只挂篮设置12个锚固点。,4.主要施工方案,4.3.1 挂蓝设计方案,返回,（3）挂篮的吊挂系统悬吊系统是固定模板支架和操作平台的，由底篮前悬吊、后悬吊和模板悬吊三大部分组成。a、底篮前悬吊由2根20mm厚的16Mn钢板作为主吊带，锚固于前上横梁；后悬吊由2根20mm厚的16Mn钢板作为主吊带，全部锚固于以浇段底板上。b、内模支架安装于2组内模导梁上，内模导梁前端由1根32精轧螺纹钢筋锚固于前上横梁上，内模导梁后端由2根32精轧螺纹钢筋锚固于以浇砼梁段上。c、侧模支架安装于1组侧模导梁上（单侧），导梁前端由1根32精轧螺纹钢筋锚固于前上横梁上，侧模导梁后端由2根32精轧螺纹钢筋锚固于以浇砼梁段的翼缘板上。,4.主要施工方案,4.3.1.3 吊杆位置图,返回,4.主要施工方案,4.3.1 挂蓝设计方案,返回,（4）挂篮的走行系统行走系统包括后反压、滑道和牵引设备，走行前在主桁架下铺设双排钢轨和组合滚轮，在主桁纵梁上安装组合滚轮，拆除后锚固，由手拉葫芦带动慢慢向前移动。挂篮走行到位后、混凝土浇筑前，主纵梁前支点处用千斤顶将主梁顶起，滑道垫梁加密，并将滚轴换成钢墩垫块。,4.主要施工方案,4.3.1 挂蓝设计方案,返回,（5）挂篮的模板系统挂篮的底模采用定型钢模板，铺设在底模纵梁上，纵梁支撑于前、后下横梁上。侧模全部采用组合钢模板，内外侧模均采用10角钢加工成桁架，使之成为一个整体。外侧模板及箱梁翼缘板模型安装于1组（单侧）侧模导梁上，与挂篮同时移动。,4.主要施工方案,4.3.2 挂蓝拼装方案,返回,0#块施工完成后，在0#块顶面拼装挂篮。挂篮安装按照以下程序进行：清理梁段顶面用1：2的水泥砂浆将铺枕部位找平在找平层上放出轨道定位线铺设木枕安装滑道安装前后支座在前支座下铺放聚四氟乙烯滑板吊装单片主桁件对准前后支座，在后支点处连接锚轮组，在桁架两侧用35t倒链和型钢控制其空间位置，调好一片主桁架后用同样的方法吊装另一片主桁架调整两片主桁架间的水平间距和位置安装前、中、后三根横梁安装前后吊带吊装底模架及底模板吊装外侧模走行梁及外模板在前上横梁上吊挂工作平台，在底模后横梁上焊接工作平台调整立模标高固定模板。,4.主要施工方案,4.3.3 挂蓝预压方案,返回,挂篮拼装完成后，采用编织袋装砂分级加载，加载过程中，砂袋按荷载分布情况堆放，模拟施工中受力情况，加载重量为1#块理论重量的1.2倍，荷载持续时间不小于30min，此过程反复两次，消除挂篮结构的非弹性变形，并测量挂篮前端各部件的变形量。每级加载应测量变形量和主要构件的应力。变形量测量时，基准标高设在0#块的顶部，在前、后下横梁布置测点以测量出各级荷载下挂篮的下沉量，并计算出挂篮前后支点在各个节段施工时产生的竖向荷载。每一级加载后，必须及时检查各杆件的连接情况和工作情况，及时作出是否继续加载的判断，根据试验结果整理出加载测试报告，将弹性变形值及非弹性变形值的测量结果用于指导施工。,4.主要施工方案,4.3.4 挂蓝移动步骤,返回,第一步：梁块混凝土灌注完成后，穿预应力束，拆内、外侧模(底篮后锚杆不松)，张拉，压浆。第二步：移动挂篮前托梁与梁面预埋环扣紧，然后卸去各扁担梁的支承垫板，实现主桁架与底篮分离，此时底篮被锚紧在已完成梁段的底面。第三步：卸主桁后锚，在后横梁上设置牵制绳，将前后支承枕木移至下一梁段，支承位置放入“滑枕”，手拉葫芦将主桁牵引至下一梁段位置，拆去滑枕，安装后锚带并锚固。第四步：拆除挂篮底部后锚杆和前托梁锚固绳，使底模脱离梁底面，然后利用手拉葫芦牵引主模带动挂篮前移到下一现浇位置。第五步：调整挂篮底部中线位置和标高，上紧底部后锚杆，固定前、后主横梁。,4.主要施工方案,4.3.5 挂蓝底模标高控制,返回,底模安装标高控制公式为：H1H0+fi+flm+fm+Fx，H1-待浇段底板前端点挂篮底板标高；H0-该点设计标高；fi-本施工节段以后各段对该点挠度的影响值；flm-本施工节段纵向预应力束张拉后对该点的影响值；fm-挂篮弹性变形对该点的影响值；Fx-混凝土收缩、徐变、温度、结构体系转换、二期恒载和活载等影响产生的挠度计算值；以上公式为理论计算，具体数据以监控单位提供的立模标高来控制，在施工过程要及时测量复核，与实际不相符时应及时调整。,4.主要施工方案,4.4 悬臂段混凝土浇筑,跳转,跳转,4.4.1 悬臂段钢筋工程,4.4.2 悬臂段混凝土浇筑,4.主要施工方案,4.4.1 悬臂段钢筋工程,返回,悬臂段的钢筋，在钢筋加工厂集中加工成半成品，运至现场后由塔吊吊至挂篮内绑扎；所有焊接在预应力管道固定前进行。当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或进行适当弯折。绑扎铁丝的尾段不得伸入保护层内。准确安装管道定位钢筋网，确保管道位置准确；钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程；纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度必须满足设计及规范要求；悬臂段钢筋绑扎先进行底板普通钢筋绑扎及竖向预应力钢筋梁底锚固端(包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋)的安装，同时固定底板纵向预应力管道，再进行腹板钢筋的绑扎、腹板内竖向铁皮管、纵向波纹管的安装，最后进行顶板普通钢筋的绑扎、顶板内纵向波纹管的安装、横向波纹管的安装。,4.主要施工方案,4.4.2 悬臂段混凝土工程,返回,混凝土灌注前用高压水枪冲洗模板面。用水泥砂浆湿润输送泵，润泵用砂浆必须全部排出后方可进行混凝土灌注；灌注混凝土时两侧挂篮应尽量对称平衡灌注，两侧混凝土灌注不平衡重不得超过10吨，即两侧灌注混凝土量差不能大于4 m3，以减小施工中产生的不平衡弯矩。混凝土灌注顺序为：底板腹板顶板。腹板可采取分层灌注，每层灌注厚度宜为30-40cm。为避免由于模板支架变形而产生混凝土裂缝，混凝土灌注时由悬臂端向内侧进行，且纵向对称灌注；,4.主要施工方案,4.4.2 悬臂段混凝土工程,返回,梁段混凝土采用一次灌注，为了不使后浇混凝土的重力引起挂篮变形，导致先浇混凝土开裂，在灌注混凝土时根据混凝土重量变化，随时调整吊带高度；混凝土灌注时注意以下两个问题：首先是底板混凝土重复振动问题，重复振动不能超过混凝土的初凝时间，要求在初凝时间内保证每节段混凝土灌注完毕；其二是灌注腹板混凝土时，混凝土经振动易沿下腹板冒出底板。由于掺有减水剂的混凝土具有触变性，经振动液化后很容易冒出底板，说明下腹板处已灌注密实，可以停止腹板或下腹板的振动。当底板冒出少量混凝土时，不能过早铲除，待腹板混凝土灌注完毕后再做处理，以防止腹板混凝土因未凝结而产生振动流失现象，以至下腹板出现局部空洞。另外可以在内模下腹板与底板连接处增设一定宽度的水平模板，即可防止混凝土大量冒出。,4.主要施工方案,4.4.2 悬臂段混凝土工程,返回,混凝土捣固采用50、30插入式振动棒。钢筋密集处用30插入式振动棒，钢筋稀疏处用50插入式振动棒。振动棒距离模板510cm。动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的1.5倍。并在腹板侧模上安设附着式震动器，每侧设两个；灌注混凝土时，预应力管道内插入硬塑料管芯(混凝土灌注完成后拔出)防止管道变形、漏浆，混凝土灌注后及时通孔、清孔，发现阻塞及时处理。竖向预应力管道下端要封严，防止漏浆；上端要封闭，防止水和杂物进入管道。混凝土施工缝表面凿毛，清除水泥浆和松动石子，并用水冲洗干净。排除积水后，先浇一层水泥浆或与混凝土成分相同的水泥砂浆然后再灌注混凝土。在混凝土初凝前用手工抹平，顶板混凝土在初凝前进行横向拉毛。,4.主要施工方案,4.5 边跨现浇段施工,跳转,跳转,4.5.1 边跨现浇段模板设计,4.5.2 边跨现浇段支架设计施工,跳转,4.5.3 边跨现浇段钢筋模板工程,跳转,4.5.4 边跨现浇段混凝土工程,4.主要施工方案,边跨现浇段模板设计,返回,边跨现浇段模板部分采用0块模板改装，剩余部分单独加工。侧模、底模采用钢模，钢模采用厚6mm的钢板做面板，边框采用100-10角钢，纵肋采用10槽钢，横肋采用10mm扁钢，侧模支架为10槽钢，侧模固定在支架上，内模通过型钢支架固定组合钢模，拐角处用小木模补齐，端头模采用1.5cm的竹胶板。,4.主要施工方案,4.5.2 边跨现浇段支架设计施工,返回,为保证在现浇段施工时支架基础稳定，对支架基础进行处理，对于一般硬土地段，先清除表面浮土后，机械碾压；对于软弱地层段（如泥浆池），挖除软弱地层采用换填砂砾，夯实，使之承载力达到150KPa以上后，表层铺设50cm厚级配碎石，再浇筑20cm厚C2混凝土基础，在混凝土基础表面搭设支架。地基处理地段两侧做好地基的排水，防止雨水或混凝土浇注和养生过程中滴水对地基的影响。,4.主要施工方案,4.5.2 边跨现浇段支架设计施工,返回,支架设计架采用碗扣式脚手架搭设满堂支架，碗扣式脚手架采用WDJ483.5mm型。支架在腹板下1.5m范围内横向间距纵向间距竖向间距30cm30 cm60 cm布置，其余部位采用横向间距纵向间距竖向间距60cm60 cm90 cm布置。立杆采用LG300、240、180、120、90、60cm型号调整接头位置。脚手架外侧每3.0m设置一道剪刀撑。脚手架顶至底模间采用可调顶托，顶托上面先纵向（顺桥向）设I16工字钢，然后再横向设I16工字钢分配梁，I16工字钢分配梁上面铺设底模。脚手架底托下设10cm10 cm方木支撑在砼基础上。,4.主要施工方案,4.5.2 边跨现浇段支架设计施工,返回,在搭设完毕的支架上铺设底模，堆载砂袋进行支架预压；预压的最大加载按设计荷载加施工荷载的120，按10、20、30、50、80、100、120，逐级加载进行。每级加载完并持续半个小时(最后两级为lh)后，分别测定各级荷载下支架的变形值，同时记录力与位移数据，并根据测出的结果，绘制力与位移关系曲线，测出支架的弹性和非弹性变形。卸载时也要分级卸载，测量变形并记录数据；预压卸载后的回弹量即是箱梁在混凝土浇筑过程中的下沉量，因此，支架顶部的标高值最后调整为设计标高值+设计预拱值+预压回弹量。,4.主要施工方案,4.5.3 边跨现浇段钢筋模板工程,返回,在钢筋加工棚按设计图纸要求集中加工成型，运至施工场地后，用塔吊吊至现浇段支架上绑扎；按设计钢筋间距绑扎梁段底板钢筋，并按要求设置足够的混凝土垫块，用定位钢筋固定底板纵向预应力管道；绑扎端头隔墙钢筋，并安装张拉底座；搭设侧模支架，并安装侧模；绑扎腹板钢筋并固定竖向预应力管道及腹板上部的纵向预应力管道；支立内模及端头隔墙模板；绑扎顶板底层钢筋，固定纵向预应力管道、及横向预应力管道。,4.主要施工方案,4.5.4 边跨现浇段混凝土工程,返回,现浇段混凝土分段灌注，先灌注梁段底板和腹板，再灌注顶板。混凝土灌注由膺架端向边墩方向水平分层进行，混凝土一次连续灌注完成，不留施工缝；灌注底板和腹板混凝土时，导管从内模顶部开口，先灌注底板混凝土，然后灌注腹板上部和顶板混凝土；底板和腹板灌注时，采用50与30插入式振捣棒配合使用，在钢筋密的地方用30插入式振捣棒，确保混凝土振捣密实。振捣作业选用经验丰富的混凝土工操作，防止漏捣或过捣。,4.主要施工方案,4.6 合拢段施工方案,跳转,跳转,4.6.1 合拢段施工工艺,4.6.2 合拢段施工配重,跳转,4.6.3 边跨合拢段施工,跳转,4.6.4 中间跨合拢段施工,跳转,4.6.5 体系转换施工,4.主要施工方案,4.6.1 合拢段施工工艺,返回,合拢段施工原则是混凝土在低温灌注；按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，然后完成体系转换，形成连续刚构；合拢段两端悬臂标高及轴线允许偏差应符合设计或规范要求；,4.主要施工方案,4.6.2 合拢段施工配重,返回,为保证边跨合拢段始终处于稳定状态，边跨合拢段施工时,在中跨悬臂端顶部设合拢段重量的一半的配重，配重采用水箱，水箱重心距悬臂外端部2m，灌注混凝土过程中，依据灌注混凝土的重量及时向水箱中注入同等重量的水。,4.主要施工方案,4.6.3 边跨合拢段施工,返回,由于边跨合拢段一端是膺架现浇梁段，一端是悬臂灌注梁段，梁体竖向温差会使合拢口梁截面产生挠度和角位移，使合拢段混凝土受弯。因此，在施工中必须设置临时锁定装置。临时刚性连接采取既撑又拉的办法，将两端相邻段落连成整体，采用型钢作为锁定材料。在合拢段箱梁的端部设置连结构造作为临时支撑，以承受温度升高时使悬臂纵向伸长产生的压应力，在两合拢悬臂端梁的顶板、底板顶面预埋钢板，设置反力座，并将外刚性支撑焊接，以锁定合拢口。并张拉一组临时钢束，以预应力来抵消两端因温度降低而缩短所产生的拉应力，通过设置承受压应力及拉应力的装置使合拢段混凝土得到保护。为了达到锁定装置与悬臂上堆放材料及悬臂共同变形的目的，临时锁定装置的锁定力要大于释放任何一侧各墩的全部活动支座的摩阻力，另外还要考虑现浇段支架纵向水平弹性变形的反力；,4.主要施工方案,4.6.3 边跨合拢段施工,返回,合拢段外锁装置示意图,4.主要施工方案,4.6.3 边跨合拢段施工,返回,边跨施工前拆除挂篮并解除边跨其它荷载，在边跨现浇段支架上安装合拢段底模、侧模及其支架，利用挂篮模板作为边跨合拢段的模板，调整合拢段的中线和高程；选择在当日气温较小、温度变化幅度较小时进行临时锁定装置的安装。临时锁定装置安装快速、对称进行，与预埋在边跨和悬臂端梁体的钢板等强度焊接；为了减小混凝土灌注时悬臂端混凝土和合拢段混凝土温差引起的沿梁纵向的轴向力，合拢段混凝土灌注时选择当天温度最低的时间，合拢温度最佳温度在1520之间，且应与锁定时温度相同；合拢段混凝土采用比梁体提高一个等级的混凝土，即采用C60微膨胀混凝土，通过试验作特殊配合比设计，以便及时张拉预应力束，并加强捣固和养护；,4.主要施工方案,4.6.3 边跨合拢段施工,返回,合拢前将现浇段和悬臂灌注梁段上的杂物清理干净，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力状态与设计相符；合拢前，精确测量边跨合拢段两侧两个梁段的顶面高程并进行对比，如果其高差10mm则按照计算使用配重，将水箱放置在梁上的指定位置，再进行合拢施工；钢筋绑扎：绑扎底板钢筋固定底板预应力管道绑扎腹板钢筋、竖向预应力管道固定固定腹板内纵向预应力管道绑扎顶板钢筋固定顶板横向预应力管道；,4.主要施工方案,4.6.3 边跨合拢段施工,返回,灌注底板和腹板混凝土时，从内模顶部开口，设串筒灌注底板混凝土，同时在箱体内腹板模板上开口，设溜槽或导管灌注底板和腹板下部混凝土。然后灌注腹板上部和顶板混凝土；待合拢段混凝土龄期达到5天且强度达到90强度后，按设计图纸要求张拉顶板底板横、纵向钢索和竖向预应力筋并压浆。张拉的一般顺序为：先底板束后腹板束顶板束，先长束后短束，从外到内左右对称进行，最大不平衡束不超过一束。张拉及压浆完成后，拆除临时锁定装置。,4.主要施工方案,4.6.4 中间跨合拢段施工,返回,待两端边跨合拢段全部完成后再进行中跨合拢段的施工；先拆除一端挂篮，以此另一端挂篮模板作为中跨合拢段的模板，拼装中跨合拢段吊架，完成底模板、外模板的安装，并将其主桁架拆除；中跨合拢段合拢口两端的悬臂部分长度和截面均应对称，在合拢短时间内，两端悬臂因箱梁竖向温差产生的合拢口挠度基本相同，合拢口的临时锁定装置仅承受角位移产生的弯矩。在当天最低温度时等强焊接临时锁定装置，并对预应力合拢束临时张拉，快速完成钢筋、模板和管道的安装；选择在当天最低温度灌注合拢段混凝土，对混凝土及时养护。待合拢段达到设计强度后张拉中跨各预应力束，最后拆除临时锁定装置和吊架。,4.主要施工方案,4.6.5 体系转换施工,返回,体系转换工作应在边跨合拢段纵向连续预应力束张拉并压浆完成后进行。体系转换应缓慢均匀进行，融化硫磺砂浆前应将电阻丝外伸部分拖住防止电阻丝受热后断裂，同时预备第二套方案，应配备氧气、乙炔、氧气枪等物品；在体系转换前，要对桥面标高进行测量，以便与体系转换后的桥面标高进行对比分析。,5.预应力施工,跳转,跳转,5.1 预应力管道施工,5.2 预应力束加工及安装,跳转,5.3 预应力张拉,跳转,5.4 孔道压浆,跳转,5.5 封端,5.预应力施工,5.1 预应力管道施工,返回,纵向预应力筋采用塑料波纹管制孔，横向预应力筋采用金属波纹管制孔，竖向预应力筋采用铁皮管制孔；管道安装前，应按设计规定的管道坐标进行放样布设波纹管，并用定位筋固定，安放后的波纹管必须平顺、无折角；当波纹管需要接长时，接头长度为被连接管道内径的57倍，连接时应不使接头处产生角度变化，采用大一号的波纹管套接，对称旋紧，并用胶带缠好，以防止混凝土浆掺入堵塞管道；管道安装完毕后，将其端部盖好，防止水或其他杂物进入；,5.预应力施工,5.1 预应力管道施工,返回,当管道位置与非预应力钢筋发生矛盾时采取以管道为主的原则，适当移动钢筋或进行弯折，保证管道位置的正确；灌注混凝土之前对管道仔细检查，主要检查管道上是否有孔洞，接头连接是否牢固、密封，管道位置是否有偏差；灌注混凝土中人员、机械、振动棒不得碰撞管道，以免损坏管道造成漏浆；在安装有预应力筋的构件附近进行电焊时，应对全部预应力筋和波纹管进行保护，防止溅上焊渣或造成其他损坏。,5.预应力施工,5.2 预应力束加工及安装,返回,预应力钢绞线下料应按设计孔道长度加上张拉设备长度，并余留锚外不少于100mm的总长度下料；下料应用砂轮机平放切割，不得采用电弧切断；切断后平放在地面上，按各束理顺，端头采用铁线绑扎防止钢绞线散头，并间隔1.5m用铁丝捆扎编束同一束钢绞线应顺畅不扭结；同一孔道穿束应整束穿。穿束前应检查锚垫板和孔道，锚垫板应位置准确，孔道内畅通，无水和其他杂物。,5.预应力施工,5.2 预应力束加工及安装,返回,纵、横向预应力钢绞线采用抗拉强度标准值为1860MP、弹性模量E195GP，公称直径为15.2高强度低松弛钢绞线，技术条件符合1715.21860GB/T52242003预应力钢绞线；腹板竖向预应力筋采用32mm高强精扎螺纹钢筋（PSB830），弹性模量E200GP；为确保竖向预应力筋的位置准确、垂直，在中部采用定位钢筋。竖向预应力筋锚固端与底板及顶板钢筋位置发生矛盾时，应保证锚垫板和锚下螺旋筋的位置准确而调整腹板及顶板钢筋位置。,5.预应力施工,5.3 预应力张拉,返回,预应力张拉设备使用前先委托国家授权的法定计量技术机构校正，测定油泵线性回归方程，根据千斤顶的张拉力计算出压力表读数；校正系数不得大于1.05，校正有效期为1个月，且横向张拉不超过500次张拉作业，纵向张拉不超过200次张拉作业；张拉千斤顶的张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍。拆修更换配件后的张拉千斤顶必须重新校正发现有异常情况时随时校验；与千斤顶配套使用的压力表应选择防振型，表面最大读数为张拉力的1.52.0倍，精度不低于1.0级。压力表首次使用前必须经过计量部门检定，检定周期为1周（注：当使用0.4级压力表时检定周期为1个月），压力表发生故障后必须重新校验；,5.预应力施工,5.3 预应力张拉,返回,预应力张拉采用两端同步张拉，左右对称进行，张拉顺序先腹板束，后顶板束，从外到内左右对称进行。各节段预应力张拉顺序为：纵向、竖向、横向；施工过程中采取双控，以油压表读数为主，以预应力钢束伸长值进行校核；纵向预应力筋张拉采用YCW350B型和YCW250B型千斤顶，两端对称进行；横向预应力筋张拉采用YCW100B型千斤顶，利用翼板的支架搭设工作平台，由墩顶现浇段中心向两侧逐束张拉；竖向预应力钢筋张拉采用YCW60B型千斤顶。在安装前均按设计张拉力在台位上进行预拉，每施工完一节段，由墩顶现浇段向两边与桥轴线对称单向张拉。,5.预应力施工,5.4 孔道压浆,返回,施工前先用水冲洗管道后再用空压机吹去孔内积水；水泥浆在拌浆机内按照先放水和减水剂后放水泥，最后放膨胀剂的顺序。拌合时间不能低于2min，拌好的灰浆过筛后存放于储浆桶内。储浆桶要不停地低速搅拌，并保持足够的数量以保证每根管道的压浆能一次连续完成。水泥浆自搅拌至压入管道的时间间隔不应超过40分钟；预应力筋在张拉完成后及时锚固，预应力筋锚固后的外露长度不小于30mm，端头多余的预应力筋使用砂轮机切割，严禁用电弧切割，切割时不得损伤锚具。锚具外面的预应力筋间隙和压浆管用无收缩快硬水泥封堵；在波纹管每个波峰的最高点设一排气管；压浆过后再稳压2分钟的办法以增加浆体的密实度。,5.预应力施工,5.4 封锚,返回,对悬灌过程中的腹板束和顶板束，在张拉压浆后将其直接浇注在下一混凝土内作为封端，因而对腹板束和顶板束不再另外封端。而对合龙顶板束和底板束，由于锚头外露，因此必须另做封端。封端的施工和要求如下：孔道压浆后立即将梁端水泥浆冲洗干净，并将端面混凝土凿毛。绑扎端部钢筋网，并将钢筋网焊在端面预留钢筋上。,6.线性监控施工,跳转,6.2 变形控制,跳转,6.4 温度观测,跳转,6.5 混凝土弹性模量及容重的测量,跳转,6.3 应力观测,跳转,6.1 施工控制管理及分析系统,6.线性监控施工,6.1 施工控制管理及分析系统,返回,连续梁的施工控制采用正装结构分析预测，进行仿真分析并与现场实测值进行比对，采用最小二乘法进行误差调整，落实在现场并进行箱梁模型标高调整，以取得最佳的线形控制结果。采用H实际挠度AH理论计算BTIME实测C的线性回归模式进行控制。在具体运用中，使用计算机进行最小二乘法参数估计，通过对已知量的线性回归，在解出回归系数后即可按照多元线性回归模型对未知量进行预测。,6.线性监控施工,6.1 施工控制管理及分析系统,返回,线形监控实施的主要过程 由施工监控程序计算各梁段施工的线形控制数据，提出下一施工梁段线形控制参数，提交现场测量技术人员，用精密仪器实施下一个施工梁段空间放样和定位；挂篮前移、立模灌注本梁段混凝土和预应力张拉；测量已成梁段的实际变形，并搜集整理有关实测参数；将实测线形与期望线形作对比分析，修改或调整相关的计算参数并输入计算机，重新计算未施工梁段线形控制数据，向测量技术人员提交再下一施工梁段线形控制参数，完成一个循环的监控工作。,6.线性监控施工,6.2 变形控制,返回,变形控制：就是严格控制每一节段箱梁的竖向挠度及其横向偏移，若有偏差并且偏差较大时，就必须立即进行误差分析并确定调整方法，为下一节段更为精确的施工做好准备工作。主要做好以下观测：挂篮模板安装就位后的挠度观测；浇筑前预拱度调整测量；砼浇筑后的挠度观测；张拉前的挠度观测；张拉后的挠度观测；,6.线性监控施工,6.2 变形控制,返回,施工控制测点布置：从箱梁第2号节段开始，在梁段前端距端面15cm断面（桥纵向），沿横向布置3个箱梁顶面标高测点，其中中间测点主要用于连续梁水平轴线的测量控制。点位采取埋设短钢筋（18，顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的施工立模标高高出5mm8mm）作为固定观测点。观测时间：温度影响主要是日照影响立模放样和日常测量，因此放样与日常测量宜安排在早晨8点以前，否则必须进行修正，并且每天将已浇完的梁段控制点进行复测后进行数据汇总，观察变化，分析原因，并及时调整立模标高。观测方法：将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测制。从理论上讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不会超过合拢允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。,6.线性监控施工,6.3 应力控制,返回,应力监测：控制主梁在施工过程中以及成桥后的应力，尤其是合拢时间的控制，使其不致过大而偏于不安全，甚至在施工过程中造成主梁破坏。在箱梁的控制截面布置应力观测点，以观察在施工过程中这些截面的应力变化与应力分布情况。,6.线性监控施工,6.4 温度控制,返回,温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一。温度变化包括日温度和季节温度变化两部分。日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，会引起主梁顶底板温度差，使主梁发生挠曲，同时，也会引起墩顶位移。季节温差对主梁挠度的影响比较简单，其变化是均匀的。因此，为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。测量时间：一般应在早晨太阳出来前（清晨七点左右）。,6.线性监控施工,6.4 温度控制,返回,温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一。温度变化包括日温度和季节温度变化两部分。日温度变化比较复杂，尤其是日照作用，会引起主梁顶底板温度差，使主梁发生挠曲，同时，也会引起墩顶位移。季节温差对主梁挠度的影响比较简单，其变化是均匀的。因此，为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。测量时间：一般应在早晨太阳出来前（清晨七点左右）。,6.线性监控施工,6.5 混凝土弹性模量及容重的测量,返回,弹性模量的测量混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间t的变化过程，即Et曲线。采用现场取样的方法，分别测定混凝土在3d、7d、14d、28d、56d龄期的强度值(含抗折强度)，以得到完整的Et曲线。容重的测量混凝土容重的测试是在现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。钢绞线管道摩阻损失的测定上部结构钢绞线束长且为曲线布置、施工中分段制孔做钢绞线管道摩阻损失的