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矿井维修电工技师培训班,大家好！,第四章 供电安全保护,第一节 中性点接地方式第二节 漏电保护第三节 接地与接零,一、中性点接地方式分析1、中性点接地方式分类供电系统的中性点接地方式是指电力变压器中性点采用什么方式接地。一般分为以下几种：（1）不接地方式，又称中性点绝缘系统；（2）直接接地方式，中性点直接与接地装置连接；（3）电阻接地方式，中性点经过不同数值的电阻与接地装置连接，接入电阻在数十欧姆时，称为低电阻接地方式；在数百欧姆以上时，称为高电阻接地方式；（4）消弧线圈接地方式，中性点经电抗线圈与接地装置连接。电抗线圈有分接头，可用来调节电抗值，以便系统单相接地时，电抗电流能补偿输电线的对地分布电容电流，使接地点的电流减少，电弧易于熄灭，故称消弧线圈。,2、中性点接地方式分析变压器中性点接地方式与电网的安全运行有密切关系，系统正常运行时，中性点对地电压为零，接地方式对系统没有影响。当发生一相接地或人身触电事故时，各种接地方式的差别就出现了。低电阻接地和直接接地方式相似，可作一类考虑；高电阻接地和不接地方式可合为一类；消弧线圈接地单独讨论。各种接地方式都有各自的优缺点，对不同电压等级的电网亦有各自的适用范围。,（1）不接地方式我国3-60kV电网，一般采用中性点不接地方式。这是因为在这类电网中，单相接地故障占比重很大之故。中性点不接地电网，单相接地电流由电网对地电容决定，对于短距离、电压较低的输电线，电容较小，故障电流很小，瞬时性故障往往能自动消除。因接地电流小，对通讯电路的干扰也小。不接地方式的缺点是当一相接地时，另外两相电压升高倍，易使绝缘薄弱处击穿，造成两相接地短路。对高电压、长距离输电线一相接地的电容电流一般很大，在接地处容易发生电弧周期性的熄灭与重燃，出现所谓间歇电弧，引起电网产生高频振荡，形成过电压，可能击穿设备绝缘，造成短路故障。为避免发生间歇电弧，要求3-10kV电网单相接地电流小于30A，35kV以上电网小于10A。因此，中性点不接地方式对高电压、长距离输电线不适宜。,（2）消弧线圈接地方式当地面供电系统的单相接地电流超过上述要求时，可采用消弧线圈接地方式，如图4-1所示。利用电抗器的感性电流补偿电网的容性电流，可使接地电流大为减少。设A相d点发生接地，流过d点的电网电容电流为：消弧线圈的电感为L，流过的电流为：相位差180度，如果选择消弧线圈使 大小相等，则可达到完全补偿。其条件为 故 L=,jC(,=j3C,图4-1消弧线圈接地方式 图4-2 消弧线圈补偿相量图,（3）直接接地方式中性点直接接地方式的优点是一相接地时，其它两相电压不升高，不存在间歇电弧造成的过电压危险。因此，可选择额定电压低的避雷器作为系统大气过电压的保护，可降低系统的绝缘水平。这对于110KV及以上的高压电网降低造价尤为重要，因此110KV以上电网普遍采用直接地方式。此种系统一相接地时，短路电流很大，可使保护继电器迅速准确地动作，提高保护的可靠性。但由于短路电流很大，需要选择容量较大的开关及电气设备，并有造成系统不稳定和对通讯线路的强烈于扰等缺点。,（4）煤矿井下低压配电网的中性点接地方式对为井下低压电网主要是从人身触点、点燃瓦斯和火灾危险的安全角度进行考虑。直接接地方式由于具有人身触电电流大及短路电流大、故障点形成电弧等明显的缺点，不允许采用。中性点不接地系统，在网路对地分布电容较大情况下，发生触电事故时，尽管人身电流比直接接地系统小，但仍有生命危险性。因此，即禁止井下变压器中性点接地，还必须采取安全保护措施。消除上述危险。中性点经高阻抗接地方式，在某些国家的煤矿井下被采用，它可将接地电流限制在一定值之内，并设置相应方式漏电保护装置，亦可满足安全要求，此种接地方式在防止过电压方面比不接地方式好。,二、电网的接地电流计算为了讨论电网各种接地方式下的单相接地电流，现假设电网中性点通过电阻和电感接地，电网对地有分布电容和漏电导。以A相为参考相，发生接地，接地处有接地电导如图4-3所示。,图4-3 接地电流计算图,设接地前三相电压对称，接地后中性点对地出现电压，此时三相对地电压为：,根据节点定律，如以大地为一节点，则流过大地的电流关系为：,故 式中 三相对地漏电导，；三相对地分布电容，F；,中性点接地电导和电感电纳，其值为S 接地点的电导，其值为,设各相对地电容和电导相等,则上式化简为,故流过接地点的电流I为,=,Id算式是各种接地方式下的接地电流计算式。下面分别讨论在不同接地方式和电网对地参数下的接地电流。1、消弧线圈接地方式发生单相金属性接地时,高压电网漏电流可忽略，即 g=0,其接地电流为,Id1算式与前述消弧线圈接地方式分析中的结论一致。2、电阻接地方式发生金属性接地时对高压电网漏电流可忽略，即g=0其接地电流为,3、中性点不接地方式接地处具有电阻时 其接地电流为 如令,则算式变为,其有效值为,当电网绝缘水平较高时，g=0,接地电流为,其有效值为,在某些情况下，电网的电容可忽略不计时（如井下低压短路线），则,第二节 漏电保护,矿山供电系统从供电安全考虑，无论采取哪种接地方式，矿井高压和低压电网都必须装设漏电保护装置。煤矿安全规程规定，矿井变电所的高压馈电线上应装设选择性的检漏保护装置，井下低压馈电线上应装设带有漏电闭锁的检漏保护装置或有选择性的检漏保护装置，如果没有这两种装置，必须设自动切断漏电馈电线的检漏装置。我国煤矿的高压和低压电网，使用着由各种原理构成的漏电保护装置。,一、漏电闭锁保护漏电闭锁主要用在低压网络，其作用是对电动机及供电电缆的绝缘水平进行合闸前的监视。当绝缘电阻降低到规定值以下或发生漏电时，漏电闭锁保护装置动作，将控制开关或磁力起动器闭锁，使之不能送电。漏闭锁只监视在断电状态下的供电线路，当主回路带电工作时，它便退出工作。图4-4是漏电闭锁装置的一种电路原理图，它由直流检漏电源D1-4和定值继电器J组成，经接触器的常闭接点QC1接到接触器出线端电路上。由于漏电闭锁保护能使有故障的供电回路不投入工作，从而减少外露火花的机会，并且还可与自动重合闸装置配合组成选择性漏电保护系统，为寻找故障带来方便。,二、非选择性漏电保护目前我国井下低压电网的漏电保护广泛采用根据附加直流电源原理构成的非选择性检漏继电器，其型式有JY82、JJKB-30等。1、附加直流电源漏电保护,图4-4 漏电闭锁,（1）基本工作原理图4-5是附加直流电源检漏继电器的原理接线图。它与漏电闭锁装置的保护原理相同，因而电路有许多相似之处。由整流电源D1-4、灵敏继电器J，零序电抗器LK，三相电抗器SK及千欧表k等组成。检测直流电源由三相电抗器中柱上的副绕组B提供低压交流，整流电源的“-”极，经灵敏继电器J，零序电抗器LK和三相电抗器SK接至三相电网。电源的“+”极径K表接地。检测电流通过电网对地电阻构成回路。接地电容CD为隔直流用，它的电容量一般都选得足够大，对交流阻抗近似为零。,图4-5 附加直流电源保护原理图,这种检漏电器的作用，一方面是连续监视电网的绝缘水平，通过欧姆表显示，当电网绝缘降低到某一最小允许值时，继电器动作，使低压电源总开关跳闸；另一方面是当电网发生人身触电或一相接地故障时，继电器动作，切断电源，并且利用零序电抗器提供的感性电流补偿流过人体或接地点的电容电流。检漏继电器的电阻值，是根据保证人身触电的安全确定的。人身触电安全电流规定为30mA，在不考虑电网电容的情况下，流过人体的电流根据式用下式计算,式中 I 流过人体电流，A；E 电网相电压，V；电网每相对地漏电阻（三相对称），/相；R 人体电阻，取1k。,在给定电网电压下，人体电流按30mmA计算，便可确定出允许的电网最低漏电阻值。以井下660V电网为例,计算检漏继电器的动作电阻值R时，考虑到三相电网的漏电阻对直流为并联通路，则有井下低压电网的最低允许漏电阻值及检漏继电器的动作电阻值如表4-1所示。,R,JY-82检漏继电器的执行元件是灵敏继电器J，它的动作电流为定值，当检漏继电器的动作电阻值确定后，检测电源的电压U 应满足下式关系,U=（R,式中 I 灵敏继电器动作电流，为5mA；r 灵敏继电器线圈电阻，。,继电器动作电阻值的整定，就是通过改换副绕组B的抽头办法来调整直流电压U，从而保证检漏继电器的动作电阻值符合表4-1的规定。表4-1 检漏继电器动作电阻值,（2）补偿原理煤矿井下低压电网都是电缆线路，对地分布电容较大。根据实测，我国采区380V-660V电网，橡胶电缆网络对地电容一般在0.1-1.0F,若为屏蔽电缆，数值更大。电容电流和绝缘电阻漏电流同时流过人体，将造成触电危险。例如，设电网每相对地电容C=0.5F,电网对地电阻=35k，660V电网，由公式算出人体触电电流为,=154mA,通过人体的电流竟达154mA，大大超过了人体安全电流。电容电流的存在不仅增加触电的危险，而且在发生接地火花时，还增大了点燃瓦斯和煤尘的机率。为此，在漏电保护装置中，采用零序电抗器L补偿容性电流。如图4-6a所示，它的补偿作用与消弧线圈相同，只不过零序电抗器L是接在三相电抗器S的人为中性点上。,图4-6 等值电路图,为了更清楚地理解补偿作用，用戴维南定理将图4-5变换为图4-6所示的等值电路。它是以人体电路为讨论对象，从A相和地两点分析整个电路为一有源二端网络，其等值内阻为二端网路内所有电源被短接后的等值电阻，即电网的漏电阻、电容和检漏继电器回路阻抗等的并联阻抗，等值电压UA为人体的开路电压，即A和d两个节点间的电压，可根据节点电压法求得，,式中 变压器二次侧相电势；YA、YB、YC每相对地等值导纳。在三相电网对地导纳平衡的条件下，即YA=YB=YC=Y，则上式变为,上式表明，在网络对地的漏电阻和电容三相平衡时，戴维南等效电路的电源电压等于三相电源的相电压。将阻值很小的检漏继电器接地电容CD忽略不计，三相电抗器用等值电抗L表示，则等值电路如图4-6b所示。于是可得补偿后流过人体的电流为,由图4-6b可以看出，补偿支路的电感L=，与分布电容3C是并联的电路，可通过调节零序电抗器的电感值使其产生并联谐振，即,jC-,则流过人体的电流变为,此时通过人体的电流最小，仅由网路绝缘电阻决定，达到完全补偿。为调整零序电抗器的电感量，通常将它制成抽头式、饱和电抗器式或两者综合式。饱和电抗器式电容补偿电路如图4-7所示。它有两个交流绕组W1和W2串联使用，W3为直流控制绕组。通过调整电位器R，改变W3中的直流电流，从而改变磁路的饱和程度，以调节交流绕组的电感达到最佳补偿。,图4-7饱和电抗器补偿电路,与抽头式零序电抗器相比，它可以实现补偿电流的连续调节，提高补偿效果。继电器设有试验电路，进行补偿调整时，按下按钮AY，用Ry模拟人身电阻（1k），串接的毫安表指示通过人体的电流，调节电位器R，使毫安表读数最小，即为最佳补偿。无论哪种型式的补偿电抗器，均应具有线性特性，才能有较好的补偿效果。由于电抗器线圈具有电阻，它将使人体流过一有功电流，影响补偿效果。因此，希望电抗线圈的电阻值越小越好。2、零序电压漏电保护对中性点不接地电网，当发生一相漏电或人身触电时，电网中就会出现零序电压，因此可利用检测零序电压原理实现漏电保护。检测装置接线分为两类，一类是三相五柱式电压互感器接成开口三角形，另一类是取出中点位移电压接线。,（1）开口三角形接线图4-8是高压电网无选择性绝缘监视装置的原理接线图，它由三相五柱电压互感器（或者三个单相电压互感器）、电压继电器及电压表等组成。电压互感器通常接在变电所母线上，其副边有两组线圈，一级接成星形，三只电压表接在相电压上，另一组接成开口三角形，与电压继电器联接，反应接地时出现的零序电压。零序电压U0的大小可根据戴维南定理，由图4-8的等值电路求得。对于A相接地时故障支路的等值电路，如图4-9a所示。图中3L是三相电压互感器原边线圈电感，3是电网三相对地绝缘电阻，3C是三相对地分布电容，从A-0两点看入整个电网，它们均为并联。考虑到绝缘电阻和电压互感器抗C大得多，为简化讨论，可将3、3L忽略不计，则等值电路简化为图4-9b所示。零序电压U0即等于变压器中点位移电压。中点位移电压的正方向为00，与电容3C的压降方向相反。可得,-,由上式可得图4-10所示的相量图。由于是电阻R与电容3C串联电路，所以二者电压相量之和是以为直径的半圆，大地的电位点0在半圆上。由图看出，当接地电阻越小时，A相对地压也越小，-越接近。当为金属性接地时，Rd=0，有-此时电压互感器开口三角形测得的电压最大，为,图4-8 开口三角形接线原理图,图4-9等值电路图,随着接地电阻R4的增大，或者对地电容C的增大，都将使减小。因此对于电缆线路较多的大型配电网，接地保护的灵敏度将降低。绝缘监视继电器的动作电压Udz按躲过正常情况下开口三角形输出的最大不平衡零序电压Ubmax整定。Udz=kkUbmax式中 kk可靠系数，一般取Ubmax最大不平衡零序电压，由实测数值决定。在设计保护装置时，Ubmax元法测知，故一般按电压继电器最小动作电压值整定。在保护装置投入运行时，再按测量的Ubmax进行调整。开口三角形接线也可用于中性点不接地的低压电网的漏电保护。,（2）中性点位移电压接线,图4-10 相量图 图4-11变压器中点检测位移电压,检测中性点位移电压的接线有多种形式，一种是在变压器中性点经高阻抗接地，如图4-11所示，从所串电容C上取出零序电压信号，作用于保护继电器。另一种是接入三相电抗器Sk，自人工中性点经高阻抗接地，从中取出零序电压信号，如图4-12所示。三相电抗器Sk也可以用三只电容器或电阻代替，接成星形取得人工中性点如图4-13所示。当发生一相接地时，变压器中性点或人工中性点对地产生位移电压U0，从接地回路中的元件C或R2上按比例取出信号电压kU0，漏电越严重，位移电U0越大，信号电压也越高。将信号电压kU0整流后，送至执行继电器（该继电器通常为电子继电器），如图4-11所示。,三、选择性漏电保护,图4-12电抗器人工中性点 图4-13 电容器人工中性点,选择性漏电保护分为横向选择性和纵向选择性。辐射式电网许多条配出线，只切除有漏电故障线路的漏保护，称具有横向选择性。按零序电流或零序功率方向保护原理构成的漏电继电器，具有横向选择性。自负载到电源各级保护的纵向选择性，一般由动作时限来完成。1、零序电流保护系统图4-14是零序电流保护的原理图，在每条配出线上装设零序电流互感器，三相电缆从互感器铁芯穿过作为一次线圈，在铁芯上绕二次线圈联接执行继电器。零序电流保护是利用接地故障线路的零序电流大于非故障线路的零序电流的特点实现选择性保护的。例如在图4-14中，线路I发生A相接地，则全电网A相对地电位均为零，所有线路物B、C两相对地漏电流都从接地点流回电瓶，每条非故障线路流入故障点的电流主要是电容电流，为式中 U0 零序电压，按公式计算；Ci非故障线路的每相对地分布电容。,此电流可被每条线路所装的零序电流互感器测得，其正方向为由母线流向线路。故障线路上所装的零序电流互感器测得的电流IdG仍是整个电网的接地电流之和，减去其本岙的接地电流，正方向为自线路流向母线，电流相量关系如图4-15所示。,图4-14 零序电流保护,图4-15单相接地电流、电压相量图,故障线路的电流为,=-=-,为了保证动作的选择性，继电器动作电流的整定应大于相邻线路发生接地时，本线路流过的接地电流，即,式中 检漏继电器动作电流计算值；Idi相邻线路故障时，本线路流过的接地电流；Kk可靠系数，对瞬动保护取45，对延时保护取1.52。,2、零序功率方向保护系统在零序电流保护的分析中曾述及故障线路与非故障线路通过电流互感器的零序电流不仅大小不同，而且方向相反，然而零序电压的方向在各条支略都是相同的。因此，可采用功率方向元件判别接地故障线路，使保护具有选择性。零序功率方向检漏继电器的构成原理有绝对值比较法和相位比较法。目前广泛应用的BLD-1型及ZD-4型高压检漏继电器即是按绝对值比较原理构成。图4-16是BLD-1型的原理接线图，它由零序电压互感器和零序电流互感器获得3和3，经过电压变换器YH和电抗变换器KH组合成两个被比较的电气量，具有下列关系：,经桥式整流后，变为绝对值进行比较，动作条件是,起动元件为T1和T2构成的触发器，出口元件为继电器J。,图4-16 绝对值比较原理漏电保护,在正常情况下，T1的基极为负电位，T1导通，T2发射极接于-2.4V上，其基极电位高于发射极，故T2截止，继电器不。不当发生漏电接地时，故障线路上的漏电保护装置有零序电压和零序电流输入，且零序电流（功率）方向使。此时，零指示器输入正值信号，使T2导通，继电器动作，给出跳闸或报警信号。同时安装在非故障线路上的漏电保护装置，虽然也有零序电压和零序电流输入，但由于 的方向与故障线路 的方向相反，而使;所以非故障线路上的漏电保护装置中的零指示器输入负值信号，故T1仍导通，处于制动状态。当接地故障允许延时切除（如地面变电所），为了经济也可采用一套零序功率方向保护元件，通过选线装置，分别接入各保护线路的零序电流互感器二次回路。当选线装置接入故障线路时，即自行停止前进，将故障线路跳闸。,第三节 接地与接零,一、保护接地1、保护接地的作用电气设备的金属外壳由于绝缘损坏有可能带电，为防止这种漏电危及人身安全，将金属外壳通过接地装置与大地相连，称保护接地，一般用于中性点不接地系统，如图4-17所示。当电气设备单相碰壳时，接地电流经过接地体流向大地，由于土壤流散电阻的存在，所以电流流过时在大地上有电位梯度分布，在接地体上电位最高。离接地体越近，电流流经土壤截面越小，电阻越大，因而电位梯度大，相反离接地体越远，电位梯度越小。在20m外的地方，电位梯度已接近于零，可以忽略不计，该处的电位近于零。电位等于零的地方称为电气的“地”。大地各点电位分布曲线如图4-18所示。接地体引线与“地”之间的电位差称为对地电压（Ujd），它与通过接地体的电流（Ijd）之比称为接地电阻,图4-17 保护接地示意图,图4-18 接地保护原理图,（Rjd），即,Rjd=,人站在地上，身体某部位碰到带电的金属外壳或支架时，人体接触部分下站立点的电位差称为接触电压（Ujc）。接触电压的最大值可达电气设备的对地电压。由公式可知，接地电流Ijd大小主要决定于电网电压、对地的绝缘电阻、对地电容和接地点电阻。当电网参数一定时，最大接触电压主要决定于接地电阻，它的阻值越小，最大接触电压就越低，触电危险性也就越小。在接地电流流动范围内，人两脚所跨的电压称跨步电压Uk。跨步电压是按地中电流的流向，取距离为0.8m计算。,由图可知无保护接地时，人若触及带电的金属外壳，这时因设备底座与大地的接触电阻较大，有较大的电流从人体流过。装设保护接地装置后，因接地电阻很小，流过人体的电流使减少。如果接地电阻的数值小到使接触电压在安全值以内时，则人身的电流也在安全范围以内。根据这个要求，保护接地电阻的允许值Rjy为,Rjy=,式中 Ijd电网接地电流，A；Ujy允许接触电压，V。允许接触电压值可根据安全电流和人体电阻值确定，分为大接地电流系统和小接地电流系统两种情况。对于大接地电流系统，流过人体的安全电流值，根据公式为I=k/，取k=165，人体电阻在地面取为1500，则得安全接触电压UjA为,UjA=V,如果再考虑人两只脚的接地电阻，取每只脚等值半径为=0.08m，则每只脚的接地电阻为（为土壤电阻度），两只脚的并联接地电阻为1.5。它和人身电阻串联，则可得允许接触电压为,Ufy=,跨步电压的允许值Uky也可用类似方法确定，因为此时人的两脚接地电阻为串联，并且与人体电阻也相串联，则有,Uky=,式中t为触电持续时间，计算时可取为接地短路保护装置的动作时间，但应小于3s。对于小接地电流系统，由于允许单相接地存在一定时间，所以接触电压和跨步电压的允许值要大为降低，这时人身的安全电流按30mA计算，则有,保护接地电阻的允许值，随电网和接地装置的不同，应符合表4-2的要求。,2、地面变电所的接地网为了满足接触电压和跨步电压的要求，同时也是为了便于将电气设备和构架连接到接地体上，变电所一般设置统一的接地网，它是指接地装置、接地干线和引线的总称。如图4-19所示，接地装置由接地体和连接线组成。接地体分为自然接地体和人工接地体。为了节省金属材料和费用，应尽量利用允许利用的自然接地体，如埋在地下的水管、钢管、电缆金属外皮、导电良好的厂房金属结构、水泥电杆的钢筋等。也可由自然接地体与人工接地体组成混合接地装置。人工接地体一般由埋设的水平导体组成，其埋深约为（在冻土层以下），敷设面积一般就是变电所的占地范围。有时为了某种目的（如避雷器或避雷针的集中接地）也采用垂直接地体。在设计时，接地网的外缘应连成闭合形，且将边角处做成弧形，以减弱该处电场。接地网内还设有水平均压带，以减少对地电位分布曲线的陡度，从而减小接触电压和跨步电压。,表4-2 保护接地电阻要求值,3、井下接地网煤矿井下的保护接地网，是由主接地极、局部接地极、辅助接地母线和系统接地线组成，如图4-20所示。主接地极用面积不小于0.75m2,厚度不小于5mm的钢板制成，主副水仓各放一块，以保证清理水仓时，另一个仍起作用。,图4-19 变电所接地网,图4-20 井下保护接地网,为了保护的可靠性，在一些电气设备附近还必须设置局部接地极。例如采区变电所、安装固定设备的硐室、低压配电点、铠装电缆的接线盒等均应装设局部接地极。局部接地极可用面积不小于0.6m2，厚度不小于3mm的镀锌钢板，平放在水沟内，或用直径不小于35mm，1.5m长的钢管，垂直埋入岩石内。井下变电所、机电硐室和配电点，通常设置辅助接地母线，将所有设备的接地引线接到它上面。一般采用不小于50mm2的镀锌扁钢或用25mm2的铜线做辅助接地母线。系统接地线将井下各处的接地装置连成接地网，一般是利用铠装电缆的金属外皮和软电缆的接地芯线做系统接地线。井下的各种接地装置组成接地网后就易于达到总接地电阻小于2的要求。,二、接零1、保护接零的作用当电气设备外壳与接地的零线连接时称为接零，如图4-21所示。其作用是发生设备绝缘击穿或其它碰壳事故时，形成单相金属性短路，保护装置迅速动作切断电源，使故障存在时间缩短，减少触电机度。在中点接地系统中，发生单相碰壳事故后，人触及外壳时加在人体上的电压接近于相电压，危及人身安全。在接零后，可提高安全性。,图4-21 保护接零,图4-22重复接地的作用,2、重复接地在沿零线上把一点或多点再行接地，称为重复接地。重复接地的作用是进一步降低发生接地短路时人体的接触电压及减少零线断线时的接触电压。例如当电网发生碰壳时，故障点以后的零线上电压为1/2相电压如图4-22所示。若设Rn=R0，Sl=S0，则接触电压仅为1/4相电压。在无重复接地时，若零线断线并发生一相碰壳，则断点以后的零线上及接零外壳上，将存在近于相电压的对地电压。在有重复接地后，相电压U降落在重复接地电阻Rn及中点接地电阻R0上，如忽略导线电阻，则断点后面零线及接零外壳上对地电压Ujd为,Ujd=,如果Rn=R0时，外壳对地电压为相电压之半，参阅图4-23。当然对人身来说这仍然是不安全的，何况在一般情况下RnR0，UjdU/2，就更不安全了。因此，应避免零线断线的发生，所以，中线上不允许装熔断器。,图4-23有重复接地、零线断线时的情况,谢谢大家！,