南宁大桥钢结构设计.ppt

南宁大桥钢结构设计,南宁大桥简介,工程概述,青秀山风景区西侧，国宾馆荔园山庄东侧，五象岭森林公园北边北接青山路，跨越邕江，南接五象新区（蟠龙）规划路城市主干路级标准双向六车道桥宽35m,南宁大桥简介,工程概述,南宁大桥简介,工程概述,大跨径曲线梁非对称外倾拱桥,南宁大桥简介,工程概述,南宁大桥简介,结构受力特点,荷载的传递关系桥道荷载，通过吊索传递至拱肋吊索轴力传至拱肋，分解为：作用于拱平面内向下（Ty），作用于拱平面内平行于桥轴（Tx），作用于拱平面外（Tz）拱肋位于倾斜的平面内，拱肋自重分解为：作用于拱平面内向下（Wy），作用于拱平面外（Wz）,南宁大桥简介,结构受力特点,拱的平衡拱肋自重分力产生向外倾覆的趋势吊索分力抵抗其倾覆,南宁大桥简介,结构受力特点,拱的平衡拱的推力传至肋间平台，由布置于钢箱梁内的系杆来平衡,南宁大桥简介,结构受力特点,主梁横向分力的平衡两侧吊索的竖向分力基本相同，由于其横向倾角不等，其横向分力必然不同由此产生的主梁横向分力，由反向弯曲的系杆来平衡,南宁大桥简介,结构受力特点,尽管“大跨径曲线梁非对称外倾拱桥”受力复杂，但却可以维持三维空间的力学平衡，结构是完全可以实现的所有平衡关系中，拱平面外的平衡、主梁横向分力的平衡与常规拱桥不同，是设计这一桥型的难点及重点,南宁大桥简介,主要结构构造,混凝土拱肋采用等宽变高的单箱单室截面，宽度7.5m，高度由顶端的10.1m渐变至承台顶面的14.6m，标准壁厚80cm分为3个大的区间、21个小节段，采用曲面液压自爬模施工拱肋内共布设10组预应力束，下端锚固，上端单端张拉后通过连接器接长,南宁大桥简介,主要结构构造,肋间横墙薄壁结构，标准壁厚60cm，起到拱脚横撑的作用横墙顶面形状为R=21.5m的圆柱面，并与两拱肋内侧面相切,南宁大桥简介,主要结构构造,肋间平台由平台主梁和连接东西两拱的横梁共同构成，采用预应力混凝土结构内设两道锚固横梁，用于锚固系杆前后两端设置牛腿，支承主、引桥箱梁,南宁大桥简介,主要结构构造,钢箱拱肋东、西钢箱拱各自划分为15个节段，最大吊重218吨采用等宽变高的单箱单室截面，面板内设板式加劲肋每一段钢箱拱肋节段内，均设置2道竖直的吊点横隔板和3道呈径向布置的定位横隔板,南宁大桥简介,主要结构构造,钢箱梁采用单箱单室扁平流线型全焊钢箱梁位于R1500m平曲线上，箱梁节段呈扇形布置吊索采用平行镀锌钢丝成品索，纵向间距9m，全桥共设26对为便于施工、便于运营期换索，采用横向双索体系,南宁大桥简介,主要结构构造,系杆全桥共布置32束系杆，分为四组第一、四组在平面内直线布置；第二、三组在平面内弯曲布置，以平衡吊索产生的横向分力钢箱梁吊点横隔板上，设置有系杆转向构造系杆锚具采用钢绞线拉索群锚体系，允许整体换索和单根换索,南宁大桥简介,技术特点,独特的艺术造型和视觉效果桥梁与环境交相辉映发挥桥梁在景观中的时代性、标志性采用“大跨径曲线梁非对称外倾拱桥”这一全新的桥型丰富桥梁类型为类似景观桥梁的建设提供参考,南宁大桥简介,技术特点,协调研究桥梁造型艺术和结构受力特点分析受力特点，确保三维结构稳定研究结构造型，确保桥梁美观,南宁大桥简介,技术特点,南宁大桥简介,技术特点,创新细致的特殊结构细节设计以HDPE为基料制造系杆转向装置有效过渡的钢砼连接段粘滞阻尼器限制主梁纵漂U肋过焊孔采用两次半径过渡方式贯彻耐久性、可检查性、可维护性设计思想高品质耐久性砼适当的钢结构涂装配套拱肋检修车、梁底检修车、检修通道运营期监测系杆、吊索、铺装更换预案,南宁大桥简介,技术特点,施工特点旋喷桩止水帷幕曲面液压自爬模施工工法缆索吊装、三维斜拉扣挂施工工艺缆索吊机塔顶大距离横移技术进行工程风险评估全面关注各种风险事态提供系统的风险管理策略,钢结构设计,主桥拱轴线形,主桥拱肋由钢箱拱肋段和混凝土拱肋段组成，东西两拱肋向外倾斜，但都位于各自的拱平面内在拱平面内，钢箱拱肋段拱轴线为悬链线，混凝土拱肋段拱轴线由圆曲线和直线组成,钢结构设计,主桥拱轴线形,东侧钢箱拱肋部分跨径262m，矢高45.18m，拱轴线线形采用m=1.244的悬链线西侧钢箱拱肋部分跨径262m，矢高48.04m，拱轴线线形采用m=1.190的悬链线,钢结构设计,钢箱拱肋,东拱、西拱钢箱各自划分为15个吊装节段，编号分别为E1E8、W1W8节段宽7.400m或7.408m，节段高5.600m10.008m最短吊装节段长13.931m，最长吊装节段长21.152m节段最小吊重121.6吨，最大吊重218.0吨E1、W1节段与混凝土拱肋连接，节段下端设置有钢砼连接段E8、W8节段为跨中合龙段,钢结构设计,钢箱拱肋,钢箱拱肋采用等宽变高的单箱单室截面，拱箱高度按照2.5次抛物线变化，由跨中的5.600m渐变至钢砼交界面的10.008m,南宁桥以阵风荷载及其组合控制设计，为了减小阵风荷载效应，应适当减小拱箱高度和拱箱宽度另一方面，为了减少制造、运输的难度，也应减小箱高、箱宽,钢结构设计,钢箱拱肋,E1、W1节段面板厚度采用24mm，拱肋全宽7.408m；E2E8、W2W8节段面板厚度采用20mm，拱肋全宽7.400mE8、W8合龙段的面板，一端按正常情况加工，另一端加长300mm，作为现场切割之用，以确保合龙精度,钢结构设计,钢箱拱肋,E1、W1节段，均在拱肋钢箱内壁设置20200mm的板式纵向加劲肋；E2E8、W2W8节段，均设置18200mm的板式纵向加劲肋,钢结构设计,钢箱拱肋,拱箱顶、底板上，纵向加劲肋间距520mm拱箱腹板上，除最上部纵向加劲肋平行于顶板外，其余纵向加劲肋均以平行于底板的方式平行布置，以避免倒角区域的构造复杂化，并保证施焊空间，同时与检修车轨道相匹配。腹板上的纵向加劲肋间距一般为554mm，最大间距不超过600mm,钢结构设计,钢箱拱肋,在E1、W1节段下端，纵向加劲肋高度由200mm渐变为600mm，使纵向加劲肋成为钢砼连接段构造的一部分，完成钢砼连接段第一次应力扩散的功能,钢结构设计,钢箱拱肋,一般情况下，纵向加劲肋与横隔板之间不予连接，即横隔板上设置开孔，保证纵向加劲肋连续但在特殊部位，如设置吊索、起吊吊耳等部位，应保证横隔板连续，即横隔板上不开孔，纵向加劲肋暂时予以切断，然后在工厂后焊接纵向加劲肋嵌补段,钢结构设计,钢箱拱肋,每一段钢箱拱肋节段内，均设置了2道吊点横隔板E2E8、W2W8节段，吊点横隔板都起到设置永久吊索、设置临时吊索、设置吊装起吊吊耳等基本功能。而E1、W1节段上的吊点横隔板只起到设置吊装起吊吊耳这一基本功能,钢结构设计,钢箱拱肋,除此之外，E2EE7E、W2EW7E等12道吊点横隔板上还需设置临时横联锚点，E3E、E5E、E7E、W3E、W5E、W7E等6道吊点横隔板上还需设置横向风缆锚点吊点横隔板厚22mm，并双面设置加劲肋,钢结构设计,钢箱拱肋,永久吊索处，设置24520mm钢导管和50mm承压板；临时横联处，设置15914mm钢导管和40mm承压板；张拉操作均在拱箱内完成天线吊装起吊吊耳、临时吊索锚点均采用吊耳构造，由吊点横隔板伸出拱箱面板的部分形成,钢结构设计,钢箱拱肋,每一段钢箱拱肋节段内，均设置了3道定位横隔板，起到制造时辅助定位的功能。此外，E1HE7H、W1HW7H等14道横隔板上，还设置了节段扣点构造。定位横隔板均垂直于拱轴线布置，端头的定位横隔板距节段端线1m位置布置,钢结构设计,钢箱拱肋,一般的定位横隔板厚12mm，设置扣点构造的定位横隔板厚20mm；E1F、W1F两道定位横隔板位于钢砼连接段构造顶部，厚度也采用20mm；所有定位横隔板均在单面设置加劲肋节段扣点处，设置35125mm钢导管和70mm承压板，并在钢导管四周设置22mm分布加劲肋，使扣点集中力分布至扣点定位横隔板和拱箱面板上,钢结构设计,钢箱拱肋,E2E4节段、W1W4节段由于吊点横隔板与拱轴线交角较大，使得局部区域的横隔板间间距较大，故增设了局部横向加劲肋,钢结构设计,钢箱拱肋,钢箱拱肋的节段连接采用纵向加劲肋栓接、面板焊接的方式。每条纵向加劲肋接合部以连接板形成两个摩擦面，并设置12个M22高强螺栓拱箱节段吊装就位并准确调整后，首先安装纵向加劲肋连接板，施拧高强螺栓，最后再焊接横向环焊缝,钢结构设计,钢-砼连接段,为保证钢箱拱肋与砼拱肋之间的连接过渡段应力均匀、有效过渡，构造设计上遵从多次应力扩散的设计原则钢箱拱E1、W1节段面板厚度设计为24mm，在靠近连接段时，纵向加劲肋从20200 mm渐变为20600mm，完成钢砼连接段第一次应力扩散，即钢结构本身的应力扩散,钢结构设计,钢-砼连接段,第一道定位横隔板，即E1F1、W1F1之下，增设新的封板，与面板、纵向加劲肋一起，构成28个局部的短柱状空间，内部灌注砼，形成承压短柱；每个局部空间的钢板内壁，均设置19100mm焊钉40个，以传递钢与砼之间的剪力，完成第二次应力扩散砼拱肋段顶部，设置封头端板和50mm开孔板连接件等构成的钢帽结构，以传递钢与砼之间的剪力，完成第三次应力扩散,钢结构设计,钢-砼连接段,28个内部灌注砼的局部空间，同时作为施加预应力的承压柱；全截面均匀设置28束15.24-15钢绞线预应力体系，对砼拱肋段提供约2.6MPa的预压应力,以保证钢砼接合面始终处于受压状态砼拱肋段顶部的封头端板上，设置砼振捣孔，确保砼拱肋段顶部的砼能浇筑密实；在承压短柱顶部，定位横隔板上设置585574mm或585540mm矩形方孔，完全不覆盖承压短柱；承压柱预应力锚头预先固定于柱顶中部，锚头四周的间隙起到灌注砼、振捣砼的作用，以保证承压柱砼能浇筑密实,钢结构设计,钢-砼连接段,在钢砼接合面处，砼拱肋的高度、宽度均比钢箱拱每边增大46mm，在钢箱拱1#节段吊装后，可以进行适当微调，以补偿砼拱肋浇筑时可能产生的误差,钢结构设计,钢箱梁,全桥钢箱梁划分为30个吊装节段，编号分别为1#15#；分为四类，A类梁段为标准段，共24段；B类梁段为跨中段，共2段；C类、D类梁段为端节段，各2段节段长6.69m（长度均指桥轴线顶板弧长），最大吊重143吨,钢结构设计,钢箱梁,主梁平面位于R1500m平曲线内，可行的布置方式有3种1、主梁节段平行划分、吊杆平行布置2、主梁节段径向划分、吊杆平行布置3、主梁节段径向划分、吊杆径向布置,钢结构设计,钢箱梁,若主梁节段平行划分，将导致每一节段的几何尺寸均不相同，必然丧失节段的统一性和制造的方便性当主梁节段采用径向划分时，如果吊杆采用平行布置，梁上吊点与主梁横隔板不能相互对应、或使得横隔板面外受力，将导致主梁受力不利，使局部构造复杂因此，最终采用主梁节段径向划分、吊杆径向布置的形式,钢结构设计,钢箱梁,主桥钢箱梁节段均呈扇形，因此全部纵向加劲肋均按照曲线布置主桥位于R9000m竖曲线上，设计上采用顶板、底板不等长的方式形成梯形，来近似代替竖曲线。比如，在标准节段中，顶板比底板长3mm,钢结构设计,钢箱梁,主梁采用单箱单室扁平流线型全焊钢箱梁，全宽35.016m，中心高3.500m（外轮廓）。钢箱梁顶板、上斜腹板厚14mm，底板、下斜腹板厚12mm,钢结构设计,钢箱梁,钢箱梁顶板在机动车道、非机动车道及部分人行道区域采用U肋进行纵向加劲，U肋上口宽300mm，底宽180mm，高280mm，板厚8mm，间距600mm钢箱梁顶板在端头靠近吊点的区域（人行道区域），以及钢箱梁底板、下斜腹板采用板式加劲肋进行纵向加劲，加劲肋高140mm，板厚12mm，间距310360mm钢箱梁上斜腹板上设置一道板式加劲肋，高190mm，板厚16mm,钢结构设计,钢箱梁,一般而言，U肋、板式加劲肋均沿箱梁节段通长布置，即横隔板上开孔。为减小焊接定位难度，使制造更加方便，板式加劲肋与横隔板之间不予连接但在吊点横隔板的吊点区域，为保证吊耳连接板（D1、D2板件）的受力，横隔板上不开孔，板式加劲肋在此予以切断，然后在工厂后焊接纵向加劲肋嵌补段,钢结构设计,钢箱梁,钢箱梁内，每隔3m设置一道横隔板标准节段含2道普通横隔板和1道吊点横隔板由于设置支座加劲和阻尼器加劲的原因，H01H04横隔板较为特殊普通横隔板板厚10mm，H01、H02横隔板板厚16mm；吊点横隔板出于受力需要，分区域采用了1230mm的板厚,钢结构设计,钢箱梁,所有横隔板上均需安装系杆转向导管或定位导管；由于转向导管、定位导管的位置和与横隔板的交角不同，全桥横隔板没有互换性为了安装转向导管或定位导管，以及为减小焊接变形，除H01、H02外，其余横隔板均采用双面加劲吊点位置的吊耳连接板（D1、D2板件）板厚30mm，加装两侧补强板后，总厚度94mm。吊耳连接板采用整板形式即与吊耳连接板相连的上斜腹板、板式加劲肋均予以切断后，再焊接在吊耳连接板上；因此，此处的箱梁顶板也要预留槽口,钢结构设计,钢箱梁,钢箱梁节段连接采用全焊方式钢箱梁节段吊装就位后，依靠外侧永久吊索和临时吊索，可以准确调整空间位置；拧紧临时匹配件螺栓后，再焊接横向环焊缝和U肋、板肋嵌补段,钢结构设计,钢箱梁,箱梁端节段上，设置了4个LYQZ2500/1000型竖向拉压支座，约束箱梁竖向位移和扭转；横向设置了2个GJZF4 40060088板式支座，约束箱梁横向位移；纵向设置了2个粘滞阻尼器，最大位移量160mm，以限制箱梁在顺桥向地震响应下的纵向位移,钢结构设计,涂装,全桥钢结构涂装体系依据大气腐蚀环境、局部腐蚀因素及钢结构各部件的工作和维修条件，全桥钢结构涂装设计分为7个部分分别考虑,钢结构设计,涂装,南宁大桥为标志性建筑，对装饰效果要求较高。由于聚合硅氧烷具有出色的保光、保色性能，选择作为南宁大桥主体结构的面漆底漆选择上，由于无机富锌漆在施工时有一些特殊的要求，比如其固化要依靠较高的相对湿度，表面多孔性要求进行雾喷技术等，而环氧富锌漆的施工要求相比之下简单得多，从确保涂装质量的角度出发，多数配套设计中的底漆选择了环氧富锌底漆,指导性施工组织设计,总体施工方案,经过多方案比选、论证，综合专家审查、审核意见及有关主管部门的批复意见，施工图设计采用“斜吊扣挂”方案，即拱肋架设采用天线吊装，吊装就位后用扣索扣挂于扣塔上东西两拱肋间设置临时横向联结系，在扣索、临时横向联结系、横向风缆的共同作用下，抵消拱肋面外分力安装临时系杆后，开始架设主梁；主梁架设采用天线吊装、拱肋支承方案，吊装就位后安装外侧永久吊索和临时吊索,指导性施工组织设计,总体施工方案,经过多方案比选、论证，综合专家审查、审核意见及有关主管部门的批复意见，施工图设计采用“斜吊扣挂”方案，即随施工进度，调整临时系杆索力，完成主梁焊接和合龙拆除临时横向联结系，逐步解除临时系杆，张拉永久系杆，完成系杆转换解除临时吊索，安装内侧永久吊索，完成吊索转换最后调整永久吊索、永久系杆索力，使主梁轴线达到设计轴线,指导性施工组织设计,施工流程,1、施工准备（含便道修建、场地平整等），栈桥架设2、水中桩基础钻机平台搭设3、基础施工（含主桥、引桥桩基础、栈桥基础、扣索地垄、扣塔基础）,指导性施工组织设计,施工流程,4、浇筑主墩承台，搭架浇筑混凝土拱肋段，张拉拱肋预应力，浇筑肋间横墙（预留两道后浇带、待肋间平台预应力张拉后封闭）5、搭架浇筑肋间平台、张拉肋间平台预应力；同期开始扣塔塔架安装、缆索架设、吊机安装和调试,指导性施工组织设计,施工流程,6、吊装E1、W1节段拱肋，并安装扣索7、吊装E2、W2节段拱肋，分别与E1、W1节段焊接，安装扣索和临时横向联结系,指导性施工组织设计,施工流程,8、重复前一步骤，吊装E3W7、W3W7拱肋节段，安装相应扣索（在安装完E3、W3、E5、W5、E7、W7节段后，设置好横向风缆。）,指导性施工组织设计,施工流程,10、吊装E8、W8节段拱肋，完成钢拱箱合龙；安装临时系杆11、调整临时横向联结系轴力，张拉临时系杆，同步拆除扣索,指导性施工组织设计,施工流程,12、吊装跨中主梁节段，安装外侧永久吊索（单吊索）、临时吊索13、按照从跨中向两端的顺序，吊装其余主梁节段，同步安装相应的外侧永久吊索、临时吊索；分步调整临时系杆索力14、吊装主梁节段1号，并将其顶推至肋间平台，由肋间平台牛腿和临时支墩支承主梁1号节段,指导性施工组织设计,施工流程,15、吊装2号主梁节段16、将1号主梁节段顶推回安装位置17、主梁节段间焊接，完成主梁合龙,指导性施工组织设计,施工流程,18、拆除临时横向联结系19、安装永久系杆20、张拉永久系杆，同步拆除临时系杆21、拆除临时吊索，安装内侧永久吊索22、调整永久吊索索力,指导性施工组织设计,施工流程,23、浇筑二期恒载，调整系杆索力24、拆除缆索吊机、缆索及缆索塔架（基础）25、在主桥施工期间，实施引桥施工26、交工验收、通车试运行,指导性施工组织设计,钢箱拱肋调整和控制,在钢砼接合面，混凝土拱肋的宽度、高度均大于钢箱拱肋，设计上预留了20mm的调节量。当混凝土拱肋施工完毕后，应准确测量混凝土拱肋端头的坐标，确定钢拱E1、W1节段的安装位置钢箱拱节段以四点天线承载方式起吊。天线吊装可粗略调整钢箱拱节段姿态与位置，但不能精确就位。因此，承包人必须在吊具上设计能精确调整标高的装置，并在两节段间配合使用手动葫芦等工具，使钢箱拱节段能精确就位,指导性施工组织设计,钢箱拱肋调整和控制,钢箱拱肋扣挂施工过程中，依靠扣索、临时横向连接系和横向风缆实施调节扣索为钢箱拱肋提供竖向支承，对钢箱拱肋竖向线形调整起主导作用东西扣索在塔上适当内收，可承担部分拱肋自重产生的横向分力；而剩余的横向分力基本上被横向联结系所平衡。除此之外，横向整体不平衡的微小量由两侧风缆适当调节。通过对横向联结系索力、风缆索力的调整，可对钢箱拱肋横向线形实施调节控制,指导性施工组织设计,钢箱拱肋调整和控制,横向联结系及风缆均设置在靠近拱肋轴线的高度，不对拱肋节段产生过大的扭矩作用。如果拱肋节段出现非预期的轴向扭转，单单依靠横向联结系、风缆，将无法予以调整。设计上建议，可利用拱肋节段吊装吊耳、临时支承构件、节段间临时匹配件等构件，另行安装位于拱箱顶面或底面的横向联结索，来对非预期扭转进行调整,指导性施工组织设计,钢箱梁调整和控制,钢箱拱肋节段在扣挂施工过程中，由于受到轴力作用，节段将略为缩短。承包人应对这一压缩变形进行补偿，方法为：板件下料时，考虑压缩变形量，事先补偿；E8、W8合龙段面板加长300mm，待合龙前现场测量后二次切割钢箱梁节段以四点天线承载方式起吊。粗略就位后，安装外侧永久吊索和临时吊索，通过调整这8根拉索，可使钢箱梁节段精确就位待相邻节段就位后，利用节段间临时匹配件相互固定；待全部钢箱梁吊装完毕并调整好标高后，才能焊接横向环焊缝由于两岸钢箱梁端头均设置了伸缩缝，允许钢箱梁全长存在少量误差。因此，与钢箱拱不同，不必考虑对钢箱梁长度进行精确调节,施工要点及注意事项,施工任一部分结构时，应严格按照招标文件第卷技术规范、公路桥涵施工技术规范JTJ0412000中的相关条款进行施工作业和质量控制,施工要点及注意事项,坐标及几何尺寸控制,本设计提供的全部尺寸、坐标均采用基准温度19，若实际温度与基准温度不符，应进行温差修正为了便于表达和实施，大多数特征点基于施工图设计文件第二册图1-09中定义的“切线坐标系”提供坐标，以保持主桥南北两岸的对称性。因此，承包人应建立基于“切线坐标系”的导线控制网，以方便工程实施和监控施工时，所有坐标控制点应通过三维放样予以确定，并仔细核对该控制点与邻近控制点的相互关系，确保坐标的准确性,施工要点及注意事项,钢结构重量控制,钢结构板材厚度偏差应予以控制，应合理搭配厚度正偏差板材和厚度负偏差板材，控制全节段板材厚度平均偏差1%钢箱拱、钢箱梁节段在出厂前，必须准确称重，为施工监控提供基础数据,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,钢结构制造单位应制订本桥钢结构制作与检验的企业标准，确保钢结构制造加工质量1、板件加工除注明处以外，本设计文件中所有板件尺寸均为基准温度下的理论值，未考虑焊缝间隙、焊接变形及加工余量等因素，制造时应根据实际情况予以调整。板材厚度偏差应予以控制，应合理搭配厚度正偏差板材和厚度负偏差板材，控制全节段板材厚度平均偏差1%,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,钢箱拱肋中的部分板件，如吊点横隔板、扣点构造等，以及与上述构造相交的纵向加劲肋等，由于复杂的空间斜交关系，必须通过实际放样，来确定板件的下料尺寸和坡口形式钢箱拱肋中，由于永久吊索导管、临时横联导管、临时吊索吊耳、吊装起吊吊耳、扣点导管等构造需要伸出面板，因此，拱箱面板、以及扣点处的定位横隔板上需预留槽口或预先开孔。由于复杂的空间斜交关系，切割之前应详细复核这些槽、孔的形状及位置，避免失误钢箱梁中由于吊点位置的吊耳连接板（D1、D2板件）采用整板形式，箱梁顶板也需要预留槽口加工制造时，钢板平面度允许偏差应1mm/m,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,2、节段制造无论钢箱拱、还是钢箱梁，均分为若干板件单元在胎架上组成箱型结构。节段在胎架上应匹配制造，并进行试拼装，匹配试拼装应不少于3个节段钢箱拱E8、W8合龙段的面板，一端按正常情况加工，另一端加长300mm，作为现场二次切割之用，以确保合龙精度钢箱拱内的特殊部位，如永久吊索、起吊吊耳、扣点等部位，在制造时可暂时切断纵向加劲肋，待其他构造全部安装焊接后，再现场放样后焊接纵向加劲肋嵌补段,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,立面上，钢箱梁按照顶板、底板不等长的方式形成梯形，来近似代替竖曲线；制造时应保证节段两端端口断面与顶底板的交角相等。平面上，钢箱梁节段呈扇形，全部纵向加劲肋均按照曲线布置；制造时，可以采用以折代曲的方式加工纵向加劲肋，但短折线长度不应大于3m，且必须保证两节段相交位置的纵向加劲肋没有折点恒载作用下，钢箱梁横向跨中（桥轴线处）产生挠度9mm。承包人应确保成桥后桥面横坡的精度，制造时应考虑上述恒载挠度的影响在制造完钢箱拱、钢箱梁首节段后，必须通过评审验收，才能开始后续节段的加工制造,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,临时吊点、泄水管、路缘石、路灯座板、防撞护栏底座、检修车轨道等构造以及交通工程、景观照明的预埋件应与钢箱拱、钢箱梁一起在工厂制造。安装检修车轨道时，轨道安装长度应结合节段吊装顺序确定节段制造中，除阅读本册文件外，还应同时阅读桥面系、交通工程、景观照明、检修设施等图册，所有要求在工厂制造的部件应统筹考虑，编入施工组织设计中，制定详细的工艺规程本设计文件未包含风缆与钢箱拱的连接构造，承包人应根据施工组织设计的相关细节（如风缆地锚位置、压重方式等）进行设计制造,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,3、焊接钢箱拱节段、钢箱梁节段均为全焊结构，焊缝较多。制造过程中，在保证焊接质量的前提下，应尽量采用焊接变形小和焊缝收缩小的焊接工艺，所有类型的焊缝在焊接前应进行焊接工艺评定试验，编制完善的焊接工艺评定试验报告。工地横向环焊缝应按最大缝宽25mm进行焊接工艺评定焊缝在焊接前的预热温度由制造单位通过焊接性能试验和焊接工艺评定确定。对接焊缝除要求焊透外，还应在焊后对焊缝进行机械打磨，以保证有较高的抗疲劳性能。全部焊缝均应作超声波探伤，并抽取全部焊缝长度的10%15%进行X射线检查，对角焊缝均应作超声波探伤。对X射线检查的焊缝要求达到一级标准，对超声波探伤的角焊缝要求达到二级标准,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,焊接工艺应确保焊缝、焊接热影响区的冲击韧性；在轧制方向，0时的冲击功不小于27J钢箱梁吊点耳板、钢箱拱吊装起吊耳板、钢箱拱临时吊索耳板等构造，均为重要的受力构件，其板材轧制方向应与主受力方向一致，耳板的补强板应先与耳板焊接，消除焊接应力后再加工销孔U型加劲肋成型后要求圆角外边缘不得产生裂缝，且所有自由切割处均要打磨平整。U型加劲肋与钢箱梁顶板的焊接采用坡口熔透焊，要求熔深大于U肋板厚的0.8倍,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,钢箱梁顶板、U肋和横隔板相交处，在横隔板上设计了局部77mm的倒角，焊接时应将横隔板和顶板、横隔板和U肋的焊接采取连续焊过倒角的方式，将倒角填实钢箱梁横隔板的上下连接板上，对应U型加劲肋、板式加劲肋设置的开孔，均要打磨平整钢箱梁吊点耳板伸出箱外，预留槽口的箱梁顶板以及上斜腹板均采用单面坡口焊与吊点耳板焊接；为防止此处因应力集中和焊接缺陷导致疲劳开裂，必须对焊趾进行机械打磨,施工要点及注意事项,钢结构制造与运输,4、存放与运输存放钢结构节段必须按设计规定的四点支承的临时支点位置搁置，且只能单层存放，存放时应尽量满足四点均匀受力。钢结构节段与支承间应设置平面尺寸不小于600600mm，厚度不小于150mm的木块在存放和运输节段的过程中，应在钢箱梁U型加劲肋端口、钢箱拱钢导管端口等部位采取临时密封措施，以防雨水浸入为保证节段在高空焊接顺利，钢结构节段在存放和运输过程中应注意防止板件变形，保证端口形状和尺寸，且应注意保证节段的平衡稳定,施工要点及注意事项,节段吊装和连接,所有节段吊装均采用四点起吊，吊装时应避开大风大雨天气钢箱拱出于运输与开始起吊时节段翻身的考虑，吊点设计为起吊耳板的形式。吊装作业开始时，钢箱拱节段由四点临时支承状态变为倒棱处两点临时支承和两点天线承载方式；此时，应在倒棱处的两点临时支承下设置尺寸足够大的木块，木块厚度不小于150mm；继续起吊，钢箱拱节段将变为四点天线承载方式,施工要点及注意事项,节段吊装和连接,天线吊装可粗略调整钢箱拱节段姿态与位置，但不能精确就位。因此，承包人必须在吊具上设计能精确调整标高的装置，并在两节段间配合使用手动葫芦等工具，使钢箱拱节段能精确就位,X,施工要点及注意事项,节段吊装和连接,对于钢箱拱E1、W1节段，应在混凝土拱肋顶端设置临时马板和挡块，辅助就位。当E1、W1节段的姿态与位置调整好后，连接马板螺栓，焊接横向环焊缝。对于其他钢箱拱节段，应首先安装纵向加劲肋连接板，栓合高强螺栓并完成初拧，终拧外侧8颗高强螺栓后，焊接面板环焊缝，最后终拧中部的4颗高强螺栓,施工要点及注意事项,节段吊装和连接,待钢箱拱E7、W7节段吊装完毕后，准确测量合龙段长度，对E8、W8节段预留的面板进行现场二次切割，以保证合龙段精度设计的合龙温度范围为1622。合龙前的准确测量、实施合龙均应在温度稳定的时段进行。若预测实际合龙温度不能满足设计要求时，应制订详细的调整预案，如采用调整扣索张力等方法钢箱梁起吊之后，安装并调整外侧永久吊索和临时吊索，使其精确就位。待相邻节段就位后，利用临时匹配件固定；待全部钢箱梁吊装完毕并调整好标高后，才能焊接横向环焊缝,桥梁结构分析,拱肋安装过程的控制目标,在二期恒载浇筑之后的成桥状态，东拱Y向偏差在-155mm之间，Z向偏差在-88-5mm之间，最大矢量偏差102mm，折合102/300000=L/2941；西拱Y向偏差在-228mm之间，Z向偏差在-68-5mm之间，最大矢量偏差70mm，折合70/300000=L/4286；因此，拱肋节段在制造中不需设置预拱度,桥梁结构分析,主梁安装过程的控制目标,主梁节段吊装就位后依靠永久吊索、临时吊索来控制3维坐标。在主梁吊装就位、节段间连接之前需设置预拱度来保证最终的成桥线形主梁节段吊装就位后依靠永久吊索、临时吊索来控制3维坐标。在主梁吊装就位、节段间连接之前需设置预拱度来保证最终的成桥线形,桥梁结构分析,施工扣索锚点分析,W7节段W7节段计算时在锚板上施加扣索力2505KN，扣索导管极值应力173MPa，其余板件极值应力199MPa在扣索力作用下，钢箱拱W7节段端面的局部变形为1.9mm，不影响节段连接,桥梁结构分析,钢箱拱临时匹配件分析,对临时匹配件进行局部分析，计算时施加E2节段重量的1/8，即228kN作用于外伸牛腿上进行控制计算应力极值为240MPa，牛腿外侧最大位移为7.8mm，钢箱拱端面的局部变形为6mm，基本不影响节段连接。在实际吊装施工过程中，应缓慢操作，减少对临时匹配件的冲击，应尽量确保各临时匹配件受力均匀,值得探讨的问题,制造线形不设预拱度合龙段加长现场切割是否需增加,谢谢大家！,