k高架支模施工方案.doc

郑州国际会展中心工程（展览部分） 二区高架支模施工方案 郑州国际会展中心（展览部分）二区高架支模施工方案一、工程概况1、结构概况郑州国际会展中心（展览部分）二区结构工程为大跨度、大截面、超高预应力结构，其主梁为截面1500*3000，1500*2800， 1200*2800的钢筋混凝土预应力梁，跨度为30、21m，主梁的中间支座处设700高3000长的梁腋；一级次梁为截面700*2000、700*1800的钢筋混凝土预应力梁，跨度为30、21m；二级次梁截面为300*700的钢筋混凝土梁,跨度为10m，板厚为180mm，支撑高度：主梁13.10米，一级次梁13.95米，二级次梁15.25米，板15.77米，由于其结构构件大，其施工模板支撑架体必须进行专门的方案设计，以满足施工安全。2、地面下地质概况和现场实际情况场地位置及地形地貌：该建筑物位于郑州市东郊107国道以东约1.0km,原郑州机场内。场地地形平坦，地面高程介于89.1691.78m。±0.000相当于绝对标高89.5m。地貌单元属于黄河泛滥冲积平原。本工程-3.0米以内的地质情况为：基土层数性状描述土体重度（kn/m3）孔隙比e粘聚力C（kPa）内摩擦角（）素填土黄褐色，以粉质粘土为主，含少量砖渣，局部分布有杂填土，层厚0.3-1.9米，层底标高88.38-90.37米。20.3粉土1新近堆积，褐黄色，很湿-饱和，稍密，混有砂土颗粒，夹有粉砂薄层，淅水和摇振反应明显，干强度低，韧性差，中压缩性土，层底厚度1.8-5.2米层厚1.3-3.5米，层底标高85.66-87.97米。19.50.673823粉土2灰色灰褐色，饱和，稍密，表层有一流塑状分质粘土薄层。淅水和摇振反应明显，干强度低，韧性差，中压缩性土，层底厚度6.6-9.0米层厚3.3-5.7米，层底标高81.27-83.28米。19.50.6611022现场实际情况：在前期施工阶段，现场进行了工程桩、支护桩的施工，在桩施工期间，现场开挖了泥浆池、沉淀池、泥浆沟等，对原有土体产生了扰动，需对该部分地基进行处理。在地下室、地沟施工期间，对基坑进行了开挖，存在大量回填土。二、保证模板支撑体系成功须解决的问题1、地基处理在前期施工阶段，现场进行了工程桩、支护桩的施工，在桩施工期间，现场开挖了泥浆池、沉淀池，为了保证本工程地面不出现不均匀沉降、开裂的质量问题，依据施工现场实际情况，地基需做如下处理： 清除地表有机质土、耕植土。 目测、地基钎探或静力触探，找出可能导致不均匀沉降的影响因素 将软弱土体挖除，并换填处理 基土碾压密实2、架体设计由于本工程结构构件大，结构自重和架体自重大，依据规定，必须对该架体进行专门的结构计算和构造加强。 设计计算 构造要求3、技术交底在脚手架施工前，由技术部、工程部对施工作业人员进行详细的技术交底，明确施工方法、施工顺序、施工安全注意事项，并办理书面交底手续，未经交底人员严禁上岗作业。尤其对架子工建立挂牌制度，并建立现场考核制度，对考核不合格者重新培训，并对其已完成的工作进行全面检查。4、模板支架使用材料的验收对模板支架使用的钢管、扣件、托撑、安全网、木方、三形卡、对拉螺栓、模板等进行验收，验收分两个阶段。 验收各配件的材质报告。 现场验收材料质量，并做记录。5、对模板支架相关环节进行验收模板支架必须进行专业验收。 对方案进行内部审批 对方案进行专家审查 由工程项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收 合格后报监理工程师验收。三、模板支架设计方案1、总体思路由于本工程架体支设高度高，结构构件大，施工活荷载和构件恒荷载大，模板支设难度大。经过征求专家意见和对架体各种方案的试算，综合考虑，架体应满足施工方便、质量易控、安全可靠、经济合理、靠操作性强等因素。本方案选择：满堂脚手架钢管支撑体系和砼整浇的施工工艺。2、施工程序本工程施工难度大，参与人员多，施工过程复杂，安全隐患多，因此，必须事前对施工顺序做到心中有数，在组织实施过程中必须按计划、程序施工。模板支架施工程序目测、土层钎探或静力触探，确定是否存在软弱下卧土层地面以下结构工程施工基础结构施工时，基坑开挖暴露部分用2：8灰土回填地表杂土挖除软弱下卧土层(泥浆池等)处理土层基层碾压，回填土处理地面垫层施工及养护架体搭设架体验收测量放线，准确定位立杆位置架体施工中间检查主体结构施工顺序必须与模板支架施工配合，混凝土结构施工顺序如下：满堂支撑架体施工主梁、一级次梁、二及次梁底模板支撑主梁、一级次梁、二级次梁钢筋绑扎主梁、一级次梁、二级次梁侧模，平板模板支设板钢筋绑扎预应力筋安放板中预应力筋安放混凝土浇筑，覆盖保温养护预应力张拉、灌浆模板、架体拆除立杆位置放线定位架体检查验收3、模板支架结构选型及架体相关技术参数 方案设计： 基本概况：梁底+梁侧一定范围内立杆间距加密；在主梁及一级次梁支架顶部配专用U形可调托撑；U形托撑上用20槽钢做主龙骨，50*100木方作次龙骨。立杆的强度和稳定性必须满足规范规定。架体材料、构配件选择及设计参数的选择：序号构配件名 称使用材料规 格设 计参 数备注1防滑扣件直角扣件顶层水平杆与立杆连接处设置见图2水平安全网尼龙网、尼龙绳距地面4.5米、9.0米设置3立 杆48*3.5钢管，对接扣件接长梁截面架体宽度 (梁长方向*梁宽方向)1500*28001500*3000梁宽+每边500600*5001200*2800梁宽+每边650600*500700*2000700*1800梁宽+每边250600*600梁腋梁宽+每边500300*500板底600*600300*700小横楞间距600600*6004主龙骨20槽钢主梁、一级次梁沿梁长间距600见附图48*3.5钢管二级次梁沿梁长间距60048*3.5钢管板沿梁长间距6005立杆与主龙骨连接可调支托主梁600*500(梁长*梁宽方向)可调支托一级次梁600*600直角扣件二级次梁、板600*6006横向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200(梁底架体)7纵向水平杆48*3.5钢管，旋转扣件接长步距1500顶部三道1200 8水平剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长首层、顶层、中间层每3步一道，整个满堂架按45度夹角满布。同一向水平杆间距4.5m。9竖向剪刀撑48*3.5钢管，旋转扣件接长纵横向均设置，满堂架四边与中间每隔4排支架立杆设置1道竖向剪刀撑，剪刀撑连续设置。10扫地杆48*3.5钢管，旋转扣件接长距地面或垫板100处纵横设置11刚性连接件48*3.5钢管，旋转扣件接长每步水平杆均与独立柱刚性连接见图12脚手板不小于200mm宽、50mm厚松木板13模 板15厚多层胶合板14次龙骨50*100木方松木，竖向放置。15对拉螺栓14间距500*500，具体位置见附图。16底座主梁、一级次梁(包括扩展区域)立杆下设置钢板-6*80*80，其它立杆下可设置其它形式的垫板架体各配件力学性能(由于现场所进钢管壁厚有3.5、3.25、3.0mm三种规格，本方案按3.0mm计算)：序号架 体 力 学 性 能壁厚3.5mm3.0mm1Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值215N/mm2215N/mm2248钢管截面面积(A)4.89cm24.239cm2348钢管回转半径(i)1.58cm1.595cm448钢管惯性距(I)12.19cm410.78cm4548钢管截面模量(W)5.08cm34.5cm3648钢管每米长质量3.84Kg/m3.84Kg/m748钢管弹性模量(E)2.06×1052.06×1058直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值8.00KN8.00KN9底座竖向承载力40kN40kN钢管的截面几何与力学特征公式：A=(d2-d12)/4 I=(d4-d14)/4 W=d3-(d14/d)/32 i=d2+d12/44、荷载计算 1500x2800mm截面梁主梁混凝土浇筑截面1500x2800mm,板厚180mm。主梁配筋：上部2232，下部3032，构造筋2420，箍筋12100(8)，预应力筋8-12S15.2。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 24×2.8×1.5=100.8 KN/m模板自重 0.4×(1.5+2×2.62) =2.696 KN/m钢筋自重 (52×6.3124×2.46610×30×0.888) ×9.8=6.41 KN/m 预应力筋自重 1.101×9.8×10-3×8×12=1.04 KN/m 合计 110.95 KN/mB 活荷载振捣荷载 2×1.5=3 KN/m 施工人员及设备荷载 2.5×1.5=3.75 KN/m 合计 6.75 KN/m 荷载设计值1.2×110.95+1.4×6.75=142.59 KN/m乘以折减系数 142.59×0.9=128.33 KN/m荷载设计值：P1=128.33 KN/m 1200x2800mm截面梁主梁截面1200x2800mm,板厚180mm。主梁截面1200x2800mm,板厚180mm，主梁配筋：上部1832，下部2432，构造筋2425，箍筋12100/150(6)，预应力筋6-12S15.2。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 24×1.2×2.8=80.64 KN/m模板自重 0.4×(1.2+2×2.62) =2.576 KN/m钢筋自重 1.5×1.2×2.8=5.04 KN/m 预应力筋自重 1.101×9.8×10-3×6×12=0.78 KN/m 合计 89.036 KN/mB 活荷载振捣荷载 2×1.2=2.4 KN/m 施工人员及设备荷载 2.5×1.2=3.0 KN/m 合计 5.4 KN/m 荷载设计值1.2×89.036+1.4×5.4=114.4 KN/m乘以折减系数 114.4×0.9=103KN/m荷载设计值：P2=103 KN/m 700x2000mm截面梁一级次梁截面700x2000mm,板厚180mm。梁配预应力筋4-12S15.2。 荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4×(0.7+2×1.82) =1.74 KN/m砼自重 24×0.7×2.0=33.6 KN/m钢筋自重 1.5×0.7×2=2.1 KN/m 预应力筋自重 1.101×9.8×10-3×4×12=0.52 KN/m 合计 37.96 KN/mB 活荷载振捣荷载 2×0.7=1.4 KN/m 施工人员及设备荷载 2.5×0.7=1.75 KN/m 合计 3.15 KN/m 荷载设计值1.2×37.96+1.4×3.15=49.962 KN/m乘以折减系数 49.962×0.9=45 KN/m荷载设计值：P3=45KN/m 300×700mm截面梁二级次梁截面300×700，楼板180厚。 荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4×(0.3+2×0.52) =0.536KN/m砼自重 24×0.7×0.3=5.04 KN/m钢筋自重 1.5×0.7×0.3=0.315 KN/m 合计 5.891 KN/mB 活荷载振捣荷载 2×0.3=0.6 KN/m 施工人员及设备荷载 2.5×0.3=0.75 KN/m 合计 1.35 KN/m 荷载设计值1.2×5.891+1.4×1.35=8.96 KN/m乘以折减系数 8.96×0.9=8.06KN/m荷载设计值：P4=8.06 KN/m 180mm厚楼板 荷载标准值A 恒荷载模板自重 0.4 KN/m2砼自重 24×0.18=4.32 KN/m2钢筋自重 1.1×0.18=0.198 KN/m2 合计 4.92 KN/m2B 活荷载振捣荷载 2.0 KN/m2 施工人员及设备荷载 2.5 KN/m2合计 4.5 KN/m2 荷载设计值1.2×4.92+1.4×4.5=12.2 KN/m2乘以折减系数 12.2×0.9=11KN/m2荷载设计值：P5=11 KN/m2 1500x2800mm截面梁加腋部位主梁的中间支座处设700mm高3000mm长的梁腋。 荷载标准值A 恒荷载砼自重 24×(2.8+0.7)×1.5=126 KN/m模板自重 0.4×(1.5+2×2.62) =2.696 KN/m钢筋自重 (52×6.3124×2.46610×30×0.888) ×9.8=6.41 KN/m 预应力筋自重 1.101×9.8×10-3×8×12=1.04 KN/m 合计 136.15 KN/mB 活荷载振捣荷载 2×1.5=3 KN/m 施工人员及设备荷载 2.5×1.5=3.75 KN/m 合计 6.75 KN/m 荷载设计值1.2×136.15+1.4×6.75=172.83 KN/m乘以折减系数 172.83×0.9=155.55KN/m荷载设计值：P6=155.55 KN/m四、梁模板设计计算1、梁模板材料及结构体系选用梁模板采用多层胶合板，支撑系统采用对拉螺栓14500*500、木方50*100、48*3.0钢管。2、模板结构体系验算 梁侧模荷载 荷载标准值A 新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22ct012V1/2F=cH其中：c混凝土的密度 取为24KN/m3 t0 =200/（T+15） T混凝土的温度取T=5 t0=200/（5+15）=101外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.22砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在160180之间，故2取为1.2V浇筑速度 取V=2.5m/h则：F=0.22×24×10×1.2×1.2×2.51/2=120.2 KN/m2F=CH=1.8×24=43.2KN/m2取二者之间的小值则新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值为F=43.2 KN/m2 倾倒砼产生的荷载标准值 取F7 =2 KN/m2 承载能力设计荷载：F=(1.2F+1.4×F7)×0.9 =(1.2×43.2+1.4×2)×0.949.2 KN/m2其中0.9为计算折减系数。 梁侧模板体系验算概况：模板背楞50*100木方沿梁高净间距200；次龙骨间距与梁底小横楞间距一致，暂按500计；主龙骨沿梁长方向间距500。梁侧模板体系验算计算示意图（按三等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=F×1000=49.2 N/mm木模板验算（15厚胶合板）A、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×49.2×2002 =1.97×105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/61000×152/637500mm3则：=5.3 N/mm2<fm=35 N/mm2B、挠度验算=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：4500 N/mm2I表示惯性矩 Ibh3/121000×153/12=2.81×105mm4 则：=0.677×49.2×2004/(100×4500×2.81×105)0.42mm<= L/250=0.8mm说明该模板符合施工规范要求。 模板背楞验算（木方50*100）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：500500()500化为线型均布荷载：q=49.2×0.25=12.3 N/mm A、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×12.3×5002 =0.31×106N.mmW=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3则：=3.72 N/mm2 < fm=13 N/mm2B、挠度验算=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：9000 N/mm2 I表示惯性矩 I= bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4则：=0.677×12.3×5004/(100×9000×4.17×106)0.14mm < =L/250=2.0mm说明该模板背楞符合施工设计要求。次龙骨验算（48x3.0 500）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：500500()500化为线型均布荷载：q=49.2×0.5=24.6 N/mm A、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×24.6×5002 =0.615×106N.mmW=4.56×103mm3则：=134.9N/mm2 < fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677×q×L4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：206000 N/mm2 I表示惯性矩 I= 10.78×104mm4则：=0.677×24.6×5004/(100×206000×10.78×104)0.5mm < =L/250=2.0mm500500500说明该模板次龙骨符合施工设计要求。主龙骨验算计算示意图（按三跨连续梁计算,将集中荷截近似为均布荷截）：化为线型均布荷载： q=F×0.5=49.2×0.5=24.6N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.1×q×L2 =0.1×24.6×5002 =0.615×106 N.mm W=2×4.5×103 mm3（二根钢管并排）则：=68. 3 mm2 < fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677q×L4/(100×E×I)E表示弹性模量：2.06×105 N/mm2I表示惯性矩 I=2×10.78×104mm4 则：=0.677×24.6×5004/(100×2.06×105×2×10.78×104)=0.23mm < =L/400=1.25 mm说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。 对拉螺栓验算对拉螺栓的拉应力 =N/A其中：N=F×对拉螺栓间距×主龙骨间距 =49.2×0.5×0.5=12.3 KN 14对拉螺栓净面积 A=105mm2则=117N/ mm2 ftb=170 N/ mm2普通螺栓的设计抗拉强度,该对拉螺栓满足要求。 梁底模板体系验算（700*2000）此时P3=45 KN/m概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距166.7；主龙骨沿梁长方向间距600；立杆间距600*600。 梁底模板（15mm厚竹胶板）计算示意图（按3等跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=（45/0.7）×1=64.3 N/mmA、抗弯强度验算(按3跨连续梁计算)=M/W其中：M=0.1qL2 =0.1×64.3×166.72 =1.79×105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3则：=4.8 N/mm2<fm=35N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4=0.677q×L4/(100×E×I) =0.677×64.3×166.74/(100×4500×2.81×105)则：=0.27mm<=L/250=166.7/250=0.67mm说明该模板符合施工设计要求。 模板底50×100mm木方计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（45/0.7）×0.2167=13.93 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105×13.93×6002 =5.27×105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3则：=6.33N/mm2<fm=13N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4=0.644qL4/(100×E×I) =0.644×13.93×6004/(100×9000×4.17×106)则：=0.31mm<=L/250=600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 主龙骨（20槽钢 600验算计算示意图（按2等跨连续梁验算）q=（45/0.7）×0.6=38.57 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125qL2 =0.125×38.57×6002=1.74×106N mmW=1.78×105mm3则：=9.8 N/mm2<fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.521qL4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：206×103 N/mm2 I表示惯性矩 I=1.78×107mm4 则：=0.521×38.57×6004/(100×206000×1.78×107)=0.007mm<=L/250=600/250=2.4mm说明该模板主龙骨符合施工规范要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235×570bt/L1hfy 235×570×73×11/500×200×235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX1.74×106/（1×1.78×105） 9.8 N/mm2<fm=215 N/mm2故20槽钢的强度、刚度、整体稳定性符合施工规范规定。 立杆强度、稳定性700宽的梁，搭设1200宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.625+0.625) qL=1.3×38.57×0.6=30.1 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距600，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.84×13.8+3.84×12×（0.6+0.6）3.84×13+2×12×(13.2/9.8)=190.5kg换算为重力：190.5×9.81867N1.87KN每根立杆承受的压力：N30.11.8732 KN承载力判定：=N/A=32000/423.9=75.5 N/mm2< fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.4×1500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=32000/(0.3875×423.9)=194.8N/mm2 < f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求。 次龙骨局部抗压验算50*100木方的最大支座反力 R=(0.606+0.526)qL =1.132×13.93×600 =9461 N设主、次龙骨的宽度分别为a、b，次龙骨的承压面面积为ab。 N/AfC (用于施工荷载时，木材强度设计值乘以1.3的调整系数)9461/50a1.3×2.9主龙骨的宽度 a 50mm因此，主龙骨与次龙骨接触面的宽度应大于等于50mm。 梁底模板体系验算（1500*2800）概况：模板背楞50*100木方沿梁宽净间距157.1；主龙骨沿梁长方向间距600；立杆间距600*500(梁长方向*梁宽方向)。 梁底模板（15mm厚胶合板）计算示意图（按五跨连续梁计算）：化为线型均布荷载（取1m宽作为计算单元）：q=128.33×1/1.5=85.55 N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105×85.55×157.12 =2.22×105 Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3则：=6.1 N/mm2 < fm=35 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=4500N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm4=0.644q×L4/(100×E×I)则：=0.644×85.55×157.14/(100×4500×2.81×105)0.27mm<=L/250=157.1/250=0.63mm说明该模板符合施工规范要求。 次龙骨(模板底50×100mm木方)计算示意图（按五跨连续梁验算）：化为线型均布荷载：q=（128.33/1.5）×0.2071=17.72N/mmA、抗弯强度验算=M/W其中：M=0.105qL2 =0.105×17.72×6002 =6.7×105Nmm截面抵抗矩 W=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3则：=8.04 < fm=13 N/mm2B、挠度验算弹性模量 E=9000N/mm2 惯性矩 I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm40.644qL4/(100×E×I)0.644×17.72×6004/(100×9000×4.17×106)则：=0.39mm<=L/250= 600/250=2.4mm说明该次龙骨符合施工设计要求。 主龙骨（20槽钢 600）验算计算示意图（按3等跨连续梁验算）q=（128.33/1.5）×0.6=51.33 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.1×51.33×5002=1.28×106N mmW=1.78×105mm3则：=7.2 N/mm2<fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：206×103 N/mm2 I表示惯性矩 I=1.78×107mm4 则：=0.677×51.33×5004/(100×206000×1.78×107)=0.006mm<=L/250=500/250=2.0mm说明该模板主龙骨符合施工规范要求。C、整体稳定性验算稳定系数b235×570bt/L1hfy 235×570×73×11/500×200×235 4.58查表得b/1则MX/b/.WX1.28×106/（1×1.78×105） 7.2 N/mm2<fm=215 N/mm2故20槽钢的强度、刚度、整体稳定性符合施工规范规定。主龙骨（248x3.0钢管 600）验算 主龙骨换用248x3.0钢管。计算示意图（按3等跨连续梁验算）q=（128.33/1.5）×0.6=51.33 N/mmA、抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1qL2 =0.1×51.33×5002=1.28×106N mmW=2×4.5×103mm3则：=142.2 N/mm2< fm=215 N/mm2B、挠度验算=0.677qL4/(100×E×I)其中：E表示弹性模量：206×103 N/mm2 I表示惯性矩 I=2×10.78×104mm4 则：=0.677×51.33×5004/(100×206000×2×10.78×104)=0.5 mm<=L/250=500/250=2.0mm说明该主龙骨符合施工规范要求。 立杆强度、稳定性1500宽的梁，搭设2500宽的支撑系统。主龙骨直接将力传给立杆，主龙骨的最大支座反力为：R=(0.6+0.5) qL=1.1×51.33×0.5=28.23 KNA、钢管立杆承载力验算 沿梁宽方向间距500，沿梁长方向间距600。每根立杆承受的自重： G立杆G横杆G斜杆G扣件3.84×13+3.84×11×（0.6+0.5）3.84×13+2×11×(13.2/9.8)=176 kg换算为重力：176×9.81725N1.73KN每根立杆承受的压力：N28.231.7330 KN承载力判定：=N/A=30000/423.9=70.8 N/mm2< fm=215 N/mm2故立杆的强度符合施工规范规定。B、钢管稳定性验算考虑不利因素，立杆的长度系数取=1.4长度L=1500mm立杆的长细比=L/i=1.4×1500/15.95=131.7由值查得构件的稳定系数=0.3875N/A=30000/(0.3875×423.9)=182.6N/mm2 < f=215 N/mm2故，立杆稳定性满足要求 立杆计算长度的另一计算方法LO=L+2a（如右图所示）1.4×1500=1500+2×(100+b)可调支托伸出立杆顶端的长度b200mm。 次龙骨局部抗压验算50*100木方的最大支座反力 R=(0.606+0.526)qL =1.132×17.72×600 =12035 N设主、次龙骨的宽度分别为a、b，次龙骨的承压面面积为ab。