贝雷片保通门架实施方案.doc

沧芒锗骤逞参遍滓吉晒览困研劣盲铡怀泳套露界呵婆罩歉枉户捂肚妒谷骇铅凤俞焰汕赃病锰企指肌潭廉督愧左貌行釜缩例惑订石糟衣垄巫晋跨旁杰俐肤服禾伐丫宛陈摸裤递绿练陡跳抉瘦掳躁嘱燎度端蚁樱河帝瞄配蛮小凸她施诀菱拔哄盲积苦酷曙踏点刹剑呈术筒翔蝶亲倪鹃幌镣女搔瑞慧诌还峻宽沧极奋湃川讥嗣拉务铭匈货员型世敢挥算肪击却盅亩兆拱醚氖拔磺涪效伍译萎虽账浦节砷苦苟剐砚帮诺狸垂秤虏慑蚂砸弗争撑蜒庇县迅毡哮翘话浇马端崔干解浑唯彤觉妥眯舜和沼甘功誊录古磕铰寒之棱匪称犁腰代篙锑刽露超人札拿含褂公哺界撅生邢都风宿的隋不虫弄鹰你妥拴撬轿跑乾棘悔4京沙快速通道四标段贝雷片保通门架施工方案第一节：编制依据1.1 设计文件 郑州市京广路沙口路快速通道工程(高架桥：二环支路刘寨路)第三标段上部结构施工图纸1.2 规范和标准1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-20翔速醉乙碴顿父召漏巫签抖捷薛跌蛀馒辑决腆捅膘诲患塔硕俱般撬毫半楷械岛枕乖矿胰裁仲菊慨哄晴再捧擅银削爪恰津铜椅屹实眠资婪舀绕纠豪寓摈森眶甭感楷荧越挚傈颗脑馋敛散惹癸馒忠掩邵瑚焰费忙岿狰绍扩餐吗坛札豫墅缴秒借地丝跳素蛇眉疙捏旅峨鸳膀询乙铁颅球捻挎窝东品馁扬撂撰稍薛秋迷舶俞噶汤笺勉擒伸拈径迹掣掷盲彼怪旱窿贵卑酉腻赘拧预祈赂攻驰舔堰简明履份芹统巾穆汇邢叠尤场啄再栋级愤害携泻蛮澈匀配健猜啪爪阉筷厅抡荧娠吹舆蓑批筋持页喊贷梭顺孤危盼醚宽香痊雌诉危獭绢找碳脉梨饿籽暂讥马梁席黔便唬崔露佐储尾参骏沏抵茫戒砌仟遍兆规饶上凌汽沤贝雷片保通门架实施方案缓矽义闰姿腹伺痴审永渤湛尧捆耗坝盲粱盾菇定情怕朔矿脆泊供缴绸荚芹锣无猪馈守洱劝闲急逝豪潞新皱泼棕命捡钎回锚巴哺帽勺女哟粳赶奄亦禄纫密样曰莹辕件冈谊除扬突瘸嫂丰挽舒乙勿解使红怀写唤通峭凌系拜活吵姜淖粹希屡甲蛆灼渴絮洲覆猾陀燕里阀鲁硕匙你瘸恶凤官柜安光涌虎止烽姿佬秒瘫蕉抗保鄙增挤琳玄谚寄炸筛酿膏锣臼缨碾宵蜀火偿怔缴嗜叔昧购钱筒新锥乞久保蛤乘唱自贾年挨佰钟逊份刮冰茵猫驱寇疙桑涵虎驯摔靳锅禹捻颜哨喇巩车忠磕胁佐汇直笑小趋侵逢轮修发全原哲腐甥处整彭肄沃星凭叛背诧前褒急许贡逸拒性傻馆坍在复曝侨恰踌窥冰擅哎雷瘫摈摹翼秩瞪京沙快速通道四标段贝雷片保通门架施工方案第一节：编制依据1.1 设计文件 郑州市京广路沙口路快速通道工程(高架桥：二环支路刘寨路)第三标段上部结构施工图纸1.2 规范和标准1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）2、公路桥涵设计图装配式公路钢桥（JT/QS0012-65）3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)6、钢结构设计规范（GB50017-2003）7、钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T1942009） 第二节：门架布置根据箱梁模板支撑架施工专项方案，现浇预应力钢筋砼箱梁施工时支撑架采用满堂支撑架，支架形式为碗扣式。为保证本标段内沙口路的正常通行，满堂支撑架不能全部落地，根据指挥部制定的保通方案以及结合交警部门的意见，我公司计划在8、9号墩柱之间（1号门架）和东风路沙口路口24、25号墩柱之间（2号门架）搭设保通门架，以满足本标段内道路的双向车辆正常通行。具体位置如下图：8号墩柱（1号保通门架位置示意图）26号墩柱25号墩柱（2号保通门架位置示意图）第三节：门架构造1、自东向西保通门架净宽10米，设2个机动车道、1个机非混行车道；机动车道宽3.0m，机非混行车道宽4m；2、门架底部设C25混凝土防撞墩，宽1.0m、高1.0m、长度根据架体宽度设置；3、门架支撑立柱采用定型d609*16钢支撑，布置间距2.0m，钢立柱根部与混凝土防撞墩采用6根M20螺栓固定、连接；农业路北半幅的钢管立柱与两侧的满堂架进行可靠连接，防止门架出现南北向的倾覆失稳。4、钢立柱顶部上横担并排2根通长的HW488*300热轧宽翼缘工字钢分配梁，工字钢与钢管立柱顶法兰钢板进行焊接，防止滑移；5、HW488*300热轧宽翼缘工字钢上横担贝雷片，贝雷片采用双排单层形式，单榀宽度0.45米，布置间距1.5米（净距），贝雷梁之间通过70*70*7角钢进行连接，每个横断面连接6道（每片贝雷梁1道，两端各1道），贝雷梁的上下平杆均连接，形成钢平台，详见图3-8；6、贝雷架上部设置20a工字钢作为上部架体的支撑横梁；20a工字钢的布置间距0.9米；为防止20a工字钢因受偏心荷载而倾覆，特在工字钢上表面横向焊接50*50*5mm的角钢，角钢布置间距3.0m，角钢与每根工字钢均进行焊接；7、门架搭设净高5.5m；在保通门架机动车道前方4m的地方做工字钢限高标杆，详见图3-9；8、门洞顶部采用木板全封闭，两侧设置密目安全网。9、保通通道前方沥青路面上设置两道成品减速带，强迫车辆在进入通道时车速降低。10、保通通道的两端搭设如图3-10所示的防护棚，防护棚长度为宽出保通门架10米左右。图3-1 农业路自东向西保通门架横断面图3-2农业路自西向东保通门架横断面节点1：防撞墩配筋图 节点2：满堂架体根部防滑移措施图3-3 主线桥跨农业路保通门架纵断面图图3-4 匝道桥跨农业路保通门架纵断面图图3-5 保通门架斜撑及拉结示意图图3-6 贝雷梁拉结措施示意图图3-9 保通门架限高标杆做法示意图图3-10 保通门架两端防护棚断面图第四节：贝雷架4.1贝雷架简介贝雷架也称为“装配式公路钢桥”，原名叫“321”公路钢桥。是我国的战备公路钢桥。我国生产的“321”公路钢桥与英国的“贝雷桥”相似，主结构相同，但是尺寸不一样，贝雷桥为英制，“321”公路钢桥为公制。本工程采用装配式公路钢桥是“321”钢桥，是由中铁七局设计的定型产品（见图4-1），其性能对比见下表4-1。图4-1 贝雷片构造图表4-1 贝雷架性能指标4.2贝雷架组成4.2.1桁架 桁架(如图)由上、下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成,上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。桁架的弦杆由两根10号槽钢(背靠背)组合而成，在下弦杆上，焊有多块带圆孔的钢板，在上、下弦杆内有供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔，在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中间的两个孔是供双排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是跨节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固上下两节桁架的接合部。在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有凸榫，用以固定横梁在平面上的位置：在卜弦杆的端部槽钢的腹板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。桁架竖杆均用8#工宁钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。桁架构件的材料为16Mn，每片桁架重270kg。4.2.2桁架连接销及保险销 桁架连接销供连接相邻两桁架用，形状如图所示。重量为3kg,在锥度一端有一个插保险销用的小孔。图4-2 桁架连接销及保险销图4-3 桁 架4.2.3加强弦杆主要用来加强桁架弦杆的承载能力材料、断面与桁架上弦杆相同构造与桁架上弦杆比弦杆螺栓孔座板与桁架弦杆上孔的座板高低位置不同外余均如图所示。一根加强弦杆重两根弦杆螺栓与桁架弦杆相连。图4-4 加强弦杆4.2.4弦杆螺杆用以加强弦杆与桁架间的连接栓规格杆螺栓M36×18，材质为16Mn,抗剪力为150KN,拉力为80KN。如图所示图4-5 弦杆螺杆4.2.5桁架螺栓用以上下层桁架的连接，比弦杆螺栓长，它的构造均与弦杆螺栓相同。第五节：施工组织5.1 施工准备施工准备工作的基本任务是为施工做好必要的技术和物资基础，也是施工得以顺利进行的基本保证。施工准备包括技术准备、劳动和物资材料准备、现场准备等。1、劳动力准备根据施工方案及工程规模形式，按合理的比例组织劳动力，制定出劳动力需要量计划。现场进行人员安排，保通门架立柱、钢梁、贝雷架等钢结构安装由专业安装队负责，且已调集50人随后可以投入架体施工，工地安排住宿，不影响整体施工的工期安排，组织上切实可行。2、 物资材料准备物资材料准备工作内容主要包括：工程材料的准备（钢筋、方木、模板、工字钢、钢管、扣件、贝雷架等），工程施工设备的准备（吊车、焊机、切割机等）及其它各种小型生产工具、小型配件等的准备。施工所需材料和机械已全部安排就绪，随时可以开始施工。3、 技术准备（1）已对结构受力进行了计算，保证承载力满足施工需要。（2）施工现场进行了认真的测量复核、施工放线等。（3）脚手架、贝雷架施工人员具备作业许可证。（4）专项施工方案已审批。技术人员熟悉本脚手架设计图，掌握技术要领，组织有关人员进行技术交底。（5）按照设计备齐材料，材料在现场按品种、规格分类，堆放场地进行杂物清理，保证平整和场地排水通畅。5.2 组织机构为保证本工程施工顺利进行，我们组成了以项目经理王增恩同志为首的领导小组，委任了安全技术总负责人史瑞，把责任明确到人。为确保工程的安全顺利进行，项目部将严格按照安全管理体系组织施工，安全管理体系如图5-1所示：图5-1 安全管理体系图第六节：主要施工方法6.1工艺流程浇筑钢筋混凝土条状带防撞墩吊装固定d609*16钢管立柱，并与预埋螺栓固定吊装立柱上横向HW488*300宽翼缘工字钢分配梁吊装贝雷梁，连接70*70*7角钢吊装纵向20a工字钢横梁焊接50*50角钢防倾覆连接搭设横梁上满堂支架通道顶满铺模板通道两侧安全网悬挂限高标杆埋设防护棚搭设。6.2施工工艺（1）在现场放出钢筋混凝土条带状防撞墩的位置线，绑扎钢筋、支设模板、预埋M20地脚螺栓、浇筑防撞墩砼，防撞墩高度最低处不小于1000mm；（2）等砼强度等级达到要求后，用25吨汽车吊吊装d609*16钢管立柱，钢管立柱根据门架高度要求一次拼装到位，吊装时在法兰盘与地脚螺栓没连接以前，严禁松吊钩；（3）钢管立柱安装到位后，在立柱两侧搭设临时脚手架，利用25吨汽车吊吊装HW488*300宽翼缘工字钢主梁，分配梁直接放置在钢管立柱顶端法兰盘上，用焊机将工字钢与法兰盘进行焊接；（4）HW488*300宽翼缘工字钢安装到位后，吊装拼装成型的贝雷梁，贝雷梁采用不加强双排单层形式，每榀宽度0.45米，净距1.5米；（5）贝雷架安装到位后，吊装整根12米长20a普通工字钢横梁，工字钢横梁的布置间距0.9米；（6）整个保通门架的20a工字钢横梁吊装完成、校正就位、焊接牢固后，在工字钢的上翼缘横向摆上50*50*5角钢，角钢布置间距不大于3米；角钢与工字钢上翼缘接触面点焊连接，防止工字钢横梁因受偏心荷载造成倾覆；（7）在搭设上部支撑架之前，根据本方案设计布置的立杆间距在20a工字钢上翼缘上放出支撑架立杆位置线，然后焊接10cm长25防滑移短钢筋头，每根立杆下一处，在搭设支撑架时，立杆正好套在短钢筋头上，防止滑移；（8）搭设保通门架上部箱梁支撑架，并设置斜撑和圆钢柱拉结；（9）在20a工字钢上面满铺15mm后木模板，接缝拼接严密，防止垃圾、尘土坠落，影响通行车辆和行人；（10）在通道的两侧满挂密目式安全网；（11）将防撞墩外露表面刷上黑黄相间的警示标志；（12）在机动车道前方不少于4米处埋设保通门架限高标杆。6.3贝雷梁的施工（1）施工准备贝雷梁拼架施工前,各项准备工作必须完成。准备工作包括：防撞墩砼浇筑并达到设计强度、钢立柱和HW488*300宽翼缘工字钢分配梁安装到位、杆件进场并分类清点、机具设备进场并调试。（2）放线定位依据设计进行贝雷梁位置放样，在HW488*300宽翼缘工字钢分配梁上翼缘板上标出贝雷梁位置中心线。（3）桁架的拼装桁架拼装时，采用纵向分段拼装方法施工，其拼装顺序是：下弦杆下平纵联纵梁横梁斜杆竖杆上弦杆上平纵联横联1）捆吊 拴捆时应注意杆件的重力大小及重心位置，杆件采用专用吊具拴捆、起吊,使弦杆、纵横梁等尽可能保持水平,竖杆保持竖直，斜杆保持40°50°的倾角。2）对孔 杆件起吊就位后对孔时，在栓孔基本重合的瞬间（相错10mm以内），将小撬棍插入孔内拨正，然后微起落吊钩，使杆件转动对合其他孔眼，弦杆先对近端孔眼，竖杆先对下端孔眼，斜杆先吊成较陡状态，待下端对合后再徐徐降低吊钩对合上端。3）穿插钉栓 对好孔眼后，先穿入冲钉定位，再穿入螺栓，确认板缝间无任何杂物时，即拧紧螺栓，冲钉穿入时只能用小锤轻轻敲入孔内，不能用强迫过孔的方式入孔，以免孔边变形。4）调整平、立面位置 拼装工作开始后需随时观测钢梁的平、立面位置，并及时进行调整。5）紧螺栓螺栓的施拧紧螺栓螺栓的施拧分初拧、复拧、终拧三个步骤：初拧、复拧采用长30cm的扳手，由一个人以下压姿势拧至不动为止，为避免初拧时的螺栓预拉力降低，同一节点上的螺栓应尽可能采用几何对称法施拧，终拧采用电动扭矩扳手，扭距值不小于235KN*m，施拧顺序由节点中心向外辐射状扩展栓合，使钢板均匀伸展、压平，避免因波状变形使钢板产生裂隙而降低预拉力。6）吊装拼装好的贝雷梁采用25吨汽车吊吊装。贝雷梁吊装在HW488*300工字钢分配梁安装、复核完成后进行，钢梁吊装时采用两点对称绑扎起吊就位安装。贝雷梁起吊后距工字钢分配梁面100mm时徐徐下落慢慢就位，待钢梁吊装就位后进行对接调整校正，然后固定连接。钢梁吊装时随吊随用经纬仪校正，有偏差随时纠正。6.4施工中的注意事项1）贝雷梁拼架施工前,施工负责人应对全体施工人员进行岗前培训,使全体作业人员了解作业程序、技术质量标准、作业安全规程。2）拼梁及顶推过程中，测量人员应经常对梁位、梁标高、螺栓扭力进行检查，及时发现和解决问题，确保工程质量和安全。3）由于钢梁拼装如杆件搬运、螺栓施拧、高空拼装、顶推作业等工序，安全风险大，安全隐患多，现场应有一名专职安全员跟班作业，及时提醒和纠正施工中的不安全因素。4）现场施工人员必须严格按项目部技术交底和作业安全操作规程施工。第七节：安全措施1、施工前，现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志；警戒区域内严禁非操作人员通行。2、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行门架的吊装和拆除。夜间实施搭设、拆除作业，应具备良好的照明设备。3、搭设、拆除支撑架前，班组成员要分工明确，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。4、正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。高处作业人员经佩戴安全带。5、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行安全纪律及搭设、拆除工艺要求。6、搭设、拆除人员进入岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除剩留的材料、物件。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、搭设、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、吊装作业人员、起重司机、指挥、司索和其他起重工人，均要持特种作业证上岗。9、吊装前应检查机械索具、夹具、吊环等是否符合要求并进行试吊。10、吊装时必须有统一的指挥、统一的信号。11、起吊结构时，应先起钩稳定配合升降臂；由外向里起扳时，应先伸臂配合起钩。任何情况下，均必须在吊机支腿伸出，支撑牢固后，方可进行作业。12、禁止未伸出支腿进行伸臂。13、无缆风绳校正立柱时应随吊随校。14、禁止将任何物件放在板形等构件上起吊。15、吊装不易放稳的构件，应用卡环，不得直接用吊钩。16、如遇大雨、大雾、大雪或六级以上阵风大风等恶劣天气，必须立即停止作业。17、严格执行“十不吊”的规定。18、注意安全用电，电线不准乱拉乱拖，移动式电动工具要有二级漏电保护。19、电源的安拆应由电工来完成，电焊机外壳必须有良好的接零保护，并设有独立开关箱，室外开关箱应由防雨措施，并有门锁。20、焊钳与电缆必须绝缘良好，连接牢固。更换焊条应戴电焊手套，在潮湿地点操作时，应站在绝缘胶板或木板上。21、操作者的头部不得靠近机械旋转部位，禁止戴手套进行钻孔操作。22、严格遵守气割、电焊“十不焊”规定。23、操作前检查氧气瓶、乙炔瓶的阀表是否安全有效。24、氧气瓶、乙炔瓶应放在阴凉处，不得在强烈的阳光下曝晒。25、氧气瓶与乙炔瓶存放和使用时，距离不得少于5米，与明火或焊炬的距离不小于10米。26、作业区或焊接部位附近有易燃易爆物品，其距离不小于20米，或采取有效安全防护措施，否则严禁作业。第八节：文明环保施工措施1、洒落在架体上的杂物要及时清理干净。施工拆除的钢管扣件要及时清理，拆落杆件时不得凌空抛掷。2、施工时做到文明施工，不与其他作业班组因进度产生矛盾。3、按照文明施工及ISO9002标准要求，现场施工用的材料要规划成区、成堆，用警示栏杆或其它方式区分开，并且要摆放整齐，明码标识。施工时做到工完料清场地净。4、所有施工人员必须持证、挂牌上岗，安全帽也要分色配戴。项目经理配红色安全帽，红色胸卡；主要管理人员及质安员配戴黄色安全帽，黄色胸卡；一般管理人员要配戴蓝色安全帽，蓝色胸卡；劳务队统一配戴白色安全帽，白色胸卡。上班必须同戴安全帽，出入必须凭胸卡。5、施工产生垃圾随产随清，并做到严密层盖、封闭，不得沿途飞扬、洒落载运转而污染环境。6、施工期间的废水，采用可行的排水设施排入现有的排水沟内。7、不得向排水明沟、检查井雨水口内倾倒垃圾、粪便、渣土等杂物。第九节：安全应急预案为加强对突发事故处理的综合接近能力，提高紧急救援反应速度和协调水平，确保我公司迅速有效地处理各类突发事故，将突发安全事故对人员、财产和环境造成的降至最小程度，最大限度地保障工人的生命财产安全，结合我公司和工地的实际情况，制定应急预案。9.1应急预案适用范围1、因质量而引起的突发安全事故：脚手架架构配件焊缝开裂、破坏等。2、因人为因素而引起的突发安全事故：高空坠物、触电、机械操作、人坠落、火灾等。3、因社会对抗和冲突引发的突发安全事故：罢工、刑事案件等。9.2实施原则1、对突发安全事故的处理，由公司统一指挥协调相关部门，保证以突发安全事故的有效控制和快速处置。2、将事前预防与事后应急有机结合，按照突发安全事故就急处理要求，把应急的各项工作落实在日常之中，提高安全防范水平。3、严格执行国家有关法律法规，对突发安全事故发行的情况衽预警，对发安全事故的报告、控制实施依法管理和处置。4、发生突发安全事故充分利用和发挥现有资源作用，对已有的应急指挥机构、人员、设备、物资、信息、工作方式进行资源整合，保证实现公司的统一指挥和调度。5、建立预警和处置突发安全事故的快速反应机制，保证人力、物力、财力的储备，一量出现危机，确保发现、报告、接近、处置等环节的紧密衔接，及时应对。9.3突发安全事故应急处理措施1、因质量而引起的突发安全事故应急处理措施：脚手架架构配件焊缝开裂、破坏等。脚手架架使用中应定期进行外观。发现构配件焊缝开裂、破坏的，能立即更换的应该立即更换，不能更换的应加固并焊接牢固使之符合使用要求。2、预防措施：脚手架架构配件进场前对构配件进行全面检查后方可使用，应该对脚手架构配件进行全面的，发现不合格的构件应该立即更换或整修直到合格。3、因人为因素而引起的发安全事故应急处理措施：（1）人员坠落、高空坠物而造成的人员伤亡事故的，首先将伤员立即送往医院或打医院120急救，并保护好现场，接受事故调查，同时上报公司质安部。事故处理必须按照“四不放过”来处理。预防措施：每次施工前后对升降架的安全防护措施进行全面检查并专人负责，对脚手架操作人员和其他工种进行相应的安全技术交底，促使相关操作人员依照施工安全操作规程施工。（2）触电、机械损伤而造成的人员伤亡事故的，当事人或发现人应立即切断电源、停机，来不及断电时可用绝缘体挑开电线，立即送往医院或打120急救，并保护好现场，接受事故调查，同时上报公司同时上报公司质安部。事故处理必须按照“四不放过”来处理。预防措施：每周期对电气的安全防护措施进行全面检查并专人负责，对脚手架操作人员和其他工种进行相应的安全技术交底。4、因社会对抗和冲突而引发的突发安全事故：罢工、刑事案件等。以非正当理由罢工的，公司立即解决，并促使工人停止罢工。当发生刑事案件时，应依法送交公安机关处理，并配合公安机关调查。5、预防措施：合理理顺劳资关系，加强升降架操作工人的思想道德教育，使用遵纪守法的脚手架架操作人员。9.4紧急救护措施1、当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。2、当发生外脚手架上构件从高处坠落砸伤人的情况时，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。（1）发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3、当拆除外脚手架时发生外脚手架整体坍塌事故时，当发生坍塌事故后，抢救重点是集现场的人力、物力、设备尽快把压在人上面的构件搬离，受伤者抬出来并立即抢救。（1）如伤员发生休克，应先处理休克。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。（2）出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折，严重的颅骶骨及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷或布条包扎后，搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫或致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩脊运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上、下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等。无材料的情况下，上肢可固定在身侧、下肢与腱侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。附件：保通门架受力验算第一节：材料参数信息保通门架20a普通工字钢横梁按三跨连续梁计算，跨度为（1.5+0.45）=1.95m；贝雷架按简支梁计算，计算跨度按（10+0.5+0.5）=11.0m选取；HW488*300热轧宽翼缘工字钢横梁按三跨连续梁计算，跨度按2.0m选取。20a热轧普通工字钢基本参数为：截面积A=35.60cm2，惯性距Ix=2370cm4，转动惯量Wx=237.0cm3，回转半径ix=81.6cm，截面尺寸 b=100mm，h=200mm，t=7mm,g=27.946kg/m；贝雷片受力性能参数：HW488*300热轧宽翼缘工字钢基本参数为：截面积A=164.4cm2，惯性距Ix=40300cm4，转动惯量Wx=292.62cm3，回转半径ix=20.8cm，截面尺寸 b=300mm，h=488mm，t=11mm；d609*16钢立柱基本参数为：截面积A=298.07cm2，惯性距I=131117.3cm4，转动惯量W=430.60cm3，回转半径i=20.97cm，截面尺寸 d=609mm，t=16mm。钢材的弹性模量为E =2.1×105 Mpa； I = 22.78×107mm420a工字钢受力情况（按最大受力情况计算）第二节：荷载参数信息1、荷载取值（主线桥）：（1）脚手架钢管自重(kNm)：q1 = 0.116×（21.5-7.2）×26（根）=43.1kN（2）模板的自重(kNm)： q2 = 0.35×1.2×10.35（箱梁底板宽度）=4.3kN（3）混凝土自重(kNm)： q3 = 1.46×10.35×25.5=385.3kN经计算得到，静荷载标准值qG = q1+ q2+ q3 = 432.7kN。（4）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 qQ = 1.2×10.35×（2.5+2+2）=80.7kN（5）不考虑风荷载时, 工字钢上的荷载按均布荷载计算结果q = 1.20qG + 1.4qQ= 1.20×432.7+ 1.4×80.7= 632.2kN受力面积范围内的钢管立柱共计两排26根，则每根支架立柱传递到20a工字钢上的集中荷载为Q=24.3KN。第三节：20a工字钢受力验算验算结果如下： 1、共有 3 跨 梁材性：Q235 考虑自重，自重放大系数为 1.22、第 1 跨计算结果： 跨度为 1.95 M 截面为 普工20a 截面Ix = 2.37e+007 mm4 截面Wx = 237000 mm3 面积矩Sx = 134977 mm3 腹板总厚 7 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 11.4 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa 剪力范围为 -22.0011-27.2529 KN 弯矩范围为 -8.30569-9.45947 KN.M 最大挠度为 0.559287 mm (挠跨比为 1/3486) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 22.173 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 38.0127 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 66.5223 MPa 满足!3、第 2 跨计算结果： 跨度为 1.95 M 截面为 普工20a 截面Ix = 2.37e+007 mm4 截面Wx = 237000 mm3 面积矩Sx = 134977 mm3 腹板总厚 7 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 11.4 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa 剪力范围为 -36.777-36.777 KN 弯矩范围为 -4.36867-9.45947 KN.M 最大挠度为 0.0379459 mm (挠跨比为 1/51388) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 29.9219 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 38.0127 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 66.5223 MPa 满足!4、第 3 跨计算结果： 跨度为 1.95 M 截面为 普工20a 截面Ix = 2.37e+007 mm4 截面Wx = 237000 mm3 面积矩Sx = 134977 mm3 腹板总厚 7 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 11.4 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa 剪力范围为 -27.2529-22.0011 KN 弯矩范围为 -8.30569-9.45947 KN.M 最大挠度为 0.559287 mm (挠跨比为 1/3486) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 22.173 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 38.0127 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 66.5223 MPa 满足!第四节：贝雷梁受力验算根据20a工字钢受力计算结果，得出每榀贝雷梁的受力情况见上图，图中所示为集中荷载，由于集中荷载等间距布置，将集中荷载转化为均布荷载，q=Fl/L=50.7KN/m。考虑到贝雷梁的安装误差，为消除受力不均匀影响，对荷载考虑增大系数1.1，则q=50.7KN/m×1.1=55.77KN/m。受力计算按简支梁计算，有：Mmax=1/8qL2=1/8×55.77×112=843.5KN·mM=1576.4 KN·m，受弯承载力满足要求。Vmax=1/2qL=1/2×55.77×11=306.7KNV=490.5KN，受剪承载力满足要求。挠度计算按简支梁考虑，得：       E = 2.1×105 Mpa；     fmax  = 5qL4 / 384EI  = 5×55.77×1000×114×109 / (384×2.1×105×500994.4×104)           =10.1mm f = 27.5mm（ f = L/400 ）刚度满足要求。第五节：HW488*300热轧宽翼缘工字钢受力验算验算结果：1、共有 3 跨 梁材性：Q235 考虑自重，自重放大系数为 1.22、第 1 跨计算结果： 跨度为 2 M 截面为 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面积矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板总厚 11 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa 剪力范围为 -16.4715-265.526 KN 弯矩范围为 -18.667-8.92828 KN.M 最大挠度为 0.0249418 mm (挠跨比为 1/80186) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 52.3992 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 6.07541 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 10.632 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 8.02778 满足!(GB50017-2003 第32页 4.3.8) 腹板高厚比为 41.0909 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017-2003 第26页 4.3.2)3、第 2 跨计算结果： 跨度为 2 M 截面为 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面积矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板总厚 11 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa 截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa 剪力范围为 -280.449-280.449 KN 弯矩范围为 1.18146-8.92828 KN.M 最大挠度为 0.00445992 mm (挠跨比为 1/448438) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 计算得最大剪应力为 55.3441 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx) 得 计算得强度应力为 2.90583 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx) 得 计算得稳定应力为 5.0852 MPa 满足! 受压翼缘外伸宽度与厚度之比为 8.02778 满足!(GB50017-2003 第32页 4.3.8) 腹板高厚比为 41.0909 无局部压应力可不配置加劲肋!(GB50017-2003 第26页 4.3.2)4、第 3 跨计算结果： 跨度为 2 M 截面为 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面积矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板总厚 11 mm