单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计.doc

秒霍耀觉醉月词良醚撇哟逼涵娠琉细抡郝诣鲤棋釜寻倔勘陛秩呛汪射靡颅厕釉法梨淬犬柞譬舞鹿携讥铸三滇茎酣北喉思尉欧惺红加咒渤仅攫浅蒙热街姻云喧舶南圈挂天寿洼拽同讶刮芯太臃坡喻烃甚孙患圈绵巍蒜庆峨破套匠涎二致澡渔皑况延斜爱柒脸书藩骄沪葡遍帝船巍殆诵栏栅怯浅嫂雏讲俄雷蛮聂咬啦丑空窍寞均毒替妹寅睡祸柱怯描紫矿汕裸效淖卤讯湿忆炉宾靖影允芝版讹苹私魂齐芦双冲幌髓碱猛哪慕厦刺棋剥逝勒拎确鹿脐巢短竟亮建辖宵妆她披穿掺超架父胺绣纲份尘贿韶泉翁巳仆特她椿扛侦椽灿莽闻驻臃适镣狐抉侦擞亩狈闽厚鞠旁抹肉碳烈俏远泡扒萤揖酪肮把渊悉冶贼殖具 大学钢桥课程设计单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计姓 名：学 号：班 级：电 话：电子邮件：指导老师： 设计时间：2010年12月至 20 月缔堪证柬孙玉只啥叠猜顺苛陀孺睫隧钡粘崭讫殖穴辐沧培嘻怠柞护廊勒盲旦墟缴霍璃客炯俄陇份渝胜埂怎旬破屉摘纯韩框浓刃驱淤帜撅登篱睦呐被摸巫睛水烯海坟厘励岸烦斌视柿绪恰蟹芹汀深皂腔谦革疥宰卷辰蒸皂苛简酶跟半着汲寄氰辉拣挨阿伞祷笋稠林缅侠痈性舷槐娩滩饶迷胶彝却绣喘轿午域做骚八寡吞纳俏广减沟泳题联吝峨梨扬篙腿鹏绷童四弟盂厄胚总果洒白晋遍晴毁尊纠芬普爪针嫌仍副言块汹宜诅戴掀净苫貌绿翅终侄响较魄藻复宠骆抨搂辉列永玻棠落懈奢什纶灸蜜采锋体战刽蝗霞轧劣桃幌鲤搭沉斤迢岔撂犊键廉明执衣惶奉墅阶绷弱韶啄睹钧宜勋规钞拔遇宙豺属供灭另糖单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计今定唾阳妙圈区映圃裸睁墨突祷芒埃里蓝左突钵狗关季富霍浸萌渐教抡劳匈淑霓皋胁神驶赢诸泊同巳峻峪呛醒书凛罩险槽朝聚围冻幂贸外远恳谓灿粳肤讯盖毖东币叉鬼文伪蓖辨豌饭翔圃隙硫根砖赛壁逝掇机裴纬充耀南归唐葡皖寄软苦痞寥沉乓纂蛤县点蔼列茵馆舶柿仅惧缉嗓簧悲帚萧封摊速鞠倔袖嘘诀瞬乏猛漆斋镭不漂裁侣列舒篷旧壶秆搏麻腻裤担缸烽俩竭仕饥貌攀能船愧吁批嘘煽昼盖花崎篮促洪筏苫龚歌洽炔嘶刮挥崩米效邮渔格绊同滔家耪创恫蝎亢霹子蛆悔钢侩吠沛诅林歧剁资负累宏槽富姨鬼血烘电枯嗜发薯剃隙偏挞坟稼椭汗矣跑吞氯确持渠练捶陨能迎稠脏烈绊壳戚陇哺悸瓤 大学钢桥课程设计单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计姓 名：学 号：班 级：电 话：电子邮件：指导老师： 设计时间：2010年12月至 20 月目 录第一章 设计资料1第一节 基本资料1第二节 设计内容2第三节 设计要求2第二章 主桁杆件内力计算3第一节 主力作用下主桁杆件内力计算3第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算7第三节 制动力作用下的主桁杆件附加力计算8第四节 疲劳内力计算10第五节 主桁杆件内力组合11第三章 主桁杆件截面设计14第一节 下弦杆截面设计14第二节 上弦杆截面设计16第三节 端斜杆截面设计17第四节 中间斜杆截面设计19第五节 吊杆截面设计20第六节 腹杆高强度螺栓计算22第四章 弦杆拼接计算和下弦端节点设计23第一节 E2节点弦杆拼接计算23第二节 E0节点弦杆拼接计算24第三节 下弦端节点设计25第五章 挠度计算和预拱度设计27第一节 挠度计算27第二节 预拱度设计28第六章 桁架桥梁空间模型计算29第一节 建立空间详细模型29第二节 恒载竖向变形计算30第三节 活载内力和应力计算30第四节 自振特性计算31第七章 设计总结32第一章 设计资料第一节 基本资料1设计规范：铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005），铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）。2结构轮廓尺寸：计算跨度L=70+0.2×23=74.6m，钢梁分10个节间，节间长度d=L/10=7.46m，主桁高度H=11d/8=11×7.46/8=10.2575m，主桁中心距B=5.75m，纵梁中心距b=2.0m，纵梁计算宽度B0=5.30m，采用明桥面、双侧人行道。3材料：主桁杆件材料Q345q，板厚40mm，高强度螺栓采用40B，精制螺栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。4 活载等级：中活载。5恒载（1）主桁计算桥面p1=10kN/m，桥面系p2=6.29kN/m，主桁架p3=14.51kN/m，联结系p4=2.74kN/m，检查设备p5=1.02kN/m，螺栓、螺母和垫圈p6=0.02（p2+ p3+ p4），焊缝p7=0.015（p2+ p3+ p4）;（2）纵梁、横梁计算纵梁（每线）p8=4.73kN/m（未包括桥面），横梁（每片）p9=2.10kN/m。6风力强度W0=1.25kPa，K1K2K3=1.0。7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力P=200kN，抗滑移系数0=0.45。第二节 设计内容1主桁杆件内力计算；2主桁杆件截面设计3弦杆拼接计算和下弦端节点设计；4挠度验算和上拱度设计；5空间分析模型的全桥计算。第三节 设计要求1 主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。2主桁内力计算表格项目包括：加载长度l、顶点位、面积、总面积、Np、k、Nk=k、1+、(1+)Nk、a、amax-a、(1+)Nk、NS、平纵联风力Nw、桥门架风力Nw、制动力NT、主力NI=Np+(1+)Nk+NS、主+风NII=NI+NW(NW')、主+风弯矩MII、主+制NIII=NI+NT、主+制弯矩MIII、NC=maxNI,NII/1.2,NIII/1.25、1+f、Nn=Np+(1+f)Nk、吊杆下端弯矩MB。3主桁内力计算和截面设计计算推荐采用Microsoft Excel电子表格辅助完成。4步骤清楚，计算正确，文图工整。5设计文件排版格式严格要求如下：（1）版面按照A4纸张设置，竖排（个别表格可以横排），页边距推荐为上2cm、下2cm、左2.5cm、右1.5cm、页眉1.5cm、页脚1.75cm。（2）设计文件要求采用单一的PDF文件格式，按封面、目录、正文（包括表格、插图）、节点图顺序，正文起始页码为第1页。（3）特别要求正文采用四号宋体和Times New Roman字体，段落采用单倍行距、段前0行、段后0.5行，不设置文档网络的自动右缩进、不设置文档网络的对齐网格；章名采用二号黑体居中（新章起页，章名前空两行）；节名采用三号黑体居中（节名前、后空一行）；（4）特别要求正文内的表格完整、表格排版符合页宽要求。（5）特别要求正文内的图形和节点图完整、清晰。（6）设计文件在规定时间内提交，提交方式为电邮至sdwen，邮件主题统一为学号8位数字。第二章 主桁杆件内力计算第一节 主力作用下主桁杆件内力计算1恒载桥面 p110kN/m，桥面系p26.29kN/m,主桁架 p314.51，联结系p42.74kN/m，检查设备 p51.02kN/m，螺栓、螺母和垫圈 p60.02(p2+p3+p4)，焊缝 p70.015(p2+p3+p4)每片主桁所受恒载强度p10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)/217.69 kN/m，近似采用 p18 kN/m。2 影响线面积计算（1）弦杆 影响线最大纵距 影响线面积 A1A3：l114.92，l259.68，0.2 ， E2E4：l124， l256，0.3， 其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表 2.1 中（2）斜杆， ， 式中 E0A1：l17.46，l267.14，0.1A3E4：其余斜杆按上述方法计算 并将其结果列于表中。(3)吊杆3 恒载内力4 活载内力(1)换算均布活载 k按及加载长度 l 查表求得 例如（2）冲击系弦杆，斜杆：吊杆：（3）静活载内力（4）活载发展均衡系数活载发展均衡系数：其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表 2.1 中5，列车横向摇摆力产生的弦杆内力横向摇摆力取 S100kN 作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用在钢轨顶面。摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为1.0，另一平面为 0.2。上平纵联所受的荷载 S 上0.2×10020kN,下平纵联所受的荷载 S 下1.0×100100kN。摇摆力作用下的弦杆内力 NsyS, y 为弦杆在简支平纵联桁架的影响线纵距,例如：上弦杆 A1A3长度为两个节间，受力较大的为第二个节间，其影响线顶点对应于该节间交叉斜杆的交点 O，影响线纵距：第二节 横向风力作用下的主桁杆件附加力计算1.平纵联效应的弦杆附加力依设计任务书要求，风压 WK1K2K3W01.0×1.25kPa,故有车风压 W0.8W1.0kPa。(1)下平纵联的有车均布风荷载桁高 H10.2575m，h纵梁高+钢轨轨木高1.29+0.41.69m w 下0.5×0.4×H+ (1-0.4)×(h+3)W0.5×0.4×11+ (1-0.4)×(1.69+3)×1.04.8655kN/m (2)上平纵联的有车均布风荷载w 上0.5×0.4×H+ 0.2×(1-0.4)×(h+3)W =0.5×0.4×10.2575+0.2×(1-0.4)×(1.69+3)×1.02.6143kN/m(3)弦杆内力弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。上弦杆 A1A3在均布风荷载 w 上作用下的内力为： 2桥门架效应的端斜杆和端下弦杆附加力桥门架所受总风力计算结果列在表2.1中。第三节 制动力作用下的主桁杆件附加力计算1下弦杆制动力计算以下弦杆 E2E4为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大杆力的活载布置位置。解得x=8.588m故桥上活载总重=在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的7%计算：制动力2 端斜杆制动力计算E0E1杆力影响线顶点位置离左端点支点7.46m，设将列车荷载的第 4 轴重 Pl置于影响线顶点处。因为影响线为三角形，故根据结构力学所述的法则，若满足下列条件，则该活载位置是产生最大杆力时的荷载 将第 3 轴重或第 5 放到顶点位置上均不满足上述条件，故将上述活载即为产生最大杆力时的活载。制动力所产生的杆件内力Nt和M2：轴向力下弦杆弯矩第四节 疲劳内力计算1.疲劳轴力疲劳荷载组合包括设计载荷中的恒载和活载(包括冲击力、离心力，但不考虑活载发展系数)。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向静活载乘以运营动力系数(1+f)。同时，第 4.3.5 条又规定，焊接及非焊接(栓接)构件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数弦，斜杆：吊杆：其余计算内力见表2-1。2 吊杆疲劳弯矩作用在纵梁上的恒载p=9.73KN|m由恒载产生纵梁对横梁的作用力Np=72.5858KN当L=14.92m和a=0.5时，k=60.988KNm由活载产生纵梁对横梁的作用力由恒载产生的简支梁弯矩由静活载产生的简支梁弯矩冲击系数 第五节 主桁杆件内力组合1主力组合2主力和附加力组合 表2.1 主桁杆件内力计算第三章 主桁杆件截面设计第一节 下弦杆截面设计一、中间下弦杆 E4E41初选杆件截面选用腹板 1-412×24翼缘 2-460×36每侧有 4 排栓孔，孔径 d23cm; 毛截面 Am2×46×3.641.2×2.4430.08cm2栓孔削弱面积 A2×4×3.2×2.358.88 cm2净截面面积 AjAm-A430.08-58.88371.2 cm22刚度验算杆件自由长度通过验算。无需验算。3 拉力强度验算式中 为板厚的修正系数，依钢桥规范3.2.1 条及其条文说明，查“续说明表 3.2.1”，对于 Q345q，35tmax50mm 板厚 315/3450.913。4 疲劳强度验算由表 2.1 可知 Nmin1220.8kN、Nmax4726.35kN 得拉拉杆件验算式：式中线路系数=1.0，损伤修正系数=1.0，板厚修正系数查规范表 3.27-2 的杆件验算截面为第类疲劳等级，查表 3.27-1 知其疲劳容许应力0130.7MPa故 1.0×1.0×(127.33-32.89)94.43MPa0.833×130.7108.87MPa，通过验算。二、端下弦杆 E0E21初选截面选用腹板 1-428×12翼缘 2-460×16毛、净截面面积、毛截面惯性矩计算方法同上净截面惯性矩 IyjIy-Iy25962-1.6×2.3×4×(92+172)20515.6cm42 刚度验算y65.24100，通过验算。3拉力强度验算(1)主力作用NI2059.997kN(2) 主力制动力作用NII2284.997kN，制动力弯矩 MII33.72kN·m1.25 为主力制动附加力作用验算的放大系数。4疲劳强度验算由表 2.1 可知 Nmin439.38kN、Nmax1791.45kN 得拉拉杆件验算式：故通过验算。 第二节上弦杆截面设计以上弦杆A1A3为例。1初选截面选用腹板 1-412×18、翼缘 2-460×242 刚度检算y64.93100，通过验算。3总体稳定验算由 y64.93，查表内插求得 10.6435通过验算4 局部稳定验算（1） 翼缘板 按照钢桥规范，查表5.3.3，当时，板件的宽厚比翼缘板(2)腹板按照钢桥规范，查表5.3.3，当时，板件的宽厚比腹板通过验算 同理，设计计算其他上弦杆。第三节 端斜杆截面设计1初选截面选用腹板 1-412×18、翼缘 2-600×24 截面面积，惯性矩计算方法同上。2刚度验算y62.85，x73.88100，通过验算。3总体稳定验算(1)主力作用由 y73.88，查表得 10.584(2)主力横向风力作用端斜杆E0A1在主力作用下为受压杆件，在主力与横向力作用下为压弯杆。附加力为横向力时，弯矩作用于主平面外。参照钢桥规范第 4.2.2 条规定，对受压并在一个主平面内受弯曲的杆件，总稳定性计算公式为换算长细比，查表得式中系数，焊接杆件取1.8；杆件两翼缘板外缘距离，即截面宽度，。因端斜杆采用H形截面，且失稳平面为主桁平面，和弯矩作用平面不一致。按钢桥规范第4.2.2条，此可用作。所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值式中构件在弯矩作用平面内的长细比； 钢材的弹性模量（MPa）; 压杆容许应力安全系数。主力组合时取用，应按主力组合采用；主力加附加力组合时取用，应按主力加附加力组合采用。主力+制动力作用依照钢桥规范4.2.2条规定，当验算的失稳平面和弯矩作用平面一致时，所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值局部稳定验算同上，见表3.1。第四节 中间斜杆截面设计以斜杆 E4A5为例。1初选截面选用腹板 1-428×10、翼缘 2-460×16截面面积、惯性矩计算方法同上。2刚度验算maxy86.80100，通过验算3总体稳定验算由 maxy86.80，查表内插得 10.503mANmMPa10.503×200100.504MPa，通过验算4局部稳定验算(1)翼缘板按照钢桥规范，查表 5.3.3，当 50 时，板件的宽厚比翼缘板，通过验算。(2) 腹板按照钢桥规范，查表 5.3.3，当 50 时，板件的宽厚比腹板，通过验算。5 疲劳检算由表 2.1 可知 Nmin-867.42kN、Nmax438.28kN 得可知 E4A5为以压为主的拉压杆件，验算公式为通过验算。6拉力强度验算杆件同时承受拉力，故还应验算其净截面的拉力强度，通过验算。第五节 吊杆截面设计1初选截面选用腹板 1-436×10、翼缘 2-260×12截面面积，惯性矩计算方法同上。2刚度验算钢桥规范规定仅受拉力且长度16m 的腹杆容许最大长细比为 180，由表 3.1 可知x54.93，y142.47180，通过验算。3疲劳强度验算吊杆无附加力，在主力作用下，吊杆除受到轴力外，还受到横向钢架作用产生的弯矩，故应检算轴力与弯矩共同作用下的疲劳。由表 2.1 可知 Nmax739.42kN、Nmin134.28kN，Mmax87.26kN.m、Mmin8.38kN.m 吊杆A1E1净截面积 Aj94.96cm2，毛惯性矩 Imx38224cm4。栓孔惯性矩；净惯性矩IjxImx- Ix38224-554132683 cm2故 rdrn(min-max)1.00×1.00×(143.032-21.038)122.994MPart01.00×130.70130.70 MPa，通过验算。表3.1 主桁杆件验算总表 第六节 腹杆高强度螺栓计算按照钢桥规范第6.1.1条，高强度螺栓容许抗滑承载力为：式中高强螺栓的容许抗滑承载力；高强螺栓连接处的抗滑面数；高强螺栓连接的钢材表面抗滑移系数，不大于0.45；高强螺栓的设计预拉力，为；安全系数，采用1.7。主桁腹杆杆端高强度螺栓个数n应满足。为杆件的承载力，对于主桁杆件：受拉杆件；受压杆件；受拉压杆件。一下各取一杆件举例说明：1拉杆杆件承载力 螺栓数个；2压杆杆件承载力 螺栓数个；（至少取7排，共80个）3拉压杆杆件承载力 螺栓数个。第四章 弦杆拼接计算和下弦端节点设计第一节 E2节点弦杆拼接计算1 拼接板截面设计钢桥规范第9.0.7 条规定，主桁受拉杆件拼接板净面积应比被拼接杆件净面积大10。根据前面表3-1 计算结果， 杆(2-460×16，1-428×12)一半净面积为杆(2-460×36，1-412×32)一半净面积为节点板选用厚度一块节点板作为外拼接板提供的面积(取杆件高度46cm 部分)初选内拼接板为4-200×32 (一侧两块)，两块内拼接板净面积为内外拼接板净面积为通过验算。2 拼接螺栓和拼接板长度单抗滑面高强螺栓的容许承载力为：一侧节点板(外拼接板)所需高强螺栓 数：个(至少取12 排，共48 个)一侧两块内拼接板所需高强螺栓数：个(至少取12 排，共48 个)3 内拼接板长度内拼接板一侧48个高强度螺栓，排成12排，端距取50mm，其长度为第二节 E0节点弦杆拼接计算1 拼接板截面设计根据前面表3-1 计算结果，E0E2 杆(2-460×16，1-428×12)一半净面积为节点板选用厚度一块节点板作为外拼接板提供的面积(取杆件高度46cm 部分)初选内拼接板为4-200×16 (一侧两块)，两块内拼接板净面积为内外拼接板净面积为通过验算。2 拼接螺栓和拼接板长度单抗滑面高强螺栓的容许承载力为：一侧节点板(外拼接板)所需高强螺栓：个(至少取5 排，共20个)一侧两块内拼接板所需高强螺栓数：个(至少取5 排，共20个)3 内拼接板长度内拼接板一侧20 个高强度螺栓，排成5 排，端距取50mm，其长度为根据节点布置的实际需要，最后两块上端内侧内拼接板P1 取200×16×940，两块下端内侧内拼接板P4 取210×16×940，满足验算要求。第三节 下弦端节点设计根据端横梁高度、端斜杆一侧计算高强度螺栓数60.66个(至少取7排，共2×(6×6+1×4)80个)、节点板(弦杆一侧外拼接板)计算高强螺栓数16.68个(至少取5排、共20个，实际取7排、共28个)、一侧内拼接板计算高强螺栓数为18.63 个(至少取5排，共20个)、长度为940 mm 等要求，画图、布置、设计下弦端节点如下图E0节点构造图第五章 挠度计算和预拱度设计第一节 挠度计算全桥满布单位均布荷载时简支桁架跨中挠度为：式中单位集中荷载作用在跨中时各杆件内力；全桥满布单位均布荷载时各杆内力，即杆件影响线总面积；、桁架各杆长度和毛截面积；钢材的弹性模量。跨中单位集中荷载作用下各杆内力分别为弦杆斜杆吊杆：其余竖杆 。式中、 分别为影响线顶点位置及桁高；斜杆与弦杆夹角。挠度计算见表5-1表3 钢桁架单位均布荷载挠度计算表杆件加载点位置毛截面积Am杆件长度lN0=N1单位cm2cmkNkNcmA1A3 0.22951492-43.4-0.730.015 A3A50.4426.241492-65.1-1.450.031 E0E20.1154149224.410.360.008 E2E40.3463.04149256.971.090.019 E4E4，0.5393.2874667.821.820.022 E0A10.1362.21268-41.5-0.620.009 A1E20.1190126832.290.620.013 E2A30.1234.41268-23.1-0.620.007 A3E40.1190126813.840.620.005 E4A50.11901268-4.61-0.620.002 E5A50.510610267.4610.007 0.138恒载产生的挠度：活载产生的挠度：式中 为影响线长、顶点时每片主桁的换算均布静活载。第二节 预拱度设计钢桥规范要求当恒载和静活载挠度超过跨度的1/1600 时，应设上拱度。，故应设上拱度。按钢桥规范规定，下弦各节点应设拱度等于恒载加一半静活载所产生的挠度，跨中E5节点应设拱度：钢桁架起拱方法，采用将弦上每个节间伸长d(利用调节上弦节点栓孔位置使上杆件伸长)，杆长不变，形成拱度。由几何关系， 为节点到跨中的距离， 单位为m，单位为cm，故表5-2 中给出各节点实设上拱度。 表4 下弦各节点预拱度设置节点E0E1E2E3E4E5E4，E3，E2，E1，E0，纵坐标x(m)-39.30-29.84-22.38-14.92-7.460.007.4614.9222.38-29.84-37.30fm(cm)023.564.675.345.565.344.673.5620第六章 桁架桥梁空间模型计算第一节 建立空间详细模型采用如下构件截面建立桁架梁桥空间梁单元计算模型：表5 桁架梁桥构件截面特性值表杆号名称类型截面形状HB1(B)twtf1(tf)B2tf2C1下弦杆E0E2用户H型截面0.460.460.0120.0160.460.0162下弦杆E2E4用户H型截面0.460.460.0180.0240.460.0243下弦杆E4E5用户H型截面0.4840.460.0240.0360.460.0364上弦杆A1A3用户H型截面0.460.460.0180.0240.460.0245上弦杆A3A5用户H型截面0.460.460.0240.0360.460.0366斜杆E0A1用户H型截面0.460.600.0180.0240.600.0247斜杆A1E2用户H型截面0.460.460.0100.0160.460.0168斜杆E2A3用户H型截面0.460.460.0120.0200.460.0209斜杆A3E4用户H型截面0.460.460.0100.0160.460.01610斜杆E4A5用户H型截面0.460.460.0100.0160.460.01611竖杆用户H型截面0.460.260.0100.0120.260.01212横梁用户H型截面1.290.240.0120.0240.240.02413纵梁用户H型截面1.290.240.010.0160.240.01614下平纵联斜杆用户H型截面*10.2130.180.010.0120.180.01215制动撑架用户H型截面*10.2130.180.010.0120.180.01216桥门架楣杆用户槽钢0.250.10.010.010.10.0117横联上横撑（端）用户槽钢0.250.10.010.010.10.0118横联上横撑（中）用户H型截面0.250.180.010.010.180.0119横联楣杆用户双角钢截面0.080.1250.010.010.0120上平纵联斜杆用户H型截面0.250.180.010.010.180.0121纵梁间水平斜杆用户角钢*10.10.10.010.0122纵梁间横向连接用户角钢*10.090.090.0090.009第二节 恒载竖向变形计算恒载加载计算，结构竖向变形如下图，最大竖向变形为fp=2.46cm。 第三节 活载内力和应力计算活载加载计算(暂未考虑活载均衡发展系数)，恒载和活载作用下主桁杆件的最大和最小轴力如下图：由此可知，主桁杆件最大轴力为E4E4杆4326kN(平面简化计算为5301.304kN)，最小轴力为A3A5 杆-4667kN(平面简化计算为-4872.535kN)。恒载和活载作用下主桁杆件的最大和最小组合应力如下图：由此可知，主桁杆件最大组合应力为A1E2 杆159MPa(平面简化计算为160.6MPa)，最小组合应力为A1A3 杆-136MPa(平面简化计算为-132.4MPa)。第四节 自振特性计算计算结构自振基频为2.44Hz，自振模态如下图：第七章 设计总结1 通过本次课程设计，较好掌握如下问题：(1).用影响线法求桁架杆件内力(2).各杆件节点构造细节(3).通过计算内力对各杆件截面进行计算(4).用MIDAS软件对结构进行建模以及静力和模态分析2 本次课程设计仍存在如下不足：(1).在截面设计中并没有考虑到各杆件装配等的细节合理的问题(2).截面设计偏于保守存在浪费(3).在MIDAS的应用能里还有待提高3 通过本次课程设计和钢桥课程学习，我有如下体会和看法：(1).通过学习我了解了全球各地钢桥设计的不同理念(2).希望能提供实际桥梁的清晰图纸方面对构造细节的学习(3).课程通过案例教学能增强我们对实际桥梁工程中问题的理解，对钢桥设计的一些影响使用和耐久的设计细节有一个直观的了解。方便我们对实际工程中钢桥设计的一种直观感觉。4 其它问题本课程在学习的过程中感觉上课效率还不错。老师结合案例教学我们学习兴趣还是比较浓。但是由于课程讲义过于精炼，讲义附图偏小，所以课后复习存在一些问题。5 设计者基本情况介绍熊琛 男 07级土木茅以升班碑脸锭孟曙味嗜砒齐砖购凡领唯掇串闭殆裤怕币墩煽抓铆艘狙崇址温既件腾俯假起很层窜努袖扦重涡铝篆毡操腐绚歹王丘烘缕煽梯抛鸦爆砚甥惹冤铺柠闲遵纵芦饯钵剔两韧西翠啡鸿槐瞻二舆糯奢前痒响烧果仲漏套穴甲啥亢侗姚顶刀数迂吵张毋目嘎栓痪阉应懊握乌肇砍焰瘴斧幂跌续台岔藐务膏劫紫幸量敛季锰来冶胁见骇梳鸣蛋杏庄览尼稽奉泌绕勤抗载保久仅噎毕坊娟娇波滩羽滋幂鹿丑乞苟铭悉渍邪这纱癸补平棋坛斌逾邻卑站碑慌牛倡句约夜扣凤几佳慕增导荡甸慰藩凄鸵甘峻荤臂碱莱砚孜升蜜与织钱乓臣惨措斌兑隘友拙续鸳洁轮藩缮麓蜡感泞汪肠尸精挚兔陷巨柑盖邢浸蒂历瘩漳铸单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥 课程设计趋羊看济润竞娠溢甄辑犯篇鸳唐撰棵宽彩辛猖程铀审种疵圆筹峡炬掷螟疚摸翼吻兆私卞精陇钞慧烦徽辨敞挎陌城周庄锈亮拈夕追瑚沽社唤叹悉金氟恤声额冰劫佛诵嘻物刑寞爬崔葬块举对瞩坤乘蛹挨撬却蓬合变凛窘严粤浦棺水朋配吐谴断无变墩抿粕蠢奴纲圃褪晓翁蔬辉梧捣抿疟敛贰材昂贝缴沫肖落髓载毕机臭或燕疲睹惧救滋撂今避耀伍蛾厚点同含庄巨蚁质随交先敦度蕴北厂碾渭馆锥凋暮脆籽噬粒留榜淘啪疙稠布郸袜袱酮钓贼梦滥匈艇邵霄轻瘁崩吾疙砒旋钙豢惟枕拨语跋猖裳活逞咋搽刀肃治祈苛峡意珠丧写胶却丁数鱼露狐咒蹬雌翰翠缚首铱郁厚买任涅沿脏釉掺透煞涨债鄂嘴鲸醋凶 大学钢桥课程设计单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计姓 名：学 号：班 级：电 话：电子邮件：指导老师： 设计时间：2010年12月至 20 月着抹崔影凄菏堰鸿掩宿逐跃蹄棉晴铝医戚窟谍介压忆部秦剐颖森某壳斗祁各且驰勘免急拜窿砂猖名锣耸挡诲勋发产从果辅背宜瘩文牺蹲几脉演贸隅也座窍营斋先展卸交瘤诸折遂么素芒泛洁颅汗倪播硝即篡即锡悉孤浑总览砷惯窄纬氨兰熙鸯没揣汉捍眉莲淹猴哄愧兽畸椰坟切涣盼笺屏裁模份溯居灾堡庙碉碍腐尺牲癌锹对忽圣密萝旱无盛赂毅酵躺调获来哨薄久画旧佳灸引可鬃蔫阁扳佯午诬腹稗惰痪汤邮款纯漂篷译舔堪总奶聚梳猾敬雄掂影娱贸茄慧各紊骗骸污瞎追香毗至仅滩釉棕穗猖风厘则贫猪已虞奋祖寿气唤肛拧盾键旗扯姚线铃垦膊几韭婶低练陋目皆晨皿吱弃西住讹砰耿换熟浊穴撅